帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的課程設(shè)計(jì)

《帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的課程設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的課程設(shè)計(jì)（43頁珍藏版）》請?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。

1、 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說明書 設(shè)計(jì)題目 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì) 機(jī)械工程學(xué)院 院（系） 農(nóng)業(yè)機(jī)械化及自動(dòng)化 專業(yè) 年級(jí) 2010 設(shè)計(jì)者 指導(dǎo)教師 年 月 日 寧 夏 大 學(xué)

2、 目錄 1傳動(dòng)方案的分析論證 4 1.1傳動(dòng)裝置的組成 4 1.2傳動(dòng)裝置的特點(diǎn) 4 1.3 確定傳動(dòng)方案 4 1.4 傳動(dòng)方案的分析 4 2.電動(dòng)機(jī)的選擇 4 2.1選擇電動(dòng)機(jī)的類型 4 2.2選擇電動(dòng)機(jī)的功率 4 2.3確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 5 3.傳動(dòng)比的計(jì)算及分配 5 3.1總傳動(dòng)比 5 3.2分配傳動(dòng)比 5 4.傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 6 4.1各軸的轉(zhuǎn)速 6 4.2各軸的功率 6 4.3各軸的轉(zhuǎn)矩 6 5.減速器的外傳動(dòng)件的設(shè)計(jì) 7 5.1選擇V帶型號(hào) 7 5.2確定帶輪基準(zhǔn)直徑 7 5.3驗(yàn)算帶的速度 7 5.4確定

3、中心距和V帶長度 7 5.5驗(yàn)算小帶輪包角 8 5.6確定V帶根數(shù) 8 5.7計(jì)算初拉力 8 5.8計(jì)算作用在軸上的壓力 8 5.9帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 8 6.高速級(jí)斜齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 9 6.1 選擇材料、熱處理方式和公差等級(jí) 9 6.2 初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸 9 6.3 確定傳動(dòng)尺寸 10 6.4 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 12 6.5計(jì)算齒輪傳動(dòng)其他幾何尺寸 13 7.低速級(jí)直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 14 7.1選擇齒輪的材料 14 7.2確定齒輪許用應(yīng)力 14 7.3計(jì)算小齒輪分度圓直徑 15 7.4驗(yàn)算接觸應(yīng)力 15 7.5驗(yàn)算彎曲應(yīng)力 16

4、7.6計(jì)算齒輪傳動(dòng)的其他尺寸 16 7.7齒輪作用力的計(jì)算 17 8中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 17 8.1已知條件 17 8.2選擇軸的材料 18 8.3初算軸徑 18 8.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 18 8.5鍵連接 20 8.6軸的受力分析 20 8.7校核軸的強(qiáng)度 22 8.8校核鍵連接的強(qiáng)度 22 8.9校核軸承壽命 22 9.高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 23 9.1已知條件 23 9.2選擇軸的材料 23 9.3初算最小軸徑 23 9.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 24 9.5鍵連接 26 9.6軸的受力分析 26 9.7校核軸的強(qiáng)度 28 9.8校核鍵連接的強(qiáng)度 29 9.9校核軸承壽命

5、 29 10.低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 30 10.1已知條件 30 10.2選擇軸的材料 30 10.3初算軸徑 30 10.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 30 10.5鍵連接 32 10.6軸的受力分析 32 10.7校核軸的強(qiáng)度 34 10.8校核鍵連接的強(qiáng)度 34 10.9校核軸承壽命 35 11 潤滑油與減速器附件的設(shè)計(jì)選擇 35 11.1潤滑油的選擇 35 11.2油面指示裝置 35 11.3視孔蓋 36 11.4通氣器 36 11.5放油孔及螺塞 36 11.6起吊裝置 36 11.7起蓋螺釘 36 11.8定位銷 36 12箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 37 13設(shè)計(jì)小結(jié) 3

6、8 14參考文獻(xiàn) 38 附：裝配圖與零件圖 設(shè)計(jì)任務(wù) 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)。 已知條件： 1．運(yùn)輸帶工作拉力F = 2 kN； 2．運(yùn)輸帶工作速度v = 1.1 m/s； 3．滾筒直徑D = 300 mm； 4．滾筒效率ηj=0.96（包括滾筒與軸承的效率損失）； 5．工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)； 6．使用折舊期：8年； 7．工作環(huán)境：室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度35℃； 8．動(dòng)力來源：電力，三相交流，電壓380/220V； 9．檢修間隔期：4年一次大修，2年一次中修，半年一次小修； 10．制造條件與生產(chǎn)批量：一般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。

7、 圖1 動(dòng)力及傳動(dòng)裝置 D v F 設(shè)計(jì)計(jì)算及說明 結(jié)果 1.傳動(dòng)方案的分析論證 機(jī)器通常是由原動(dòng)機(jī)、傳動(dòng)裝置和工作機(jī)三部分組成。其中傳動(dòng)裝置是將原動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳遞給工作機(jī)的中間裝置。它通常具備減速（或增速）、改變運(yùn)動(dòng)形式或運(yùn)動(dòng)方向以及將動(dòng)力和運(yùn)動(dòng)進(jìn)行傳遞與分配的作用。 1.1傳動(dòng)裝置的組成： 傳動(dòng)裝置由電機(jī)、減速器、工作機(jī)組成。 1.2傳動(dòng)裝置的特點(diǎn)： 齒輪相對(duì)于軸承的位置不對(duì)稱，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。 1.3 確定傳

8、動(dòng)方案： 合理的傳動(dòng)方案首先應(yīng)滿足工作機(jī)的性能要求，還要與工作條件相適應(yīng)。同時(shí)，還要求工作可靠、結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、傳動(dòng)效率高、使用維護(hù)方便、工藝性和經(jīng)濟(jì)性好。若要同時(shí)滿足上述各方面要求是比較困難的。因此，要分清主次，首先滿足重要要求，同時(shí)要分析比較多種傳動(dòng)方案，選擇其中既能保證重點(diǎn)，又能兼顧其他要求的合理傳動(dòng)方案作為最終確定的傳動(dòng)方案。初步確定傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案為二級(jí)展開式圓柱齒輪減速器，設(shè)計(jì)圖如下： 圖一：傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案設(shè)計(jì)圖 1.4 傳動(dòng)方案的分析： 結(jié)構(gòu)簡單，采用Ｖ帶傳動(dòng)與齒輪傳動(dòng)組合，即可滿足傳動(dòng)比要求，同時(shí)由于帶傳動(dòng)具有良好的緩沖，吸振性能，適應(yīng)大起動(dòng)轉(zhuǎn)矩工況要求，成本

9、低，使用維護(hù)方便。 2.電動(dòng)機(jī)的選擇 2.1選擇電動(dòng)機(jī)的類型 根據(jù)用途選用Y（IP44）系列一般用途的全封閉式自冷式三相異步電動(dòng)機(jī) 2.2選擇電動(dòng)機(jī)的功率 由已知條件可知，傳送帶所需的拉力F=2KN，傳輸帶工作速度 v=1.1 m/s，故 輸送帶所需功率為 ==2.2KW 由【2】表1-7查得滾筒效率 =0.96，軸承效率 =0.99，聯(lián)軸器效率 =0.99，帶傳動(dòng)的效率 =0.96，齒輪傳遞效率 =0.97。 電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)之間傳動(dòng)裝置的總效率為 =0.8246 電動(dòng)機(jī)總的傳遞效率為 =2.66kw 查[2]表12-1，選取電動(dòng)機(jī)的額定功率為 =3KW 2.3確定電

10、動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速 由已知，滾筒的直徑為 D=300mm，工作速度為 v=1.1 m/s，所以 輸送帶帶輪的工作轉(zhuǎn)速為 ==70 V帶傳動(dòng)比 =2~4，二級(jí)減速器常用的傳動(dòng)比為 =8~40 總傳動(dòng)比的范圍 =*=16~160 電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為 =*=1120~11200 查[2]表12-1，符合這一轉(zhuǎn)速的范圍的電動(dòng)機(jī)同步轉(zhuǎn)速有 1500，3000三種，初選 1500，滿載轉(zhuǎn)速=1420型號(hào)Y100L2-4的電動(dòng)機(jī)。 3.傳動(dòng)比的計(jì)算及分配 3.1總的傳動(dòng)比 ===20.28 3.2分配傳動(dòng)比 根據(jù)帶傳動(dòng)比范圍，取V帶傳動(dòng)比為 =2.46，則 減速器的傳動(dòng)比為 i==8.23

11、 高速級(jí)傳動(dòng)比為 ==3.27~3.39。取=3.3 低速級(jí)傳動(dòng)比為 ===2.49 4.傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 4.1各軸的轉(zhuǎn)速 Ⅰ軸（高速軸） Ⅱ軸（中間軸） Ⅲ軸（低速軸） Ⅳ軸（滾筒軸） 4.2各軸的功率 Ⅰ軸（高速軸）=*=0.96*2.66kw =2.55kw Ⅱ軸（中間軸）=**=0.99*0.97*2.55kw=2.45kw Ⅲ軸（低速軸）=**=0.45*0.99*0.97kw=2.35kw Ⅳ軸（滾筒軸）==**=0.99*0.99*2.35kw=2.31kw 4.3各軸的轉(zhuǎn)矩 電動(dòng)機(jī)軸 =9550*=9550*=17.89

12、 Ⅰ軸（高速軸）=9550*=9550*=42.19 Ⅱ軸（中間軸）=9550*=9550*=133.77 Ⅲ軸（低速軸）=9550*=9550*=319.51 Ⅳ軸（滾筒軸）=9550*=9550*=314.07 表一 傳動(dòng)裝置各軸主要參數(shù)計(jì)算結(jié)果 軸號(hào) 輸入功率P/kW 轉(zhuǎn)速n/(r/min) 轉(zhuǎn)矩T/N ?m 傳動(dòng)比i 電動(dòng)機(jī)軸 2.66 1420 17.89 =2.46 =3.3 =2.49 Ⅰ軸（高速軸） 2.55 577.23 42.19 Ⅱ軸（中間軸） 2.45 174.91 133.77 Ⅲ軸（低速軸） 2.35 70

13、.24 319.51 Ⅳ軸（滾筒軸） 2.31 70.24 314.07 5.減速器的外傳動(dòng)件的設(shè)計(jì) 5.1選擇V帶型號(hào) 考慮到在和變動(dòng)較小，查【1】表7-5得工作情況系數(shù) =1.1，則 =*=1.1*2.66kw=2.93kw 根據(jù)=1420r/min，=2.93kw，由【1】圖7-17選擇A型普通V帶。 5.2確定帶輪基準(zhǔn)直徑 由【1】圖7-17可知，A型普通V帶推薦小帶輪直徑=80~100，選小帶輪=100mm，則大帶輪直徑為 =*=2.46*100mm=246mm，由【1】表7-7，取=250mm。 5.3驗(yàn)算帶的速度 ===7.45m/s<25m/

14、s 5.4確定中心距和V帶長度 根據(jù)0.7（+）mm=245mm<<2(+)mm=700mm 為了使結(jié)構(gòu)緊湊，取偏低值=350mm V帶基準(zhǔn)長度為， L=2a+（+）+ =2350+（100+250）+=1265.85mm 由[1]表7-3選V帶基準(zhǔn)長度=1250mm,則實(shí)際中心距為 a=+=（350+）mm=342.08mm 5.5驗(yàn)算小帶輪包角 - = - = > 5.6確定V帶根數(shù) 查【1】表7-9 =0.95,由表7-3得，=1.11，由表7-10得，=0.17，由表7-8，得=0.63 z= = =3.47 取整z=4 5.7計(jì)算初拉力 由【1】

15、表7-11查得V帶單位長度質(zhì)量m=0.1kg/m,則單根V帶張緊力 = =500（）+0.1=103.97N 5.8計(jì)算作用在軸上的壓力 Q=2zsin =24103.7sin =813.3N 5.9帶輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 小帶輪采用實(shí)心質(zhì)，由【1】表7-4，e=150.3，=9，取f=10.在【2】表12-5查得=28mm 輪轂寬：=（1.5~2.0）=42~56mm，初選 =50mm 輪緣寬：=(z-1)*e+2f=65mm 大帶輪采用孔板式結(jié)構(gòu)，輪緣寬可與小帶輪相同，輪轂寬可與軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)同步進(jìn)行。 6.高速級(jí)斜齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 6.1 選擇材料、熱處理方式和公差等級(jí)

16、考慮到帶式運(yùn)輸機(jī)為一般機(jī)械，故大、小齒輪均選用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處理，大齒輪正火處理，由【3】表8-17的齒面平均=236, =190HBW，HBW-=46HBW，在30~50HBW之間。選用8級(jí)精度 6.2 初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸 因?yàn)槠骄捕刃∮?50HBW，則齒輪為軟面閉式傳動(dòng)，故按齒輪接觸強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)（外嚙合）。 (1) 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩為 =42190N*mm (2) 初選 =1.2，由【3】表8-18得 =1.1 (3) 由【3】表8-19得彈性系數(shù) =189.8 (4) 初選 β=12，由【3】圖9-2查得 查得節(jié)點(diǎn)系數(shù) =1.72。 (5) 齒輪的傳動(dòng)比為 u

17、=3.3，初選 =23，則=u*=3.3*23=75.9，取整數(shù)76,則端面重合度為=[1.88-3.2*()]cosβ=1.66 軸向重合度為 =0.318***=1.71 (6) 由[3]圖8-3查得 重合度系數(shù) =0.775 (7) 由[3]圖11-2查得 螺旋角系數(shù)=0.99 (8) 許用接觸應(yīng)力可用下式計(jì)算 = 計(jì)算=2HBW+69=2*236+69=541MPa =2HBW+69=2*190+69=449 MPa 大小齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為 =60* *a =60*577023*2*8*365*8=1.618*h = =

18、=4.903*h 由【3】圖 8-5 查得 壽命系數(shù) =1.0，=1.05 取安全系數(shù) =1.0 則小齒輪的許用接觸應(yīng)力為 ==541 MPa 大齒輪的許用接觸應(yīng)力為 ==471.45 MPa 故=472 MPa 初算小齒輪的分度圓得 = =41.03mm 6.3 確定傳動(dòng)尺寸 計(jì)算載荷系數(shù) 查得使用系數(shù) =1.0 v= = =1.24m/s 由[3]圖 8-6 查得 齒間載荷分配系數(shù) =1.05 由[3]圖 8-7 查得 齒向載荷分配系數(shù) =1.21 由[3]表 8-22 查得 齒間載荷分配系數(shù) =1.2 載荷系數(shù) k=***=1.*1.

19、05*1.21*1.2=1.52 對(duì)進(jìn)行修正，因與k有較大的差異，故需對(duì)由計(jì)算出的進(jìn)行修正 =*=41.03*=44.39mm 確定模數(shù) ==1.89 取整 =2 中心距 ===101.21mm 圓整 =100mm 螺旋角為 β=arcos=8.1 因β值與初選值相差較大，故對(duì)與β有關(guān)的參數(shù)進(jìn)行修正，由【3】圖9-2查得，=2.48 端面重合度系數(shù) =[1.88-3.2,()]cosβ=1.68 軸向重合度為 =0.318=1.37 由【3】圖8-3查得 重合度系數(shù) =0.774 由【3】圖11-2查得 螺旋角系數(shù)=0.992 = =4

20、4.66mm 精確計(jì)算圓周速度為 v== =1.35m/s 由圖8-6 查得 動(dòng)載荷系數(shù) =1.09 k=***=1.0*1.08*1.21*1.2=1.58 =*=*=45.24mm ==1.95,取標(biāo)準(zhǔn)值 =2 ==mm=46.46mm ==mm=116.68mm b=*=1.1*46.46=50.11mm，取整 =50mm =+（5~10）mm 取=60mm 6.4 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 齒根的疲勞強(qiáng)度條件 其中 k=1.52，=42190N?mm，=2，=46.46mm，b= 50mm 齒形系數(shù) 和應(yīng)力修正系數(shù)，當(dāng)量齒數(shù)為 ===23.70 ===7

21、8.32 由[3]圖 8-8 查得 =2.68，=2.25 由[3]圖8-9查得 =1.57，=1.76 由[3]圖 8-10 查得 重合度系數(shù) =0.72 由[3]圖11-3查得 螺旋角系數(shù) =0.93 許用彎曲應(yīng)力 由[3]表 8-11 查得 彎曲疲勞極限應(yīng)力為 =1.8HBS=425MPa =1.8HBS=342 MPa 由[3]圖 8-11查得 壽命系數(shù) = =1 由[3]表 8-20 查得 安全系數(shù) =1.6 =265.6MPa =213.8MPa = =83.03 MPa <,則 = = =78.14 MPa 6.5

22、計(jì)算齒輪傳動(dòng)其他幾何尺寸 端面模數(shù) = = =2.02015 齒頂高 = =1*2=2 齒根高 =（ ）=（1+0.25）*2=2.5mm 全齒高 h=+=2+2.5=4.5mm 頂隙 c==0.285*2=0.5 齒頂圓直徑= 齒根圓直徑 7.低速級(jí)直齒圓柱齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 7.1選擇齒輪的材料 同前小齒輪調(diào)質(zhì) ，236HBW 大齒輪正火 ，190HBW 7.2確定齒輪許用應(yīng)力 ①許用接觸應(yīng)力： 由[1]表8-39 知 = 由[1]表8-10查得 故應(yīng)按接觸極限應(yīng)力

23、較低的計(jì)算，只需求出大齒輪 對(duì)于正火的齒輪 =1.0 由于載荷穩(wěn)定，故按[1]表8-41，求輪齒應(yīng)力循環(huán)次數(shù) =60=60174.91283658=4.9 循環(huán)基數(shù)由[1]圖8-41查得當(dāng)HBS為300時(shí)，因 =1 = ②許用彎曲應(yīng)力 由[1]式8-46 知 由[1]表8-11知 取 單向傳動(dòng)取 同,所以 得 7.3根據(jù)接觸強(qiáng)度，求小齒輪分度圓直徑 由[1]式8-38 初步計(jì)算 （表8-9） 取mm mm 取=95mm 選定 =432.49=107.7 取107 取m=2 7.4驗(yàn)算接觸應(yīng)力 由[1]8-37知 取=1.7

24、6 =1 =271 齒輪圓周速度 由圖8-39查得=1.15（8級(jí)精度齒輪） =1.762711 =421.892＜[] 接觸強(qiáng)度足夠 7.5驗(yàn)算彎曲應(yīng)力 由[1]表8-43知 = 由[1]圖8-44查得 =43 =3.76 =107 =3.75 =N/=65.21MP =MP=72MP 故應(yīng)驗(yàn)算小齒輪的彎曲應(yīng)力 ==3.76=4647MP ＜彎曲強(qiáng)度足夠 7.6計(jì)算齒輪傳動(dòng)的其他尺寸 齒頂高 =m=12=2mm 齒根高 ==（1+0.25）2=2.5mm 全齒高 h=+=2+2.5mm=4.5mm 頂隙 =m

25、=0.252=0.5mm 齒頂圓直徑 =+2=86.644+4mm=90.644mm =+=215.21+4mm=219.21mm 齒根圓直徑=－2=86.644-22.5=81.644mm =－=215.211－22.5=201.211mm 7.7齒輪作用力的計(jì)算 ⑴高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力 已知高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩=421901mm 轉(zhuǎn)速=577.23r/min 螺旋角 =8.6 小齒輪左旋，大齒輪右旋， 小齒輪分度圓直徑 =46.46mm ①齒輪1的作用力 圓周力 ==N=1816.2N 徑向力為 =1816.2N=667

26、.7N 軸向力 =1816.2=258.5N ②齒輪2的作用力 從動(dòng)齒輪2各個(gè)力與主動(dòng)齒輪1上相應(yīng)的力大小相等，作用力方向相反。 ⑵低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的作用力 已知條件低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩=133770Nmm轉(zhuǎn)速=174.91r/min小齒輪右旋，大齒輪左旋，小齒輪分度圓直徑為=86.64 ①齒輪3的作用力 圓周力 =308.80N 徑向力 ②齒輪4的作用力 從動(dòng)齒輪4各個(gè)力與主動(dòng)齒輪3上相應(yīng)的力大小相等，作用力方向相反。 8中間軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 8.1已知條件 中間軸傳遞的功率=2.45kW，轉(zhuǎn)速，齒輪2分度圓直徑=153.53mm，齒輪寬度=50mm，=95mm 8

27、.2選擇軸的材料 因傳遞的功率不大，并對(duì)重量及結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故由表8-26選常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理 8.3初算軸徑 [3]查表9-8得C=106~135，考慮軸端不承受轉(zhuǎn)矩，只承受少量的彎矩，故取小值C=110，則 8.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖 ⑴軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸不長，故軸承采用兩端固定方式。然后，按軸上零件的安裝順序，從處開始設(shè)計(jì) ⑵軸承的選擇與軸段①及軸段⑤的設(shè)計(jì) 該段軸段上安裝軸承，其設(shè)計(jì)應(yīng)與軸承的選擇同步進(jìn)行，選擇深溝球軸承。軸段①、⑤上安裝軸承，其直徑既應(yīng)便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)經(jīng)系列。暫取軸承為6208，經(jīng)過驗(yàn)算，軸承62

28、08的壽命符合減速器的預(yù)期壽命要求。由[3]表11-9得軸承內(nèi)徑d=40mm，外徑D=80mm，寬度B=18mm，定位軸肩直徑=47mm，外徑定位直徑=73mm，對(duì)軸的力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離=9mm，故=40mm 通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，則=40mm ⑶軸段②和軸段④的設(shè)計(jì) 軸段②上安裝齒輪3，軸段④上安裝齒輪2，為便于齒輪的安裝，和應(yīng)分別略大于和，可初定==42mm 齒輪2輪轂寬度范圍為（1.2~1.5）=50.4~63mm，取其輪轂寬度與齒輪寬度=50mm相等，左端采用軸肩定位，右端次用套筒固定。由于齒輪3的直徑比較小，采用實(shí)心式，取其輪轂寬度與齒輪寬度=95

29、mm相等，其右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定。為使套筒端面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段②和軸段④的長度應(yīng)比相應(yīng)齒輪的輪轂略短，故取=92mm，=48mm ⑷軸段③ 該段為中間軸上的兩個(gè)齒輪提供定位，其軸肩高度范圍為（0.07~0.1）=2.94~4.2mm，取其高度為h=4mm，故=50mm 齒輪3左端面與箱體內(nèi)壁距離與高速軸齒輪右端面距箱體內(nèi)壁距離均取為=10mm，齒輪2與齒輪3的距離初定為=10mm，則箱體內(nèi)壁之間的距離為 齒輪2的右端面與箱體內(nèi)壁的距離 =+（-）/2=[10+（60-50）/2]=15mm，則軸段③的長度為 ⑸軸段①及軸段⑤的長度 該減速器齒輪的圓

30、周速度2m/s，故軸承采用脂潤滑，需要用擋油環(huán)阻止箱體內(nèi)潤滑油濺入軸承座，軸承內(nèi)端面距箱體內(nèi)壁的距離取為=12mm，中間軸上兩個(gè)齒輪的固定均由擋油環(huán)完成，則軸段①的長度為 軸段⑤的長度為 ⑹軸上力作用點(diǎn)的間距 軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離=9mm，則由[3]圖11-6可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離為 8.5鍵連接 齒輪與軸間采用A型普通平鍵連接，查[3]表8-31得鍵的型號(hào)分別為鍵1290GB/T 1096—1990和鍵1245GB/T 1096—1990 8.6軸的受力分析 (1) 畫軸的受力簡圖 軸的受力簡圖如圖所示 (2) 計(jì)算軸承支

31、承反力 在水平面上為 式中的負(fù)號(hào)表示與圖中所畫力的方向相反 在垂直平面上為 軸承1的總支承反力為 軸承2的總支承反力為 （3）畫彎矩圖 彎矩圖如圖11-10c、d、e所示 在水平面上，a-a剖面右側(cè) b-b剖面為 在垂直平面上為 合成彎矩，a-a剖面左側(cè) b-b剖面左側(cè)為 b-b剖面右側(cè)為 （4）畫轉(zhuǎn)矩圖， 8.7校核軸的強(qiáng)度 a-a剖面彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，其軸頸較小，故a-a剖面為危險(xiǎn)截面 求當(dāng)量彎矩：一般認(rèn)為低速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩是按脈動(dòng)循環(huán)變化的?，F(xiàn)選用軸的材料為45鋼，并經(jīng)過調(diào)制

32、處理。由教材表10-1查出其強(qiáng)度極限，并由表10-3中查出與其對(duì)應(yīng)的，取=0.58 根據(jù)a-a剖面的當(dāng)量彎矩求直徑 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中該處的直徑，故強(qiáng)度足夠。 8.8校核鍵連接的強(qiáng)度 齒輪2處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 取鍵、軸及齒輪的材料都為鋼，由[3]表8-33查得=125~150MPa，，強(qiáng)度足夠 齒輪3處的鍵長于齒輪2處的鍵，故其強(qiáng)度也足夠 8.9校核軸承壽命 計(jì)算軸承的軸向力 由[3]表11-9 查的深溝球軸承6208軸承得 =29500N，=18000N，=521.00N，=890.2 N。=1123.74N，=0N因?yàn)閺较蛄Ψ较蛳喾?，則選最大的徑向力計(jì)算壽命。

33、 利用插值法，計(jì)算徑向動(dòng)載荷系數(shù)X=0.56，軸向動(dòng)載荷系數(shù)Y=1.22.則當(dāng)量動(dòng)載荷 由[1]公式 = <,故軸承壽命足夠 9.高速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 9.1已知條件 高速軸傳遞的功率=2.55kw，轉(zhuǎn)速=577.23r/min，小齒輪分度圓直徑=32.33mm,齒輪寬度=60mm 9.2選擇軸的材料 因傳遞的功率不大，并對(duì)重量及結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故由[3]表8-26選用常用的材料45鋼，調(diào)制處理 9.3初算最小軸徑 查[3]表9-8得C=106~135，考慮軸端既承受轉(zhuǎn)矩，又承受彎矩，故取中間值C=120，則 =C=120*=19.68mm

34、 軸與帶輪連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%~5%，軸端最細(xì)處直徑為 >19.68mm+19.68*(0.03~0.05) mm=20.27~20.66 取=21mm 9.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖所示 （1）軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 為方便軸承部件的裝拆，減速器的機(jī)體采用剖分式結(jié)構(gòu)，該減速器發(fā)熱小、軸不長，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從軸的最細(xì)處開始設(shè)計(jì) （2）軸段① 軸段①上安裝帶輪，此段軸的設(shè)計(jì)應(yīng)與帶輪輪轂軸空設(shè)計(jì)同步進(jìn)行。根據(jù)第三步初算的結(jié)果，考慮到如該段軸徑取得太小，軸承的壽命可能滿足不了減速器預(yù)期壽命的要求，初定軸段①的軸徑=

35、25mm,帶輪輪轂的寬度為（1.5~2.0）=（1.5~2.0）*25mm=33mm~42mm,結(jié)合帶輪結(jié)構(gòu)=37.5~50mm，取帶輪輪轂的寬度=42mm,軸段①的長度略小于轂孔寬度，取=40mm （3）密封圈與軸段② 在確定軸段②的軸徑時(shí)，應(yīng)考慮帶輪的軸向固定及密封圈的尺寸。帶輪用軸肩定位，軸肩高度h=(0.07~0.1) =(0.07~0.1)*25mm=1.75~2.5mm。軸段②的軸徑=+2*（2.1~3）mm=29.2~31mm,其最終由密封圈確定。該處軸的圓周素的小于3m/s,可選用氈圈油封，查[3]表8-27選氈圈35 JB/ZQ4606——1997，則=30mm （

36、4）軸承與軸段③及軸段⑦ 考慮齒輪有軸向力存在，選用角接觸球軸承。軸段③上安裝軸承，其直徑應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列?，F(xiàn)暫取軸承7207，由表11-9得軸承內(nèi)徑d=35mm,外徑D=72mm,寬度B=17mm，內(nèi)圈定位軸肩直徑=42mm,外圈定位內(nèi)徑=65mm,在軸上力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離=15.7mm,故取軸段③的直徑=35mm。軸承采用脂潤滑，需要用檔油環(huán)阻止箱體內(nèi)潤滑油濺入軸承座。為補(bǔ)償箱體的鑄造誤差和安裝檔油環(huán)，軸承靠近箱體內(nèi)壁的端面距箱體內(nèi)壁距離取△，檔油環(huán)的檔油凸緣內(nèi)側(cè)面凸出箱體內(nèi)壁1~2mm,檔油環(huán)軸孔寬度初定為=15mm,則=B+=17+15=32mm 通常一根軸上的兩

37、個(gè)軸承應(yīng)取相同的型號(hào)，則=35mm, =B+=17+15=32mm (5)齒輪的軸段⑤ 該段上安裝齒輪，為便于齒輪的安裝，應(yīng)略大于，可初定=42mm，則由表8-31知該處鍵的截面尺寸為b*h=12*8mm,輪轂鍵槽深度為=3.3mm,由于與較為接近，故該軸設(shè)計(jì)成齒輪軸，則有=，==60mm (6)軸段④和軸段⑥的設(shè)計(jì) 該軸段直徑可取略大于軸承定位軸肩的直徑，則=48mm,齒輪右端面距箱體內(nèi)壁距離為，則軸段⑥的長度=（12+10-15）mm=7mm。軸段④的長度為=(180+12-10-60-15)mm=107mm (7)軸段②的長度 該軸段的長度除與軸上的零件有關(guān)外，還

38、與軸承座寬度及軸承端蓋等零件有關(guān)。軸承座的寬度為，由[3]表4-1可知，下箱座壁厚=0.025+3mm=(0.025*150+3)mm=6.75<8mm,取=8mm, =(100+150)=250mm<400mm,取軸承旁連接螺栓為M16，則=24mm, =20mm，箱體軸承座寬度L=【8+20+16+（5~8）】mm=49~52mm,取L=50；可取箱體凸緣連接螺栓為M12，地腳螺栓為=M20，則有軸承端蓋連接螺釘為0.4=0.4*20mm=8mm,由[3]表8-30得軸承端蓋凸緣厚度取為=10mm;取端蓋與軸承座間的調(diào)整墊片厚度為=2mm；端蓋連接螺釘查[3]表8-29采用螺釘GB/T57

39、81M8*25;為方便不拆卸帶輪的條件下，可以裝拆軸承端蓋連接螺釘，取帶輪凸緣端面距軸承端蓋表面距離K=28mm,帶輪采用腹板式，螺釘?shù)牟鹧b空間足夠。 則 （8）軸上力作用點(diǎn)的間距 軸承反力的作用點(diǎn)距軸承外圈大端面的距離=17mm，則由[3]圖11-9可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)間的距離為 9.5鍵連接 帶輪與軸段①間采用A型普通平鍵連接，查[3]表8-31得其型號(hào)為鍵8*36B/T 1096——1990 9.6軸的受力分析 (3) 畫軸的受力簡圖 軸的受力簡圖如圖所示 (4) 計(jì)算軸承支承反力 在水平面上為 N=-794.4N 式中的負(fù)號(hào)表示與圖

40、中所畫力的方向相反 在垂直平面上為 軸承1的總支承反力為 軸承2的總支承反力為 （3）畫彎矩圖 彎矩圖如圖所示 在水平面上，a-a剖面右側(cè) N*mm a-a剖面左側(cè) =-66173.52N*mm-258.5*N*mm =-69404.77 N*mm b-b剖面為 在垂直平面上為 合成彎矩，a-a剖面左側(cè) a-a剖面右側(cè)為 b-b剖面為 （4）畫轉(zhuǎn)矩圖 轉(zhuǎn)矩圖如圖所示， 9.7校核軸的強(qiáng)度 b-b剖面彎矩大，且作用有轉(zhuǎn)矩，其軸頸較小，故b-b剖面為危險(xiǎn)截面 求當(dāng)量彎矩：一般認(rèn)為低速軸傳遞

41、的轉(zhuǎn)矩是按脈動(dòng)循環(huán)變化的。現(xiàn)選用軸的材料為45鋼，并經(jīng)過調(diào)制處理。由[1]表10-1查出其強(qiáng)度極限，并由[1]表10-3中查出與其對(duì)應(yīng)的，取=0.58 根據(jù)b-b剖面的當(dāng)量彎矩求直徑 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中該處的直徑，故強(qiáng)度足夠。 9.8校核鍵連接的強(qiáng)度 帶輪處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 取鍵、軸及帶輪的材料都為鋼，由表8-33查得=125~150MPa，，強(qiáng)度足夠 9.9校核軸承壽命 （1）計(jì)算軸承軸向力 由[3]表11-9查7207C軸承得C=3050N，=20000N。由表9-10查得7207C軸承內(nèi)部軸向力計(jì)算公式，則軸承1、2的內(nèi)部軸向力分別為 =0.4=0.

42、41136.8N=454.72N =0.4=0.41419.8N=567.92N 外部軸向力A=469.2N，各軸向力分別為 =+A=826.42N ==567.92N (2)計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷 由/=826.42/20000=0.041,查[3]表11-9得e=0.42，因/=826.42/1316.8=0.73＞e,故X=0.44，Y=1.36，則軸承1的當(dāng)量動(dòng)載荷為 =X+Y=0.441136.8N+1.36826.472N=1624N 由/=567.92/20000=0.028，查[3]表11-9得e=0.40，因/=

43、826.42/1419.8=0.58>e,故X=0.44，Y=1.40，則軸承2的當(dāng)量動(dòng)載荷為 =X+Y=0.441419.8N+1.4567.92N=1419.8N (3)校核軸承壽命 因＞,故只需要校核軸承1的壽命，P=。 軸承在100℃以下工作，查表8-34得=1,。查表8-35得載荷系數(shù)=1.5 軸承1的壽命為 =56671.8h ＞，故軸承壽命足夠 10.低速軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 10.1已知條件 低速軸傳遞的功率=2.35kW，轉(zhuǎn)速，齒輪4分度元圓直徑=215.21mm，齒輪寬度=86mm 10.2選擇軸的材料 因傳遞功率不大，并對(duì)重量及

44、結(jié)構(gòu)尺寸無特殊要求，故查[3]表8-26選用常用的材料45鋼，調(diào)質(zhì)處理。 10.3初算軸徑 查[3]表9-8得C=106~135，考慮軸端只承受轉(zhuǎn)矩，故取小值C=110則 軸與聯(lián)軸器連接，有一個(gè)鍵槽，軸徑應(yīng)增大3%~5%，軸端最細(xì)處直徑＞35.44+35.44(0.03~0.05)mm=36.50~37.21 10.4結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)構(gòu)想如圖所示 （1） 軸承部件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 該減速器發(fā)熱小，故軸承采用兩端固定方式。按軸上零件的安裝順序，從最小軸徑處開始設(shè)計(jì) （2） 聯(lián)軸器及軸段① 軸段①上安裝聯(lián)軸器，此段設(shè)計(jì)應(yīng)與聯(lián)軸器的選擇同步進(jìn)行 為了補(bǔ)償聯(lián)軸器所連接兩軸的安裝

45、誤差、隔離震動(dòng)，選用彈性柱銷聯(lián)軸器。查[3]表8-37，取=1.5，則計(jì)算轉(zhuǎn)距 ==1.5319510Nmm=479265 Nmm 由[3]表8-38查得GB/T 5014-2003中的LX3型聯(lián)軸器符合要求：公稱轉(zhuǎn)矩為1250Nmm，許用轉(zhuǎn)速4750r/min，軸孔范圍為30~48mm ?？紤]d＞46.98mm，取聯(lián)軸器轂孔直徑為42mm，軸孔長度84mm，J型軸孔，A型鍵，聯(lián)軸器主動(dòng)端代號(hào)為LX3 4284 GB/T 5014-2003,相應(yīng)的軸段①的直徑=42mm，其長度略小于轂孔寬度，取 =82mm （3） 密封圈與軸段② 在確定軸段②的軸徑時(shí)，應(yīng)考慮聯(lián)軸器的軸向固定及軸承密封

46、圈的尺寸。聯(lián)軸器用周肩定位，軸肩高度h=（0.07~0.1）=（0.07~0.1）42mm=2.94~4.2mm。軸段②的軸徑=+2h=47.88～50.4mm，最終由密封圈確定。該處軸的圓周速度小于3m/s,可選用氈圈油封，查[3]表8-27，選氈圈50JB/ZQ4606-1997,則=50mm （4） 軸承與軸段③及軸段⑥的設(shè)計(jì) 軸段③和⑥上安裝軸承，其直徑應(yīng)既便于軸承安裝，又應(yīng)符合軸承內(nèi)徑系列?？紤]齒輪無軸向力存在，選用深溝球軸承?，F(xiàn)暫取軸承為6211C,由[3]表11-9得軸承內(nèi)徑d=55mm，外徑D=100mm，寬度B=21mm，內(nèi)圈定位軸肩直徑=64mm，外圈定位直徑=91m

47、m,對(duì)軸的力作用點(diǎn)與外圈大端面的距離=27.5mm，故=55mm。故==21mm 通常一根軸上的兩個(gè)軸承取相同的型號(hào)，故=55mm （5） 齒輪與軸段⑤ 該段上安裝齒輪4，為了便于齒輪的安裝，應(yīng)略大于，可初定=58mm，齒輪4輪轂的寬度范圍為（1.2～1.5），=69.6～87mm，小于齒輪寬度=86mm，取其輪轂寬度等于齒輪寬度，其右端采用軸肩定位，左端采用套筒固定。為使套筒端面能夠頂?shù)烬X輪端面，軸段⑤的長度應(yīng)比輪轂略短，故取=84mm。 （6） 軸段④ 該軸段為齒輪提供定位和固定作用，定位軸肩的高度為h=（0.07～0.01）=4.06～5.8mm，取h=5mm，則=68mm，齒

48、輪左端面距箱體內(nèi)壁距離為=+(－)/2=10mm+(95-86)/2mm=14.5mm,則該軸段④的長度=－－+=（80－14.5－86+12）mm=91.5mm （7） 軸段②與軸段⑥的長度 軸段②的長度除與軸上的零件有關(guān)外，還與軸承座寬度及軸承端蓋等零件有關(guān)。軸承端蓋連接螺栓GB/T 5781 M825,其安裝圓周大于聯(lián)軸器輪轂端面與端蓋外端面的距離為=10mm。則有 =+++—－=（58+2+10+10－21－12）mm=47mm 則軸段⑥的長度=+++2mm=21mm+12mm+14.5mm+ 2mm=49.5mm圓整取=50mm (8)軸上力作用點(diǎn)的間距 軸承反力的作用點(diǎn)

49、與軸承外圈大端面的距離=27.5mm，則由圖11-12可得軸的支點(diǎn)及受力點(diǎn)的距離為 =++－=49.5mm+84mm－mm－27.5mm=63mm =++—=36mm+76.5mm+mm—27.5mm=128mm =++=27.5mm+47mm+42mm=116.5mm 9.5鍵連接 聯(lián)軸器與軸段①及齒輪4與軸段⑤間均采用A型普通平鍵連接，查[3]表8-31得鍵的型號(hào)分別為鍵1270GB/T 1096—1990和鍵1870GB/T 1096—1990 9.6軸的受力分析 ⑴畫軸的受力簡圖 ⑵計(jì)算支承反力 在水平面上為 在垂直平面上為 軸承1的總

50、支承反力為 軸承2的總支承反力為 ⑶畫彎矩圖 在水平面上，a-a剖面的彎矩為 在垂直面上，a-a剖面的彎矩為 a-a剖面上的合成彎矩為 ⑷畫轉(zhuǎn)矩圖 10.7校核軸的強(qiáng)度 a-a剖面為危險(xiǎn)截面 求當(dāng)量彎矩：一般可認(rèn)為高速軸傳遞的轉(zhuǎn)矩是按脈動(dòng)循環(huán)變化的?，F(xiàn)選用軸的材料為45鋼，并經(jīng)過調(diào)制處理。由教材表10-1查出其強(qiáng)度極限，并由表10-3中查出與其對(duì)應(yīng)的，取=0.58 根據(jù)a-a剖面的當(dāng)量彎矩求直徑 在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中該處的直徑，故強(qiáng)度足夠。 10.8校核鍵連接的強(qiáng)度 聯(lián)軸器處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 齒輪4處鍵連接的擠壓應(yīng)力為 取鍵、

51、軸及齒輪的材料都為鋼，由[3]表8-33查得=125~150MPa，，強(qiáng)度足夠 10.9校核軸承壽命 計(jì)算軸承的軸向力 由表11-9 查的6211軸承得 =43200N =29200N， =2202.26N。因?yàn)橹挥袕较蛄]有軸向力，則當(dāng)量動(dòng)載荷P=2202.26N ，由[1]公式 =1792051h <,故軸承壽命足夠 11 潤滑油與減速器附件的設(shè)計(jì)選擇 11.1潤滑油的選擇 由于速度在1~2m/s左右，設(shè)計(jì)油溝，采用飛濺潤滑，選用全損耗系統(tǒng)用油，減速器常用的L-AN32 11.2油面指示裝置 選用油標(biāo)尺M(jìn)16 11.3視孔蓋 選擇視孔蓋尺寸為110*116，位

52、置在中間軸的上方。 11.4通氣器 選用普通通氣器M10 11.5放油孔及螺塞 選用螺塞M16 11.6起吊裝置 上箱蓋采用吊耳，箱座上采用吊鉤。 11.7起蓋螺釘 選用起蓋螺釘M12 11.8定位銷 選用定位銷M10 F=2000N =2200KW =0.96 =0.8246 =3000KW =70 =1420

53、 =20.28 =2.46 i=8.23 =3.3 =2.49 =2.55kw =2.45kw =2.35kw =2.31kw =17.89 =42.19 =133.77 =319.51 =314.07 選擇A型普通V帶 =100mm =250mm 帶速符合要求 =350mm

54、 =1250mm a=342.08mm => 合格 z=4 =103.97N Q=813.3N 45鋼 小齒輪調(diào)質(zhì)處理 大齒輪正火處理 8級(jí)精度 =23 =75.9 =541 MP =471.45 MPa =472

55、MPa 41.03mm K=1.52 =100mm 44.66mm =2 =46.46mm =116.68mm =50mm =60mm

56、 滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 =2.02015 =2 =2.5mm h=4.5mm c=0.5 =50.46 =157.53 =41.46 =152.53 45鋼 小齒輪調(diào)質(zhì)處理 大齒輪正火處理 8級(jí)精度 =107 m=2 接觸

57、強(qiáng)度足夠 彎曲強(qiáng)度足夠 =2mm =2.5mm h=4.5mm =0.5mm =90.644mm =219.21mm =81.644mm =201.211mm =1816.2N =667.7N =258.5N =308.80N 45鋼，調(diào)質(zhì)處理

58、 =40mm =40mm ==42mm =92mm =48mm =50mm

59、 軸強(qiáng)度足夠 鍵強(qiáng)度足夠 軸承壽命足夠 45鋼，調(diào)制處理 =21mm

60、 =25mm =40mm =30mm =35mm =32mm =35mm =32mm 齒輪軸 = =60mm =38mm =7mm =118mm =8mm L=50mm =72.5mm =109.2mm 153.3mm 83.3mm

61、 Q=813.3N =940N =-794.4N 639.43N =1176.77N =1136.8N =1419.8N -66173.52N -69404.77N -88812.36N -98024.62N 120107.6N*mm 118269.9N*mm 88812.36 N*mm

62、 45鋼，調(diào)質(zhì)處理 =35.44mm ＞46.09～46.98 =42mm =82mm =50mm =55mm =21mm =55m

63、m =58mm =84mm =68mm =91.5mm =47mm =50mm =63mm =128mm =116.5 軸的強(qiáng)度滿足要求 鍵連接強(qiáng)度足夠

64、 軸承壽命足夠 12.箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 名稱 符號(hào) 齒輪減速器箱體薦用尺寸 箱座壁厚 0.025a+3≥8 =8 箱蓋壁厚 0.02a+3≥8 =8 箱蓋凸緣厚度 1.5 =12 箱座凸緣厚度 1.5 =12 箱底座凸緣厚度 2.5 =20 地腳螺釘直徑 0.036a+12 =17.4，取=M20 地腳螺釘數(shù)目 n a≤250時(shí)，n=4 n=4 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 0.75 =M12 蓋與座聯(lián)接螺栓直徑 （0.5~0.6） =M12 聯(lián)

65、接螺栓的間距 150~200 =150 軸承端蓋螺釘直徑 （0.4~0.5） =M5 視孔蓋螺釘直徑 （0.3~0.4） =M10 定位銷直徑 （0.7~0.8） =M10 、、至外箱壁距離 見【2】表11-1 、至凸緣邊緣距離 軸承旁凸臺(tái)半徑 ==20（=M16） 凸臺(tái)高度 根據(jù)低速級(jí)軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn)，h=40 外箱壁至軸承座端面距離 =++（5~10） =22+20+（5~10）=47~52，取=50 鑄造過渡尺寸 x 、y 見【2】表1-38 大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離 >1.2

66、>9.6,取=10 齒輪端面與內(nèi)箱壁距離 > >8，取=40 箱蓋、箱座肋厚 、 =≈0.85 取==8 軸承端蓋外徑 =D+（5~5.5） =120 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 盡量靠近，以M和M互不干涉為準(zhǔn)，一般取≈=80 13設(shè)計(jì)小結(jié) 兩級(jí)展開式圓柱齒輪減速器的結(jié)構(gòu)簡單，但齒輪相對(duì)軸承的位置不對(duì)稱，因此軸應(yīng)設(shè)計(jì)得具有較大的剛度。高速級(jí)齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩的輸入端，這樣軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形，將能減弱軸在彎矩作用下產(chǎn)生彎曲變形所引起的載荷沿齒寬分布不均勻的現(xiàn)象，用于載荷比較平穩(wěn)的場合。 考慮到以上因素我們的設(shè)計(jì)想法為：輸入端，應(yīng)用所學(xué)知識(shí)，采用帶輪傳動(dòng)，使電動(dòng)機(jī)的位置調(diào)節(jié)方便，減少了軸向尺寸，提供易于調(diào)節(jié)的傳動(dòng)比，使設(shè)計(jì)的減速器內(nèi)傳動(dòng)的傳動(dòng)比選用更靈活，有更加緊湊的結(jié)構(gòu)， 由于高速級(jí)轉(zhuǎn)速較高，采用斜齒輪傳動(dòng)，其傳動(dòng)平穩(wěn)，沖擊和噪聲小，而且通過調(diào)節(jié)螺旋角的