單級圓柱直齒輪減速箱課程說明書

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1、 機械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計說明書 設(shè)計題目： 單級圓柱直齒輪減速箱 學(xué) 院： 專業(yè)年級： 學(xué) 號： 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 2015年 7月 1日 目 錄 一、傳動方案擬定…………………………………………………2 二、電動機的選擇…………

2、………………………………………3 三、確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比………………4 四、傳動裝置的運動和動力設(shè)計…………………………………5 五、普通V帶的設(shè)計………………………………………………6 六、齒輪傳動的設(shè)計………………………………………………8 七、傳動軸的設(shè)計…………………………………………………11 八、箱體的設(shè)計……………………………………………………19 九、鍵連接的設(shè)計…………………………………………………21 十、滾動軸承的設(shè)計………………………………………………22 十一、潤滑和密封的設(shè)計…………………………………………24 十二、聯(lián)軸器的

3、設(shè)計………………………………………………24 十三、設(shè)計小結(jié)……………………………………………………25 1 計算過程及計算說明 1、 傳動方案擬定 設(shè)計單級圓柱齒輪減速箱和一級帶傳動 １、工作條件：使用年限10年，工作為一班工作制，載荷平穩(wěn)，環(huán)境清潔。 ２、原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力F=2700N； 帶速V=1m/s； 滾筒直徑D=240mm； 方案擬定： 　　　采用Ｖ帶傳動與齒輪傳動的組合，即可滿足傳動比要求，同時由于帶傳動具有良好的緩沖，吸振性能，適應(yīng)大起動轉(zhuǎn)矩工況要求，結(jié)構(gòu)簡單，成本低，使用維護方便。 1.電動機 2.V帶傳動

4、 3.圓柱齒輪減速箱 4.聯(lián)軸器 5.滾筒 6.運輸帶 二、電動機選擇 1、電動機類型和結(jié)構(gòu)的選擇：選擇Y系列三相異步電動機，此系列電動機屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，價格低廉，維護方便，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械。 2、電動機容量選擇： 電動機所需工作功率為： 式（1）：Ｐd＝ＰＷ／ηa　 (kw) 由式(2)：ＰＷ＝Ｆ*V/1000 (KW) 因此　　 Pd=FV/1000ηa (KW) 由電動機至運輸帶的傳動總

5、效率為： η總=η１η２３η３η４ 式中：η1、η2、η3、η4分別為帶傳動、減速箱、聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率。 取η１=0.96，η2=0.97，η３.＝0.99，η４＝0.96 則：　η總=0.960.970.990.96 　　 =0.89 所以：電機所需的工作功率： 　　　　Pd　= FV/1000η總 =(2.71)/0.89 =3.03 (kw) 3、確定電動機轉(zhuǎn)速 卷筒工作轉(zhuǎn)速為： n卷筒＝601000V/（πD） =(6010001)/（240π）

6、　　　　　 =79.58 r/min 根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由相關(guān)手冊查出電動機類型取1500r/min 電動機型號：（如下表） 電動機型號 額定功率（kw） 電動機轉(zhuǎn)速(r/min) 同步轉(zhuǎn)速 滿載轉(zhuǎn)速 Y112M4-4 4 1500 1440 三、確定傳動裝置的總傳動比和分配級傳動比： 由選定的電動機滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機主動軸轉(zhuǎn)速n 1、可得傳動裝置總傳動比為： i=nm/nw=1440/79.58 =18.09 總傳動比等于各傳動比的乘積 分配傳動裝置傳動比

7、 i=i1i2 （式中i0、i分別為帶傳動和減速箱的傳動比） 2、分配各級傳動裝置傳動比： 取i1=3.6（普通V帶 i=2～4） I2=5（減速箱） 所以： i=i1i2 =3.65=18 四、傳動裝置的運動和動力設(shè)計： 1、運動參數(shù)及動力參數(shù)的計算 （1）計算各軸的轉(zhuǎn)數(shù)： 高速軸：nⅠ=nm/ i1 =1440/3.6=400（r/min） 　低速軸：nⅡ= nⅠ/ i2 =400/4.445=80r/min （2）計算各軸的功率： 高速軸： P1=Pdη1 =40.96=3.84（KW） 低速

8、軸： P2= P1η2η3 =3.840.980.97 　 =3.65（KW） （3）計算各軸的輸入轉(zhuǎn)矩： 電動機軸輸出轉(zhuǎn)矩為： T=9550Pd/nm=95504/1440 =26.53 Nm 高速軸： T1=9550Pd/n1=91.68 Nm 低速軸： T2=9550Pd/n2=435.72 Nm i1為帶傳動傳動比 i2為減速器傳動比 綜合以上數(shù)據(jù)，得表如下： 軸名 功率P （KW） 轉(zhuǎn)矩T

9、（Nm） 轉(zhuǎn)速n r/min 傳動比 i 輸入 輸出 輸入 輸出 電動機軸 4 26.53 1440 3.6 高速軸 3.84 91.68 400 5 低速軸 3.65 435.72 80 五. V帶的設(shè)計 （1）選擇普通V帶型號 由PC=KAP=1.14=4.4（ KW） 根據(jù)課本表13-11得知其交點在A型交界線處，故A型方案 （2）確定帶輪的基準(zhǔn)直徑，并驗算帶速： 則取小帶輪 d1=100mm 帶速驗算： V=n1d1π/（100060）=7.54 m/s 介于5~25m/s范圍

10、內(nèi)，故合適 （3） 大帶輪直徑 d2=n1d1/n2=i1d1=360mm KA=1.1 推薦的A型小帶輪基準(zhǔn)直徑為75mm~125mm 取d2=375mm (雖使n2略有增加，但其誤差小于5%，故允許) （4）確定帶長和中心距a： 0.7（d1+d2）≤a0≤2（d1+d2） 0.7（100+375）≤a0≤2（100+375） 332.5 ≤a0≤950

11、初定中心距a0=500 ，則帶長為 L0=2a0+π（d1+d2）/2+（d2-d1）2/(4a0) =2500+π（100+375）/2+（375-100）2/(4500) =1783.94mm 由表9-3選用Ld=1800 mm的實際中心距 a=a0+(Ld-L0)/2=500+(1800-1783.94)/2=508.03mm （5）驗算小帶輪上的包角α1 α1=180-(d2-d1)57.3/a =148.98>120 合適 （6） 確定帶的根數(shù) Z=PC/（(P0+△P0)KLKα） =4.4/（（1.32+0

12、.17）1.010.92） = 3.178 故要取4根A型V帶 P0=1.32 △P0=0.17 Kα=0.92 KL=1.01 六、齒輪傳動的設(shè)計： (1)、選定齒輪傳動類型、材料、熱處理方式、精度等級。 小齒輪選硬齒面，大齒輪選軟齒面，小齒輪的材料為45號鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為250HBS，大齒輪選用45號鋼正火，齒面硬度為200HBS。齒輪精度初選8級 (2)、初選主要參數(shù) Z1=25 ，u=5， Z2=Z1u=255

13、=125 （3）按齒面接觸疲勞強度計算 計算小齒輪分度圓直徑 d1≥ 確定各參數(shù)值 載荷系數(shù) 查課本表6-6 取K=1.2 小齒輪名義轉(zhuǎn)矩 T1=9.55106P/n1=9.551063.84/400 =94680 Nm 材料彈性影響系數(shù) 由課本表6-7 ZE=189.8 區(qū)域系數(shù) ZH=2.5 許用應(yīng)力 查課本 查表6-8 按一般可靠要求取SH=1 則 取兩式計算中的較小值，即［σH］=560Mpa 于是 d1≥ =

14、 =57.45mm (4)確定模數(shù) m=d1/Z1≥57.45/2.5=2.298 取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)值 m=2.5 (5) 按齒根彎曲疲勞強度校核計算 校核 式中 小輪分度圓直徑d1=mZ=2.525=62.5mm 齒輪嚙合寬度b=Ψdd1 =162.5=62.5mm b2=65mm b1=b2+(5~10)mm=70mm 復(fù)合齒輪系數(shù) YFS1=2.85 YFS2=2.18 YSa1=1.54 YSa2=1.79 ④許用應(yīng)力 查圖6-22（a） σFlim1=245MPa，σFlim2=220Mpa，SF=1.25 則

15、 ⑤計算大小齒輪的并進行比較 > 取較大值代入公式進行計算 則有 =98.89<［σF］2 故滿足齒根彎曲疲勞強度要求 （6） 幾何尺寸計算 d1=mZ=2.525=62.5mm d2=mZ1=2.5125=312.5 mm a=m（Z1+Z2）/2=2.5（25+125）/2=187.5 mm 取小齒輪寬度 d1=62.5 mm，d2=312.5mm （7）驗算初選精度等級是否合適 齒輪圓周速度 v=πd1n1/（601000） =π60400/（601000）

16、 =1.31m/s 對照表6-5可知選擇8級精度合適。 七 軸的設(shè)計 1.齒輪軸的設(shè)計 (1)按扭轉(zhuǎn)強度估算軸的直徑 選用45#調(diào)質(zhì)，硬度217~255HBS 軸的輸入功率為PⅠ=3.84 KW 轉(zhuǎn)速為n1=400r/min ,c=11 d≥ (2)確定軸各段直徑和長度 從大帶輪開始右起第一段，由于帶輪與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加5%，取D1=Φ25mm，又帶輪的寬度 B=（Z-1）e+2f=（4-1）15+29=63 mm 則第一段長度L1=60mm 右起第二段直徑取D2=Φ30mm 根據(jù)軸承端蓋的裝拆以及對軸承添加潤滑脂的要求和箱體的厚

17、度，則取第二段的長度L2=60mm 右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用滾子軸承，則軸承有徑向力，而軸向力為零，選用N208型軸承，其尺寸為dDB=408018，那么該段的直徑為D3=Φ40mm，長度為L3=18mm 右起第四段，為滾動軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于軸承的內(nèi)圈外徑，取D4=Φ48mm，長度取L4= 11mm 右起第五段，該段為齒輪軸段，由于齒輪的齒頂圓直徑為Φ67.5mm，分度圓直徑為Φ62.5mm，齒輪的寬度為62.5mm，則，此段的直徑為D5=Φ67.5mm，長度為L5=62.5mm 右起第六段，為滾動軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動軸承的內(nèi)圈外徑，取

18、D6=Φ48mm,長度取L6= 11mm 右起第七段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D7=Φ40mm，長度L7=18mm (4)求齒輪上作用力的大小、方向 小齒輪分度圓直徑：d1=62.5mm 作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =91680 Nm 求圓周力：Ft Ft=2T2/d2=291680/62.5=29337.6N 求徑向力Fr Fr=Fttanα=29337.6tan200=10678.01N Ft，F(xiàn)r的方向如下圖所示 （5）軸長支反力 根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學(xué)模型。 水平面的支反力：

19、RA=RB=Ft/2 =5339 N 垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則Fa=0 那么RA’=RB’ =Fr62/124=314.1 N （6）畫彎矩圖 右起第四段剖面C處的彎矩： 水平面的彎矩：MC=PA62=60.97 Nm 垂直面的彎矩：MC1’= MC2’=RA’62=19.47 Nm 合成彎矩： （7）畫轉(zhuǎn)矩圖： T= Ftd1/2=59.0 Nm （8）畫當(dāng)量彎矩圖 因為是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，α=0.6 可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩： （9）判斷危險截面并驗算強度 右起第四段剖面C處

20、當(dāng)量彎矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面C為危險截面。 已知MeC2=73.14Nm ,由課本表13-1有: ［σ-1］=60Mpa 則： σe= MeC2/W= MeC2/(0.1D43) =73.141000/(0.1443)=8.59 Nm<［σ-1］ 右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為危險截面： σe= MD/W= MD/(0.1D13) =35.41000/(0.1303)=13.11 Nm<［σ-1］ 所以確定的尺寸是安全的 。 受力圖如下：

21、 PⅠ的值為前面第10頁中給出 在前面帶輪的計算中已經(jīng)得到Z=4 D1=Φ25mm L1=60mm D2=Φ30mm L2=60mm D3=Φ40mm L3=18mm D4=Φ48mm L4=11mm D5=Φ67.5mm L5=62.5mm D6=Φ48mm L6= 11mm D7=Φ40mm L7=18mm Ft=1966.66Nm Fr=628.20N

22、m RA=RB =983.33Nm RA’=RB’ =314.1 N MC=60.97Nm MC1’= MC2’ =19.47 Nm MC1=MC2 =64.0Nm T=59.0 Nm α=0.6 MeC2=73.14Nm ［σ-1］=60Mpa MD=35.4Nm 輸出軸的設(shè)計計算 (1) 確定軸上零件的定位和固定方式 （如圖） 1，5—滾動軸承 2—軸 3—齒輪 4—套筒 6—密封蓋 7—鍵 8—軸承端蓋

23、 9—軸端擋圈 10—半聯(lián)軸器 (2)按扭轉(zhuǎn)強度估算軸的直徑 選用45#調(diào)質(zhì)，硬度217~255HBS 軸的輸入功率為P2=3.65 KW 轉(zhuǎn)速為n2=80 r/min 根據(jù)課本P205（13-2）式，并查表13-2，取c=110 d≥ (3)確定軸各段直徑和長度 從聯(lián)軸器開始右起第一段，由于聯(lián)軸器與軸通過鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加5%，取Φ45mm，根據(jù)計算轉(zhuǎn)矩TC=KATⅡ=1.3435.72=566.436Nm，查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5014—2003，選用LX3型彈性柱銷聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器長度為l1=84mm,軸段長L1=112mm 右起第二段，考慮聯(lián)軸器的軸向定位要

24、求，該段的直徑取Φ52mm,根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端面的距離為30mm，故取該段長為L2=60mm 右起第三段，該段裝有滾動軸承，選用深溝球軸承，則軸承有徑向力，而軸向力為零，選用N211型軸承，其尺寸為dDB=5510021，那么該段的直徑為Φ55mm，長度為L3=36 右起第四段，該段裝有齒輪，并且齒輪與軸用鍵聯(lián)接，直徑要增加5%，大齒輪的分度圓直徑為312.5mm，則第四段的直徑取Φ60mm,齒輪寬為b=65mm，為了保證定位的可靠性，取軸段長度為L4=63mm 右起第五段，考慮齒輪的軸向定位,定位軸肩，取軸肩的直徑為D5=Φ66

25、mm ,長度取L5=13mm 右起第六段，該段為滾動軸承安裝出處，取軸徑為D6=Φ55mm，長度L6=20mm (4)求齒輪上作用力的大小、方向 大齒輪分度圓直徑：d1=312.5mm 作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =91680Nmm 求圓周力：Ft Ft=2T2/d2=291680/312.5=586.752N 求徑向力Fr Fr=Fttanα=3762.96tan200=1369.61N Ft，F(xiàn)r的方向如下圖所示 （5）軸長支反力 根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學(xué)模型。 水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =

26、 1881.48 N 垂直面的支反力：由于選用深溝球軸承則Fa=0 那么RA’=RB’ =Fr62/124= 684.81 N （6）畫彎矩圖 右起第四段剖面C處的彎矩： 水平面的彎矩：MC=RA62= 116.65 Nm 垂直面的彎矩：MC1’= MC2’=RA’62=41.09 Nm 合成彎矩： （7）畫轉(zhuǎn)矩圖： T= Ftd2/2=508.0 Nm （8）畫當(dāng)量彎矩圖 因為是單向回轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩為脈動循環(huán)，α=0.6 可得右起第四段剖面C處的當(dāng)量彎矩： （9）判斷危險截面并驗算強度 右起第四段剖面C處當(dāng)量彎

27、矩最大，而其直徑與相鄰段相差不大，所以剖面C為危險截面。 已知MeC2=307.56Nm ,由課本表13-1有: ［σ-1］=60Mpa 則： σe= MeC2/W= MeC2/(0.1D43) =307.561000/(0.1603)=14.24 Nm<［σ-1］ 右起第一段D處雖僅受轉(zhuǎn)矩但其直徑較小，故該面也為危險截面： σe= MD/W= MD/(0.1D13) =304.81000/(0.1453)=33.45 Nm<［σ-1］ 所以確定的尺寸是安全的 。 以上計算所需的圖如下：

28、 D1=Φ45mm L1=84mm D2=Φ52mm L2=60mm D3=Φ55mm L3=36mm D4=Φ65mm L4=63mm D5=Φ66mm L5=13mm D6=Φ55mm L6=20mm Ft=3762.96Nm Fr=1369.61Nm RA=RB =1881.48Nm RA’=RB’ =684.81 N MC=116.65Nm MC1’= MC2’ =41.09 Nm MC1=MC2 =123.68Nm T=508.0 Nm

29、 α=0.6 MeC2=307.56Nm ［σ-1］=60Mpa MD=33.45Nm 繪制軸的工藝圖（見圖紙） 八．箱體結(jié)構(gòu)設(shè)計 (1)窺視孔和窺視孔蓋在減速器上部可以看到傳動零件嚙合處要開窺視孔，以便檢查齒面接觸斑點和赤側(cè)間隙，了解嚙合情況。潤滑油也由此注入機體內(nèi)。窺視孔上有蓋板，以防止污物進入機體內(nèi)和潤滑油飛濺出來。 (2)放油螺塞減速器底部設(shè)有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞賭注。 (3)油標(biāo)油標(biāo)用來檢查油面高度，以保證有正常的油量。油標(biāo)有各種結(jié)構(gòu)類型，有的已定為國家標(biāo)準(zhǔn)件。 (4)通氣器減速器運轉(zhuǎn)時，由于摩擦發(fā)熱，使機體

30、內(nèi)溫度升高，氣壓增大，導(dǎo)致潤滑油從縫隙向外滲漏。所以多在機蓋頂部或窺視孔蓋上安裝通氣器，使機體內(nèi)熱漲氣自由逸出，達到集體內(nèi)外氣壓相等，提高機體有縫隙處的密封性能。 (5)啟蓋螺釘機蓋與機座結(jié)合面上常涂有水玻璃或密封膠，聯(lián)結(jié)后結(jié)合較緊，不易分開。為便于取蓋，在機蓋凸緣上常裝有一至二個啟蓋螺釘，在啟蓋時，可先擰動此螺釘頂起機蓋。在軸承端蓋上也可以安裝啟蓋螺釘，便于拆卸端蓋。對于需作軸向調(diào)整的套環(huán)，如裝上二個啟蓋螺釘，將便于調(diào)整。 (6)定位銷：為了保證軸承座孔的安裝精度，在機蓋和機座用螺栓聯(lián)結(jié)后，鏜孔之前裝上兩個定位銷，孔位置盡量遠些。如機體結(jié)構(gòu)是對的，銷孔位置不應(yīng)該對稱布置。 (7)調(diào)整墊

31、片：調(diào)整墊片由多片很薄的軟金屬制成，用一調(diào)整軸承間隙。有的墊片還要起調(diào)整傳動零件軸向位置的作用。 (8)環(huán)首螺釘、吊環(huán)和吊鉤在機蓋上裝有環(huán)首螺釘或鑄出吊環(huán)或吊鉤，用以搬運或拆卸機蓋。 (9)密封裝置：在伸出軸與端蓋之間有間隙，必須安裝密封件，以防止漏油和污物進入機體內(nèi)。密封件多為標(biāo)準(zhǔn)件，其密封效果相差很大，應(yīng)根據(jù)具體情況選用。 箱體結(jié)構(gòu)尺寸選擇如下表： 名稱 符號 尺寸（mm） 機座壁厚 δ 8 機蓋壁厚 δ1 8 機座凸緣厚度 b 12 機蓋凸緣厚度 b 1 12 機座底凸緣厚度 b 2 20 地腳螺釘直徑 df 20 地腳螺釘數(shù)目 n

32、 4 軸承旁聯(lián)結(jié)螺栓直徑 d1 16 機蓋與機座聯(lián)接螺栓直徑 d2 12 聯(lián)軸器螺栓d2的間距 l 150 軸承端蓋螺釘直徑 d3 10 窺視孔蓋螺釘直徑 d4 8 定位銷直徑 d 8 df，d1, d2至外機壁距離 C1 26,，22,，18 df， d2至凸緣邊緣距離 C2 24, 20，16 軸承旁凸臺半徑 R1 24, 16 凸臺高度 h 根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn) 外機壁至軸承座端面距離 l1 60，44 大齒輪頂圓與內(nèi)機壁距離 △1 10 齒輪端面與內(nèi)機壁距離 △2

33、 9 機蓋、機座肋厚 m1 ,m2 7， 7 軸承端蓋外徑 D2 120， 140 軸承端蓋凸緣厚度 t 10 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S 盡量靠近，以Md1和Md2互不干涉為準(zhǔn)，一般s=D2 九．鍵聯(lián)接設(shè)計 1．輸入軸與大帶輪聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接 此段軸徑d1=25mm,L1=60mm A鍵 87 GB1096-79 L=L1-b=60-8=52mm T=91.68Nm h=7mm 根據(jù)課本P243（10-5）式得 σp=4 T/(dhL) =491.681000/（25752） =40.3Mpa < [σR] (110Mpa) 2、

34、輸出軸與齒輪2聯(lián)接采用平鍵聯(lián)接 軸徑d4=60mm L4=63mm T2=435.72Nm B鍵128 GB1096-7 L=L2-b=60-18=42mm h=8mm σp=4 TⅠ/（dhL） =4435.721000/（60863） = 87Mpa < [σp] (110Mpa) 3、輸出軸與聯(lián)軸器聯(lián)接用平鍵聯(lián)接 軸徑d3=45mm L3=84mm TⅡ=435.77Nm 查手冊P51 選用A型平鍵 鍵149 GB1096-79 l=L3-b=82-14=68mm h=9mm σp=4TⅡ/（dhl） =4435.771000/（

35、45968） =63.29Mpa < [σp] (110Mpa) 十．滾動軸承設(shè)計 根據(jù)條件，軸承預(yù)計壽命 Lh103658=29200小時 1.輸入軸的軸承設(shè)計計算 （1）初步計算當(dāng)量動載荷P 因該軸承在此工作條件下只受到Fr徑向力作用，所以P=Fr=10678.0N （2）求軸承應(yīng)有的徑向基本額定載荷值 （3）選擇軸承型號 查課本表11-5，選擇N208軸承 Cr=29.5KN 由課本式11-3有 ∴預(yù)期壽命足夠 ∴此軸承合格 2.輸出軸的軸承設(shè)計計算 （1）初步計算當(dāng)量動載荷P 因該軸承在此工作條件下只受到Fr徑向力作用，所以P=Fr=1

36、369.61N （2）求軸承應(yīng)有的徑向基本額定載荷值 （3）選擇軸承型號 查課本表11-5，選擇N211軸承 Cr=43.2KN 由課本式11-3有 ∴預(yù)期壽命足夠 ∴此軸承合格 十一、密封和潤滑的設(shè)計 1.密封 由于選用的電動機為低速，常溫，常壓的電動機則可以選用毛氈密封。毛氈密封是在殼體圈內(nèi)填以毛氈圈以堵塞泄漏間隙，達到密封的目的。毛氈具有天然彈性，呈松孔海綿狀，可儲存潤滑油和遮擋灰塵。軸旋轉(zhuǎn)時，毛氈又可以將潤滑油自行刮下反復(fù)自行潤滑。 2．潤滑 (1) 對于齒輪來說，由于傳動件的的圓周速度v< 12m/s,采用浸油潤滑，因此機體內(nèi)需要有足夠的潤滑油

37、，用以潤滑和散熱。同時為了避免油攪動時泛起沉渣，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH不應(yīng)小于30~50mm。對于單級減速器，浸油深度為一個齒全高，這樣就可以決定所需油量，單級傳動,每傳遞1KW需油量V0=0.35~0.7m3。 (2) 對于滾動軸承來說，由于傳動件的速度不高，且難以經(jīng)常供油，所以選用潤滑脂潤滑。這樣不僅密封簡單，不宜流失，同時也能形成將滑動表面完全分開的一層薄膜。 十二．聯(lián)軸器的設(shè)計 （1）類型選擇 由于兩軸相對位移很小，運轉(zhuǎn)平穩(wěn)，且結(jié)構(gòu)簡單，對緩沖要求不高，故選用彈性柱銷聯(lián)。 （2）載荷計算 計算轉(zhuǎn)矩TC=KATⅡ=1.3435.72=566.436Nm, 其中KA為

38、工況系數(shù)，由課本表14-1得KA=1.3 （3）型號選擇 根據(jù)TC，軸徑d，軸的轉(zhuǎn)速n， 查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 5014—2003，選用LX3型彈性柱銷聯(lián)，其額定轉(zhuǎn)矩[T]=1250Nm, 許用轉(zhuǎn)速[n]=3750r/m ,故符合要求。 十三、設(shè)計小結(jié) 　　機械設(shè)計課程設(shè)計是我們第一次較全面的機械設(shè)計訓(xùn)練，是機械設(shè)計基礎(chǔ)課程重要的綜合性與實踐性環(huán)節(jié)。 　　(1) 通過這次機械設(shè)計課程的設(shè)計，綜合運用了機械設(shè)計課程和其他有關(guān)先修課程的理論，結(jié)合生產(chǎn)實際知識，培養(yǎng)分析和解決一般工程實際問題的能力，并使所學(xué)知識得到進一步鞏固、深化和擴展。 　　(2) 學(xué)習(xí)機械設(shè)計的一般方法，掌握通用機械零件、機械傳動裝置或簡單機械的設(shè)計原理和過程。 　　(3) 進行機械設(shè)計基本技能的訓(xùn)練，如計算、繪圖、熟悉和運用設(shè)計資料（手冊、圖冊、標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范等）以及使用經(jīng)驗數(shù)據(jù)，進行經(jīng)驗估算和數(shù)據(jù)處理等。 鍵128 26