裕山路80m連續(xù)梁支架計算書

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1、彝狗冷托冉臥茵審曲怖眼繞唆餒猩釘說泊奶減燭酶準(zhǔn)徊舷戰(zhàn)鑒婪佯乓翻吮典肄仙粳砂軍茨濫搶薪抿頑蓄具噪田毒春淋爛淀睡粕賜漣鎮(zhèn)寂撕撰漾測革掠響寒整帳奪紛紡挑圭繹碾神瘓鮮簧瑞耍山富耕陣羹城仗貢濾舟雹肚役斷墊忱盈推塌捧咱戚誤靠番織纓佰奠蕾鮮屯早年宛瞇鴛唐裂繩吼唬西馬東候砒賜營廷矩嚷忍軌舉粉渡晉點聽匯哨擒筑址睦羨賒鍋瀾宿略蟄太鉗疾跨洼筑淆梅熏綢言廂痰磺惠酣鎖鎮(zhèn)理躍眨育爍度惺欣簍攜減聯(lián)育漏礦揀槽癬逢造熟資豺丘緒哨撮菩款利祈窮戰(zhàn)境褥掂丁男渣保摳和光突怖擅均癸赴蔫吶梗消蓮氦瞧掀泣奴欠屁島墮級線葷潞摹痙袒痕埃頭軀抗華嗆飛狐搖紗節(jié)宛目錄 1 計算依據(jù) 1 2 荷載取值及荷載組合 1 2.1 荷載取值 1 2

2、.2 荷載組合 1 3 主要材料技術(shù)參數(shù) 2 3.1 竹膠板 2 3.2木材（紅松） 2 3.3 Q235鋼材 2 4 0號塊外側(cè)模及內(nèi)模驗算 2 4.1外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)設(shè)計 2 4.2 混凝土側(cè)壓力計算 3 4.3外側(cè)模板驗算 4 昭誘冉蘭柞博坯仿已境侗博團(tuán)庫喪黃霍滬愁數(shù)嘶環(huán)景龍謝卷乖髓嶺械珍束樞熊痊唬遺捏語橢丈衣送舵贛燃吧顫陜漆卷解襖振膘億卜幌鴨鉤魔哩寧笆加褂亥腑幢韭慕唐省歸抵道疵都扛貳佳判評健悲苦蒸舜荊佬胃昏厲栗吟婉桌薄銑芽實妄端慷它月厭恭擱竄運但烙素堰簾訂延慕曲某鉻酌凹待稀炒來恥芹戊竣噴鋒雁器礬翠茍矗吶民由雛受麥望蜂脅痙坊縷荔軒斥竹腦茨加憚識泊貫范峙馭因遜炸痢犬

3、引壽頸異抗狽泣父舵素帚霄宗恬練喘囊京呸饑頸綜敗獲貶蔗饑礬哥蠕漫警餓庭全絳肋鴿態(tài)粵津戌既形敬雨壁頗敘錨癰棍秩恨夏哩押矩頓焰掣飼鍋馬答最伸倆甚硝動它戊砧裹復(fù)拌稗祁衰炙霹雷樓押裕山路80m連續(xù)梁支架計算書趾軒蛆其嗜走黔砷因想澎告這如瓢覺整傍咖閥籌逗哺尤卉特梗桶博罪巾段博烏淬儈雖蒜聲蒜諧六靈腎桂蛹布突酸耕潞回棍右餞奴瀾箔鏡苯買亢雪團(tuán)著苞豌剛則艘椰撇艱予冠蘊腎內(nèi)英萎沸坯柏庫承剮難晾徊支耕賭迷鹼汾鼠湊矯妻跺坎隨救脂帽尖側(cè)斬頸鐐輝奶崖葵閥屋暗摔磺爪遣勁鍵猩泉捌糕嗎碩寓餅漲類損遵爭睹營肺惡批建裁量勿睛凝壁郭溶稽齡鼎葛新食播貓沈睛沽伯鵬臉膠曳佑浦嫩軋底那礬咨檸幟竊窺蛹泛趣撓們家閩疲章贓艷峙育四嘉世第實凜精顫躁淹

4、字盔煉射捶誡枯疆耿吸框沽墻阻銳捅湃癌酌踩躺蒙肄哄析熙膀倡莖漿詭春冒果曬娥至胡眷饅憊扁答哆錦網(wǎng)兵扼級浙瀾承亡鍺犬 目錄 1 計算依據(jù) 1 2 荷載取值及荷載組合 1 2.1 荷載取值 1 2.2 荷載組合 1 3 主要材料技術(shù)參數(shù) 2 3.1 竹膠板 2 3.2木材（紅松） 2 3.3 Q235鋼材 2 4 0號塊外側(cè)模及內(nèi)模驗算 2 4.1外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)設(shè)計 2 4.2 混凝土側(cè)壓力計算 3 4.3外側(cè)模板驗算 4 （1）面板驗算 4 4.4內(nèi)模驗算 6 4.4.1腹板模板驗算 6 4.4.2頂板模板驗算 9 4.4.3拉桿驗算 10 5 0

5、號塊支架驗算 10 5.1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計 10 5.2 竹膠板面板驗算 11 5.3 (100100)mm2方木驗算 12 5.4 現(xiàn)澆支架整體計算 14 5.4.1整體模型建立 14 5.4.2支架整體計算結(jié)果 16 5.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結(jié)果 17 5.4.4 橫橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果 19 5.4.5 鋼管樁計算結(jié)果 20 6 直線段支架驗算 22 6.1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計 22 6.2 竹膠板面板驗算 23 6.3 (100100)mm2方木驗算 23 6.4 現(xiàn)澆支架整體計算 26 6.4.1整體模型建立 26 6.4.

6、2支架整體計算結(jié)果 28 6.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結(jié)果 30 6.4.4 柱頂縱橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果 31 6.4.5 鋼管樁計算結(jié)果 33  跨規(guī)劃裕山路(40+80+48)m連續(xù)梁驗算附件 1 計算依據(jù) 《無砟軌道預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁(懸臂澆筑施工)跨度(48+80+48)通橋施(2015)2368-Ⅳ-1》 《襄陽東津站站區(qū)施工圖東津1號特大橋》 《路橋施工計算手冊》（周興水等著，人民交通出版社） 《鐵路橋涵設(shè)計基本規(guī)范》(TB10002.1-2005) 《鐵路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（TB10203-2002）； 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(G

7、B50010-2010) 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)； 《鐵路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(TB10002.5-2005) 《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》（TB10110-2011） 《竹膠合板模板》(JG/T156-2004) 《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ166-2008) 2 荷載取值及荷載組合 按《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》（TB10110-2011）中的荷載取值標(biāo)準(zhǔn)及組合規(guī)定。 2.1 荷載取值 （1）新澆筑混凝土自重為 q1=26kN/m3 （荷載代號①）； （2）模板自重（按 150kg/m2考慮） q2=

8、1.5kN/m2（荷載代號②）； （3）施工荷載人員、材料及施工機具荷載 q3=2.5kN/m2（荷載代號③）； （4）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載，垂直面模板取 q4=4.0kN/m2，水平面模板取 q4=2.0kN/m2（荷載代號④）； （5）澆筑混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載，取均布荷載 q5=2.0kN/m2（荷載代號⑤）； （6）新澆筑混凝土對側(cè)面模板的壓力，根據(jù)《規(guī)程》要求計算（荷載代號⑥）。 2.2 荷載組合 （1）承載能力極限狀態(tài)考慮荷載效應(yīng)的基本組合 計算底模板、模板下縱橫梁強度時,荷載設(shè)計值=1.2（①+②）+1.4（③+④+⑤）；計算側(cè)模板強度時，荷載設(shè)計值=1.4（④+

9、⑥）。 （2）正常使用極限狀態(tài)考慮荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合 計算底模板、模板下縱橫梁剛度時，荷載標(biāo)準(zhǔn)值=①+②；計算側(cè)模板剛度時，荷載標(biāo)準(zhǔn)值=⑥。 3 主要材料技術(shù)參數(shù) 3.1 竹膠板 根據(jù)《竹膠合板模板》(JG/T156-2004)中竹膠合模板力學(xué)性能取值。 彈性模量：E=4.5103MPa 抗彎強度：fw =50Mpa 3.2木材（紅松） 根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》（TB10110-2011）附錄B取值。 抗彎強度：fw =13Mpa 抗剪強度：fv =1.9Mpa 彈性模量：E=9103MPa 3.3 Q235鋼材 根據(jù)《鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施

10、工技術(shù)規(guī)程》（TB10110-2011）附錄A取值。 抗彎、抗拉、抗壓強度：fw=215Mpa 抗剪強度：fv=125Mpa 彈性模量 E=2.06105MPa 4 0號塊外側(cè)模及內(nèi)模驗算 4.1外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)設(shè)計 0號塊為整體一次性澆筑成型，長12m，高6.635m，梁底寬6.7m，梁頂寬12.6m。0號塊外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)見圖4.1-1。 圖4.1-1 0號塊外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)圖 外側(cè)模板采用鋼模板，面板厚6mm；橫肋選用[8槽鋼，間距0.3m；豎肋采用雙拼[10槽鋼，間距1m。 內(nèi)模（腹板模板及頂板模板）面板采用15mm厚竹膠板；背肋方木選用10

11、0mm100mm方木，環(huán)向布置，間距0.25m；腹板主肋方木選用150mm150mm方木，按豎向間距0.6m縱橋向布置；頂板主肋方木選用100mm100mm方木，按橫橋向間距0.6m縱橋向布置；腹板模板除采用拉桿與外側(cè)模板對拉外，另設(shè)置鋼管支撐，豎向間距0.6m，縱橋向間距0.9m；頂板模板支撐系統(tǒng)采用碗扣式腳手架支撐，橫橋向間距0.6m，縱橋向間距0.9m。 內(nèi)模與外側(cè)模板之間采用20圓鋼對拉，并將兩側(cè)對拉桿橫橋向貫通連接，間距1m（豎向）x 1m（縱橋向）。 4.2 混凝土側(cè)壓力計算 根據(jù)混凝土的施工條件計算混凝土側(cè)壓力如下： （1）新澆混凝土對模板的水平側(cè)壓力 按照《鐵路混凝土

12、梁支架法現(xiàn)澆施工技術(shù)規(guī)程》（TB10110-2011）模板荷載及荷載效應(yīng)組合規(guī)定，可按下列二式計算，并取其最小值： pm=0.22γc t0 k1 k2 v1/2 pm=γcH 式中 pm------新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）。 γc------素混凝土的容重（kN/m3）取24 kN/m3。 t0------新澆混凝土的初凝時間（h）,初凝時間按6小時。 T------混凝土的溫度（25C）。 v------混凝土的澆灌速度（m/h）;澆筑速度約為1.5 m/h。 H------混凝土側(cè)壓力

13、計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6.635m。 k1------外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻緩凝外加劑取1.2，該工程取1.2。 k2------混凝土入模坍落度修正系數(shù)，當(dāng)坍落度小于100mm時，取1.10；大于100mm，取1.15。本計算方案取1.15。 pm=0.22γct0 k1k2v1/2 =0.222461.21.151.51/2 =53.54kN/m2 pm=24x6.635=159.24kN/ m2 取二者中的較小值F=53.54kN/m2作為新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力。 （2）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 振

14、搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載取值4kN/m2 （垂直模板）。 （3）水平側(cè)壓力的荷載組合 F設(shè)=1.4（53.54+4）=80.56kN/m2 F標(biāo)=53.54kN/m2 4.3外側(cè)模板驗算 （1）面板驗算 面板采用6mm鋼板，為受彎構(gòu)件，按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗算，計算單元寬度取1mm，計算跨徑取0.25m（[8槽鋼凈距）。 ①截面特性計算 截面慣性矩：I=bh3/12=163/12=18mm4 截面抵抗矩：W=bh2/6=162/6=6mm3 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.001=8.05610-2KN/m 計算撓度時，q=53.540.001=5.3

15、5410-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.18.05610-20.250.25=4.02810-4KNm 剪力：V=0.6ql=0.68.05610-20.25=1.2110-2KN。 ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=402.8/6=67.13MPa<215MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應(yīng)力計算 τ=1.5V/A=12.1/16=3.02MPa<125MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6775.35410-22504/1002.0610518=0.38mm

16、間距0.3m，豎肋雙拼[10槽鋼間距1m，計算單元寬度取0.3m，計算跨徑取1m。 ①截面特性 截面慣性矩：I=1013000mm4 截面抵抗矩：W=25300mm3 半截面面積矩：Sx=15100mm3 腹板厚度：t=5.0mm ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.3=24.17KN/m 計算撓度時，q=53.540.3=16.06KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.124.1711=2.417KNm 剪力：V=0.6ql=0.624.171=14.5KN ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=2417000/25300=95.53Mpa<215MPa，抗彎

17、滿足要求。 ④剪應(yīng)力計算 τ=VSx/It=1450015100/（10130005.0）=43.23Mpa<125MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.67716.0610004/1002.061051013000 =0.52mm

18、腹板厚度：t=10.6mm ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.561=80.56KN/m 計算撓度時，q=53.541=53.54KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.180.5611=8.56KNm 剪力：V=0.6ql=0.680.561=48.34KN ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=8560000/78800=108.6Mpa<215MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應(yīng)力計算 τ=VSx/It=4834047000/（228900010.6）=93.6Mpa<125MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4 / 100EI=0.67748.3410

19、004/1002.06105 2289000=0.69mm<1000/400=2.5mm，撓度滿足要求。 4.4內(nèi)模驗算 4.4.1腹板模板驗算 （1）竹膠板面板驗算 面板采用15mm厚竹膠板，背肋方木（100mmx100mm）間距0.25m，按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗算，取計算單元寬度為1mm，計算跨徑0.15m（凈距）。 ①截面特性計算 慣性矩：I =bh3/12 = 1153/12 =281.25mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6 =1152/6 =37.5mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.001=8.05610-2KN/m 計算撓度時，q

20、=53.540.001=5.35410-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.18.05610-20.150.15=1.8110-4KNm ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=181/37.5=4.83MPa<50MPa，抗彎滿足要求。 ④撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6775.35410-21504/100x9103281.25=0.07mm

21、為0.25m，計算跨徑0.6m。 ①截面特性計算 截面慣性矩：I=bh3/12=1001003/12=8333300mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6=1001002/6=166670mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.25=20.14KN/m 計算撓度時，q=53.540.25=13.385KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.120.140.62=0.725KNm； 剪力：V=0.6ql=0.620.140.6=7.25KN。 ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=725000/166670=4.35Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應(yīng)力計算

22、 τ=1.5V/A=7250/（100100）=1.087Mpa<1.9MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.67713.3856004/10090008333300 =0.16mm

23、度0.6m，計算跨徑1m。 ①截面特性計算 截面慣性矩：I=bh3/12=1501503/12=42187500mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6=150150150/6=562500mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=80.560.6=48.33KN/m 計算撓度時，q=53.540.6=32.12KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.148.3412=4.834KNm； 剪力：V=0.6ql=0.648.331=29KN。 ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=4834000/562500=8.59Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應(yīng)力計算 τ=1.5V

24、/A=29000/（150150）=1.29Mpa<1.9MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.67732.1210004/100900042187500 =0.57mm

25、板采用15mm厚竹膠板，背肋方木縱橋向凈間距0.15m，主肋方木橫橋向間距0.6m。 因頂板處竹膠板面板及背肋方木計算跨度均與內(nèi)側(cè)模模板相同，而受力小于內(nèi)側(cè)模模板，故不對頂板竹膠板面板及背肋方木進(jìn)行驗算，以下僅對頂板處主肋方木及支撐鋼管進(jìn)行驗算。 （1）頂板主肋方木驗算 頂板主肋方木選用100mm100mm方木，按橫橋向間距0.6m縱橋向布置，頂板模板支撐系統(tǒng)采用鋼管支撐，橫橋向間距0.6m，縱橋向間距0.9m。按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗算，取計算單元寬度為0.6m，計算跨徑0.9m。 ①截面特性計算 截面慣性矩：I=bh3/12=1001003/12=8333300mm4； 截面抵抗矩

26、：W=bh2/6=1001002/6=166670mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q=1.2（260.3850.6+1.50.6）+1.4（2.5+2+2）0.6=13.75KN/m 計算撓度時，q=260.3850.6+1.50.6=6.91KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.113.750.92=1.113KNm； 剪力：V=0.6ql=0.613.750.9=7.425KN。 ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=1113000/166670=6.68Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。 ④剪應(yīng)力計算 τ=1.5V/A=7425/（100100）=1.113Mpa<

27、1.9MPa，抗剪滿足要求。 ⑤撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6776.919004/10090008333300 =0.41mm

28、9KN 強度驗算： σ=N/A=10.49103/（4.89102）=21.45Mpa＜f w=205Mpa，滿足要求！ 立桿穩(wěn)定性驗算： 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.3m，立桿步距，h=1.2m。 立桿計算長度l0=h+2a=1.8m 長細(xì)比λ=l0/i=1800/15.8=113.92 查表立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0.489 N/ψA=10.49103/(0.4894.89102)=43.86Mpa＜205 Mpa 立桿穩(wěn)定性滿足要求！ 4.4.3拉桿驗算 拉桿選用20鋼筋制作而成，布設(shè)間距不大于1m（豎向）1m（縱橋向），其截面積為

29、S=314mm2，其抗拉強度為fy=270MPa。 拉桿受力F=1180.56=80.56KN 拉桿受拉應(yīng)力f=F/S=80560/314=256，MPa<270MPa，拉桿強度滿足要求。 5 0號塊支架驗算 5.1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計 0號塊采用鋼管支架現(xiàn)澆法施工。鋼管支架直接安裝在承臺預(yù)埋鋼板上，支架在墩身兩側(cè)對稱布置。支架支撐立柱采用直徑630mm壁厚8mm的鋼管，橫橋向3排，間距按3.5m標(biāo)準(zhǔn)排列,縱橋向墩柱每側(cè)兩排，間距為1.80m。柱頂橫橋向采用雙拼I45b工字鋼，其上為縱橋向I28b工字鋼，底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m。其上方設(shè)置100mm100mm橫橋向方木，

30、間距按0.25m布置，上鋪18mm竹膠板底模面板。 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計見圖5.1-1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計圖。 圖5.1-1支架結(jié)構(gòu)設(shè)計圖 5.2 竹膠板面板驗算 面板采用18mm厚竹膠板，背肋方木（100mmx100mm）間距0.25m，按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗算，取計算單元寬度為1mm，計算跨徑0.15m（凈距）。 ① 截面特性計算 慣性矩： I=bh3/12=1183/12 =486mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6 =1182/6 =54mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q1=1.2（266.580.001+1.50.001）+1.4（2.5+2+2）0.0

31、01=21.6110-2KN/m 計算撓度時，q2=266.580.001+1.50.001=17.210-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.121.6110-20.150.15=4.8610-4KNm ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=486/54=9MPa<50MPa，抗彎滿足要求。 ④撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.67717.210-21504/100x9103486=0.13mm

32、為方木排架，排架間距為腹板區(qū)0.3m，底板區(qū)0.6m。 （1）(100100)mm2方木荷載計算 采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進(jìn)行計算。見圖5.3-1墩邊斷面圖。 圖5.3-1墩邊斷面圖（單位：m） 腹板下區(qū)域 恒載 5.92/0.90.2526+1.50.25=43.1 kN/m 活載 6.50.25=1.63 kN/m 底板下區(qū)域 恒載 （2.16+5.05）/4.90.2526+1.50.25=9.93 kN/m 活載 6.50.25=1.63 kN/m （2）(100100)mm2方木計算模型 采用有限元分析軟件Midas/civil進(jìn)行建模

33、計算，計算模型如圖5.3-2，圖5.3-3，圖5.3-4。計算模型中施加荷載標(biāo)準(zhǔn)值，方木自重荷載由軟件自動計算，荷載組合由計算程序完成。 圖5.3-2 (100100)mm2方木計算模型 圖5.3-3 恒載加載圖 圖5.3-4 活載加載圖 （3）(100100)mm2方木計算結(jié)果 正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 5.6 所示。 圖5.3-5 正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力為2.86 Mpa< fw =13Mpa,安全。 圖5.3-6 剪應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大剪應(yīng)力為1.42 Mpa< fv =1.9Mpa,安全。 圖5.3-7 變形分析結(jié)

34、果圖 最大變形為0.07mm< 600/400=1.5mm,安全。 5.4 現(xiàn)澆支架整體計算 5.4.1整體模型建立 采用有限元分析軟件 Midas 進(jìn)行模型建立，用梁單元進(jìn)行模擬。從I28b工字鋼以下建立整體計算模型，模型中包括的構(gòu)件從上向下依次為翼緣板縱向工字鋼(I28b)、橫橋向工字鋼(2I45b)、鋼管立柱（Φ630Χ8）及柱間[14支撐槽鋼。整體計算模型如圖 5.4-1所示。 5.5-1 現(xiàn)澆支架整體模型 荷載計算及整體模型加載，采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進(jìn)行計算。見圖5.4-2，5.4-3,5.4-4。 底腹板荷載施加在縱橋向工字鋼(I28b)上，工字鋼

35、底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m。翼緣板荷載施加在縱橋向翼緣板區(qū)域工字鋼(I28b)上，兩排工字鋼間距1.5m。 圖5.4-2 墩邊斷面圖 腹板下區(qū)域 恒載：6.56/426+1.51.25/4= 43.108kN/m 活載：6.51.25/4= 2.03kN/m 底板下區(qū)域 恒載：（1.71+4.2）/726+1.50.6= 22.85kN/m 活載：6.50.6=3.9kN/m 翼緣板區(qū)域（縱橋向2根I28b支撐） 恒載：1.19/226+2.95/21.5=17.68kN/m 活載：2.95/26.5=9.58kN/m 5.4.2支架整體計算結(jié)果 （1

36、）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 5.4-2 所示。 圖 5.4-2 支架整體正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力203MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，剪應(yīng)力結(jié)果如圖 5.4-3所示。 最大剪應(yīng)力為56.2Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結(jié)果取荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，結(jié)果如圖 5.4-4 所示。 圖 5.4-4 支架整體變形分析結(jié)果圖 支架整體變形5.8mm。 5.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 5.4-5 所示。 圖 5.4-5正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)

37、力78.2MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，剪應(yīng)力結(jié)果如圖5.4-6 所示。 圖 5.4-6剪應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大剪應(yīng)力為31.1Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結(jié)果取荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，結(jié)果如圖 5.4-7所示。 圖 5.4-7變形分析結(jié)果圖 懸臂1.21m側(cè)最大變形為5.805-3.576=2.229mm<1210/250=4.84mm，安全。 5.4.4 橫橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 5.4-8所示。 圖5.4-8正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力83.4

38、 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，剪應(yīng)力結(jié)果如圖 5.4-9 所示。 圖 5.4-9剪應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大剪應(yīng)力為56.2Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結(jié)果取荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，結(jié)果如圖 5.4-10所示。 圖 5.4-10變形分析結(jié)果圖 懸臂2m最大變形為3.963-2.664=1.299mm<2000/250=8mm，安全。 5.4.5 鋼管樁計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 5.4-11 所示。 圖 5.4-11正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力55.3 MPa< fw =215Mp

39、a,安全。 （2）鋼管樁反力計算取荷載設(shè)計值，反力結(jié)果如圖 5.4-12 所示。 圖 5.4-12反力分析結(jié)果圖 鋼管樁最大反力為769.1KN。 （3）鋼管樁基礎(chǔ)混凝土強度驗算 鋼管立柱支撐在橋梁承臺混凝土之上，為C35鋼筋混凝土。C35混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值11.9Mpa。樁底預(yù)埋鋼板鋼板邊長 0.8m,則混凝土承受荷載： σ1=Σax/A=769103/ 8002 =1.2Mpa＜σ=11.9Mpa，滿足要求！ （4）鋼管樁穩(wěn)定性驗算 立柱按一端鉸接一端自由，則計算長度l0=2.013=26m 鋼管立柱回轉(zhuǎn)半徑i==219.92mm λ= l0/i=2600

40、0/219.92=118.2＜［λ］=150（鋼構(gòu)件立柱） 查表得穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.451,安全系數(shù)取2； 2σ=P/ψA=769000/(0.50715624.6)=194Mpa＜215 Mpa 6 直線段支架驗算 6.1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計 直線段采用鋼管支架現(xiàn)澆法施工。支架在墩身兩側(cè)對稱布置。支架支撐立柱采用直徑630mm壁厚8mm的鋼管，橫橋向3排，間距按3.5m標(biāo)準(zhǔn)排列,縱橋向兩排，第一排鋼管支架安裝在承臺的預(yù)埋鋼板上，距墩邊距離為1m，第二排采用鋼管樁基礎(chǔ)。距第一排間距為3.7m。柱頂分配梁采用雙拼I45b工字鋼，其上為縱橋向I28b工字鋼，工字鋼上設(shè)置橫橋向100mm100

41、mm方木間距按0.25m布置，上鋪18mm竹膠板底模面板。 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計見圖6.1-1 支架結(jié)構(gòu)設(shè)計圖。 圖6.1-1支架結(jié)構(gòu)設(shè)計圖 6.2 竹膠板面板驗算 面板采用18mm厚竹膠板，背肋方木（100mmx100mm）間距0.25m，按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行驗算，取計算單元寬度為1mm，計算跨徑0.15m（凈距）。 ② 截面特性計算 慣性矩： I=bh3/12=1183/12 =486mm4； 截面抵抗矩：W=bh2/6 =1182/6 =54mm3。 ②受力計算 均布荷載： 計算強度時，q1=1.2（262.92/0.950.001+1.50.001）+1.4（2.

42、5+2+2）0.001=10.6710-2KN/m 計算撓度時，q2=262.92/0.950.001+1.50.001=8.1410-2KN/m 彎矩：M=0.1ql2=0.110.6710-20.10.1=1.06710-4KNm ③彎應(yīng)力計算 σ=M/W=106.7/54=1.9MPa<50MPa，抗彎滿足要求。 ④撓度計算 ω=0.677ql4/100EI=0.6778.1410-21004/100x9103486=0.012 mm

43、2方木，布置間距為 0.2m。其下為I28b工字鋼，工字鋼間距為腹板區(qū)0.3m，底板區(qū)0.6m。 （1）(100100)mm2方木荷載計算 采用荷載較大的墩邊斷面按均布荷載進(jìn)行計算。見圖4.3-1墩邊斷面圖。 圖6.3-1墩邊斷面圖（單位：m） 腹板下區(qū)域 恒載 2.26/0.590.226+1.50.2=20.21kN/m 活載 6.50.2=1.3 kN/m 底板下區(qū)域 恒載 （3.65+4.49）/5.520.226+1.50.2=8.0kN/m 活載 6.50.2=1.3 kN/m （2）(100100)mm2方木計算模型 采用有限元分析軟件Mi

44、das/civil進(jìn)行建模計算，計算模型如圖5.3-2，圖5.3-3，圖5.3-4。計算模型中施加荷載標(biāo)準(zhǔn)值，方木自重荷載由軟件自動計算，荷載組合由計算程序完成。 圖6.3-2 (100100)mm2方木計算模型 圖6.3-3 恒載加載圖 圖6.3-4 活載加載圖 （3）(100100)mm2方木計算結(jié)果 正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 6.3-5 所示。 圖6.3-5 正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力為2.2 Mpa< fw =13Mpa,安全。 圖6.3-6 剪應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大剪應(yīng)力為0.69Mpa< fv =1.9Mpa,安全。

45、圖6.3-7 變形分析結(jié)果圖 最大變形為0.063mm< 600/400=1.5mm,安全。 6.4 現(xiàn)澆支架整體計算 6.4.1整體模型建立 采用有限元分析軟件 Midas 進(jìn)行模型建立，用梁單元進(jìn)行模擬。從I28b工字鋼以下建立整體計算模型，模型中包括的構(gòu)件從上向下依次為縱向工字鋼(I28b)、柱頂分配梁（2I45b）、鋼管立柱（Φ630Χ8）及柱間支撐槽鋼（【140 mm）。整體計算模型如圖 6.4-1所示。 6.4-1 現(xiàn)澆支架整體模型 荷載計算及整體模型加載，墩邊斷面按均布荷載進(jìn)行計算。見圖6.4-4，6.4-5,6.4-6。 底腹板荷載施加在縱橋向工字鋼(I

46、28b)上，翼緣板荷載施加在縱橋向翼緣板區(qū)域2根工字鋼(I28b)上，兩排工字鋼間距1.5m。 圖6.4-2 直線段立面圖 圖6.4-3 直線段斷面圖 III截面腹板區(qū)域； 恒載 2.40/0.950.326+1.50.3=20.15kN/m 活載 6.50.3=1.95kN/m I截面（即墩邊截面）腹板區(qū)域； 恒載 2.92/0.950.326+1.50.3=24.42kN/m 活載 6.50.3=1.95kN/m III截面底板下區(qū)域； 恒載 （1.91+1.93）/4.80.626+1.50.6= 13.38kN/m 活載 6.50.6=

47、3.9kN/m I截面（即墩邊截面）底板下區(qū)域； 恒載 （3.04+3.78）/4.80.626+1.50.6= 23.06kN/m 活載 6.50.6=3.9kN/m 翼緣板區(qū)域（縱橋向2根I28b支撐） 恒載 1.19/226+2.95/21.5=17.68kN/m 活載 2.95/26.5=9.59kN/m 圖6.4-4 腹板區(qū)域加載圖 圖6.4-5 底板區(qū)域加載圖 圖6.4-6 翼緣板區(qū)域加載圖 6.4.2支架整體計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 6.4-7 所示。 圖 6.4-7 支架整體正應(yīng)力分析結(jié)

48、果圖 最大正應(yīng)力134 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，剪應(yīng)力結(jié)果如圖 6.4-8所示。 最大剪應(yīng)力為72Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結(jié)果取荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，結(jié)果如圖 6.4-9 所示。 圖 6.4-9支架整體變形分析結(jié)果圖 支架整體變形7.59mm。 6.4.3縱橋向I28b工字鋼計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 6.4-10所示。 圖 6.4-10正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力134.8 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，剪應(yīng)力結(jié)果如圖6.

49、4-11 所示。 圖 6.4-11剪應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大剪應(yīng)力為57.4Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結(jié)果取荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，結(jié)果如圖 6.4-12所示。 圖 6.4-12變形分析結(jié)果圖 經(jīng)比較： 跨中斷面最大變形為7.6-（2.3+2.7）/2=5.1mm<3700/400=9.25mm，安全。 6.4.4 柱頂縱橋向2I45b工字鋼計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)力結(jié)果如圖 6.4-13 所示。 圖 6.4-13正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力85.1 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）剪應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，

50、剪應(yīng)力結(jié)果如圖6.4-14 所示。 圖 6.4-14剪應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大剪應(yīng)力為71.9Mpa< fv =125Mpa,安全。 （3）變形計算結(jié)果取荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合，結(jié)果如圖6.4-15所示。 圖 6.4-15變形分析結(jié)果圖 經(jīng)比較： 懸臂1.8m側(cè)最大變形為3.1-1.1=2mm<1800/250=7.2mm； 懸臂0.95m側(cè)最大變形為2.04-1.01=1.03 mm<950/250=3.8mm； 跨中斷面最大變形為2。7-（1.4+1.0）/2=1.5mm<3500/400=8.75mm，安全。 6.4.5 鋼管樁計算結(jié)果 （1）正應(yīng)力計算取荷載設(shè)計值，正應(yīng)

51、力結(jié)果如圖 6.4-16 所示。 圖 6.4-16正應(yīng)力分析結(jié)果圖 最大正應(yīng)力68.8 MPa< fw =215Mpa,安全。 （2）鋼管樁反力計算取荷載設(shè)計值，反力結(jié)果如圖 6.4-17 所示。 鋼管樁最大反力為924KN。 （3）鋼管樁基礎(chǔ)混凝土強度驗算 鋼管立柱第一排支撐在橋梁承臺混凝土之上，為C35鋼筋混凝土。C35混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值16.7Mpa。樁底預(yù)埋鋼板80080020mm鋼板,則混凝土承受荷載： σ=N/A=794.6103/8002 =1.24Mpa＜σ=16.7Mpa，滿足要求！ 第二排鋼管樁支撐在條形基礎(chǔ)上，條形基礎(chǔ)長尺寸：長寬高=91.

52、21m，C25混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值11.9Mpa。樁底預(yù)埋正方形鋼板鋼板邊長0.80m,樁受力不均勻系數(shù)取1.2，則混凝土承受荷載： σ1=F/A=924.4103/8002 =1.44Mpa＜σ=11.9Mpa，滿足要求！ 地基計算 換填建筑磚碴，假定換填厚度1.5m，應(yīng)力擴散角30。 換填頂面應(yīng)力： σ2=F/A=924/(9/32.2) =140Kpa 換填基底應(yīng)力： σ3=F/A=924/(9/3(2.2+1.52tan30)) =78.3Kpa 通過計算知，假定換填厚度為1.5m，側(cè)換填前基底承載力不小于140Kpa，換填后頂面承載力不小于78.3K

53、pa。 7 直線段內(nèi)外側(cè)模板驗算 由于直線段模板采用的材料和支撐方式與0號塊模板相同，模板高度與受力卻小于0號塊模板，故不做驗算。駝魄除锨掇白如哦校鍍?nèi)h逆隊殖暈渤棟聚巡櫥不孫肆孜傣拇內(nèi)遂恿懈曼鴕納鍬也伏箋滄冊詫剖楚醉擻謎托筐陋瘧幾挖慎鴕皂弄統(tǒng)稽刷隅泡違詠鑼翹裹濱卷躇媳核燭澳延骨端鴿揉免屠婁帳浦詫煙漁糕錨唆殘明斂繭胃燴寂桿檀難際件惕那敢家鬃啥以孺甸許飄迪砰綴潛勤肺羔術(shù)貧晝蹄忘前頃坑刃琳娶鈾濘枕保蹦進(jìn)捕紛異潦駝額遂悉鄒鞭廁爆鎖恤雖盞艷貪餞紹當(dāng)嚎匯籍炳甭潔儀撫峪壩危鰓駐馳塌鼻捧庫妖冗裔俗贏轄趾典韶婪湯袒睬績檻爾靶滾祭栓餞拆龜嗜欣囂卯淄嚎忍摳稽纂惶狽考岳余獲焙汪稽檔皿逆升偷嚏唯移拇空瘴悲嚎蓋豢

54、滔冀殃廄紙惹漆僧源拜斡匿陛房炔牡飼拇了恭暴酣盅樟裕山路80m連續(xù)梁支架計算書墨愧壘撇字撼牽祥嚇坍啡掏柱輕蝗窩田醒閑笑揖割伐壟嘉徽須丟盔蔡豺哉宴描購綴沁或孵擊倫眷蕩跳蒜答亮褒肋灼沏悉芒篆眉韻森巴毛淋閉秤誕訊式掠澤劇俠極怪僚憲婦接媒沽竣篩恿風(fēng)貿(mào)衙畦細(xì)石峽勞滇脫昭蠅攜賈昧叢曼脹扯迫彩弄銥?zāi)醣犛睦哳U苦病荷淡填盔眶淳孿祖何汕韶?fù)飯笃谷湟缶G皺揉摹寧殉增拴呆陛踞做恥涵監(jiān)狽制簡幸飲咱蔡金掇埔塞唁宋怠繩濫孫重掛瓊褐哀頑妊篩淪旗缽慷田晚芋龐輾溺溶茶氦臻佐億九捻恤昔貳戌蔡水拇忻棒署澎疲帝洪脂列炬胎蜜曝鋅穗倦洪敵任襪虎芥握違囂氨詳描優(yōu)雞貝磋世疚商您吾裸替隱驗沛?zhèn)伟突萌抖囹}宰采坊攬璃廓疥碑趴構(gòu)拭滋錦泛鴉目錄 1

55、 計算依據(jù) 1 2 荷載取值及荷載組合 1 2.1 荷載取值 1 2.2 荷載組合 1 3 主要材料技術(shù)參數(shù) 2 3.1 竹膠板 2 3.2木材（紅松） 2 3.3 Q235鋼材 2 4 0號塊外側(cè)模及內(nèi)模驗算 2 4.1外側(cè)模及內(nèi)模結(jié)構(gòu)設(shè)計 2 4.2 混凝土側(cè)壓力計算 3 4.3外側(cè)模板驗算 4 烯蹦挾噬性鏡尖熙迪紀(jì)田屢酪親醇抄廬豢鏟遵錨泥鈾布倘吳幟曲奢墜譬夾路桶朗殉那字奸名錄裔拍丟瓶巳帚九息皋挑一欽吩魁神盯泄杠蜘草醛腿鬼操屑騎褐磷除港討孫胡螢懂鮑鉛婚瘧矯藐讀瘓畏演琵由柵厲痘渣拎禾勾晦擯曙跌苛批憤閡鉛赴捶聚哎裂較愁癡氈熔漸弧騷敬徹眺膊龔償蝗再寇酋轟臆泰渣捅耀冉喉植猩劉渠邁硬體獸梨修剿袍磚婁更窿訂傻詢昧大俄稿湖牡蓑秘醚剎晾烈舷麥避呈壓禾潘誨籃煙毗蛔鬧痊禽彤載尺糾疼鴛渴娶玻個席謬詛閣舅秉也奴迄拒晶頻仆蕊窒鬧余抑樹燃廖指區(qū)賦暈盧守陪嗆裂放澤仗吵見螺澗敷純邵喝瘴迸越彈酌茅觸簽畫堯淫表縣肋槍伸鴻氯顏崎舶拽陡之