7、不同控制電壓下的人為機械特性，如圖5-1-4所示。在一定負載轉(zhuǎn)矩TL下，控制電壓Uu越大，則轉(zhuǎn)速n也越高；在一定控制電壓下，負載轉(zhuǎn)矩加大，轉(zhuǎn)速下降。另外，特性曲線的斜率也隨控制電壓的大小不同而變化，表現(xiàn)為機械特性較軟，這對由交流伺服電動機為執(zhí)行元件的控制系統(tǒng)的穩(wěn)定是不利的。交流伺服電動機的輸出功率，一般在0.1～100W之間。電源頻率有50HZ和400HZ之分。
交流伺服電動機的調(diào)節(jié)特性，可由機械特性得到。如圖5-1-5所示。該調(diào)節(jié)特性屬幅值控制，即改變控制電壓Uu的大小電動機轉(zhuǎn)速隨之改變的關(guān)系曲線。從圖中看到，幅值控制的調(diào)節(jié)特性也不是直線，只當(dāng)n較低時近似為直線。因此，交流伺服電動機在伺服
8、系統(tǒng)中為保證系統(tǒng)動態(tài)誤差要求，應(yīng)盡量使電動機的調(diào)節(jié)特性工作于n較小的區(qū)域。為此，許多交流伺服電動機采用400HZ的交流電源，用以提高其同步轉(zhuǎn)速n0。
從調(diào)節(jié)特性上看出，負載轉(zhuǎn)矩大時，初始起動電壓也高。由于交流伺服電動機輸出功率P2=T2ω≈Tω，在控制電壓Uu一定的條件下，若轉(zhuǎn)速低，即ω小，輸出功率P2也很小，若轉(zhuǎn)速接近理想空載轉(zhuǎn)速時，雖然ω高，但T很小，輸出功率也不大。只當(dāng)負載轉(zhuǎn)矩為電機的額定轉(zhuǎn)矩TN，而轉(zhuǎn)速也達到額定轉(zhuǎn)速nN時，電機可輸出最大功率。通常規(guī)定為電動機的額定輸出功率PN。所以交流伺服電動機的額定輸出功率的規(guī)定方法與普通電機是不同的。
交流伺服電動機的缺點是控制特性是非線性的
9、，轉(zhuǎn)速與控制電壓間是非線性關(guān)系，屬于非線性控制。在這點上，其控制性能不如直流伺服電動機。
二、直流伺服電動機
T
0
n
n0
U2
0.8U2
0.6U2
0.4U2
圖5-1-7 直流伺服電動機的機械特性
即 n=f(t) 曲線
直流伺服電動機的結(jié)構(gòu)和一般直流電動機沒有本質(zhì)上區(qū)別，就是微型的他勵直流電動機。只是為子減小轉(zhuǎn)動慣量而做得細長一些。它的勵磁方式通常有它勵式和永磁式兩種。直流伺服電動機的控制方式，通常采用保持勵磁磁通一定，控制電樞電壓的方式(電樞控制)。
M
放
大
器
U2
I2
U1
I1
圖5-1-6 直流伺服電動機接線圖
10、
電樞控制直流伺服電動機的接線如圖5-1-6所示。勵磁繞組長期接在一個電壓恒定的直流電源U1上，或采用永久磁鐵。電樞繞組接到控制電壓U2上，作為控制繞組。改變控制電壓U2的數(shù)值，直流伺服電動機則處于改變電樞電壓的調(diào)速狀態(tài)，它的機械特性是一族平行直線，如圖5-1-7所示。
T=0
T′
T″
n
n0
T″
>
T′
>
T
0
U2
UK′
UK″
n0′
n0″
圖5-1-8 直流伺服電動機調(diào)節(jié)特性曲線
直流伺服電動機的調(diào)節(jié)特性如圖5-1-8所示，就是電動機在一定轉(zhuǎn)矩下，轉(zhuǎn)速n與電樞控制電壓U2的關(guān)系。當(dāng)T一定
11、時，電樞控制電壓U2高時，轉(zhuǎn)速n也高，而且控制電壓的增加與轉(zhuǎn)速的增加之間成正比關(guān)系；另外，當(dāng)轉(zhuǎn)速n=0時，不同的轉(zhuǎn)矩T需要不同的控制電壓U2。如T＝T′，U2= UK′。這表明，只要U2> UK′，電動機才能轉(zhuǎn)動起來，而當(dāng)U2在0～UK′之間，盡管有控制電壓，電機仍然堵轉(zhuǎn)。一般稱0～UK′之間為死區(qū)，或失控區(qū)。稱UK′為對應(yīng)T′下的始動電壓。T不同，始動電壓也不同。只當(dāng)T=0時，即電動機為理想空載時，只要U2>0，電動機即可轉(zhuǎn)動。
直流伺服電動機，當(dāng)控制電壓改變極性時，電動機的轉(zhuǎn)向也改變，所以，實現(xiàn)可逆調(diào)速或伺服控制是直流伺服電動機的重要性能。直流伺服電動機，常用于功率稍大的自動控制
12、中，尤其以隨動系統(tǒng)應(yīng)用更為普遍。電機的輸出功率一般在1～600W之間。直流伺服電動機與交流伺服電動機相比較，直流伺服電動機的機械特性較硬。
第二節(jié) 自整角機
自整角機也稱自同步機。是作為遠距離角度傳送、交換和指示的同步傳動系統(tǒng)的機電元件，廣泛用于各種隨動系統(tǒng)之中，通過兩臺或多臺自整角機以電路聯(lián)系方式，可使在機械上互不相連的轉(zhuǎn)軸作同步偏轉(zhuǎn)。產(chǎn)生信號的一方稱發(fā)送機，接收信號的一方或多方稱接收機。所以自整角機，總是發(fā)送方與接收方配合使用的。
自整角機按不同的使用要求，可分為力矩式 (在指示狀態(tài)下工作)和控制式(工作于變壓器狀態(tài)下)兩類。
一、自整角機的結(jié)構(gòu)
自整角機有初級繞組和次
13、級繞組。初級繞組作為勵磁，加正弦交流電壓，可以用單相交流電源供電，稱單相自整角機，也可以用三相交流電源供電，稱為三相自整角機。次級繞組總是三相的，一般接成Y型。如圖：5-2-1所示。
圖5-2-1 自整角機定子和轉(zhuǎn)子及繞組結(jié)構(gòu)
1-轉(zhuǎn)子 2-定子磁極 3-定子繞組 4-定子 5-轉(zhuǎn)子磁極 6-轉(zhuǎn)子繞組
單相自整角機，在結(jié)構(gòu)上也分成定子和轉(zhuǎn)子兩部分。從勵磁方式上，可分為三種：
1．定子勵磁式 初級為單相勵磁繞組，裝于凸極定子上，次級為對稱分布式的三相繞組，嵌在轉(zhuǎn)子鐵心槽內(nèi)，通過三個滑環(huán)與外電路相連接。
2．轉(zhuǎn)子勵磁式 初級單相繞組裝于凸極轉(zhuǎn)子上，通過兩個滑環(huán)與
14、外電路連接，三相次級繞組裝于定子槽內(nèi)。
這兩種結(jié)構(gòu)，在電路原理上沒有區(qū)別，只是制造工藝上的差異。目前廣泛應(yīng)用的是凸極轉(zhuǎn)子勵磁式自整角機。因為，轉(zhuǎn)子勵磁滑環(huán)數(shù)少，可靠性更好。
3．隱極式轉(zhuǎn)子和定子 將三相繞組裝于隱極定子槽內(nèi)，而單相勵磁繞組嵌裝于轉(zhuǎn)子鐵心槽內(nèi)，由滑環(huán)引出與外電路連接。
此外，還有無接觸自整角機，在結(jié)構(gòu)上沒有電刷和滑環(huán)。勵磁繞組和三相繞組都放在定子上，安放三相繞組的鐵心與普通三相交流電機相似。轉(zhuǎn)子是由硅鋼片迭成兩部分，中間有一層非導(dǎo)磁材料，轉(zhuǎn)子上沒有繞組。勵磁繞組與單相電源相連接。無接觸自整角機工作可靠性高、壽命長、傳動準(zhǔn)確性較高、抗無線電干擾力強，但結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，使用不廣。
15、
二、控制式自整角機
α
d
q
U
V
W
U′
W′
V′
α-β
發(fā)送機
接收機
圖 5-2-2 控制式自整角機原理圖
控制式自整角機又稱為變壓器式自整角機，其接線圖如圖5-2-2所示。發(fā)送機和接收機的定子三相繞組按順序依次對應(yīng)聯(lián)結(jié)。發(fā)送機的轉(zhuǎn)子繞組作為勵磁繞組接在固定交流電源上。接收機的轉(zhuǎn)子繞組則作為輸出繞組，其輸出電壓由定子磁通感應(yīng)產(chǎn)生。
控制式自整角機工作原理：首先假定，定子繞組U相的軸線為基準(zhǔn)軸線，發(fā)送機轉(zhuǎn)子軸線與U相軸線間的夾角α為發(fā)送機轉(zhuǎn)子位置角。接收機的U′相軸線方向與發(fā)送機U相軸線相同，接收機轉(zhuǎn)子軸線的垂線與定子U′
16、相軸線間的夾角為轉(zhuǎn)子的位置角β，稱α-β＝θ為失調(diào)角。
當(dāng)發(fā)送機勵磁繞組通入勵磁電流后，在繞組軸線方向產(chǎn)生空間脈動交變磁通。設(shè)其幅值為Φm，該磁通在定子三相繞組中產(chǎn)生感應(yīng)電動勢，定子各相繞組感應(yīng)出的電動勢同相同頻率，其有效值的大小與α有關(guān)。當(dāng)α=0時，U相電動勢有效值為E=4.44f1N1Φm，f1為交流電源的頻率，N1為三相定子繞組每相匝數(shù)。
發(fā)送機與接收機的三相繞組對應(yīng)聯(lián)結(jié)，構(gòu)成了三相對稱電路，流過每相電流也是同相同頻率，其有效值的大小也相等，其值與α的大小有關(guān)。三相電流在各自的軸線上產(chǎn)生相應(yīng)的基波脈動磁動勢，其發(fā)送機中的磁動勢幅值F與α的大小有關(guān)，這三個磁動勢在轉(zhuǎn)子軸線上產(chǎn)生的磁動勢
17、幅值為 ，這三個磁動勢在發(fā)送機轉(zhuǎn)子軸線的垂直方向上產(chǎn)生的磁動勢幅值為0，所以合成的總磁動勢為。發(fā)送機三相定子繞組總磁動勢大小為常數(shù)，其方向與發(fā)送機轉(zhuǎn)子軸線方向一致，而與轉(zhuǎn)子位置角α無關(guān)。當(dāng)發(fā)送機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動時，其定子磁動勢幅值不變，方向隨之同樣轉(zhuǎn)動。又由于發(fā)送機定子繞組與接收機定子繞組對應(yīng)連接，形成的相電流、和在接收機中產(chǎn)生的磁動勢與大小相等，而方向相反(發(fā)送機流出，向接收機流入)，即=-。當(dāng)與U軸的夾角為α?xí)r，與U′軸夾角也為α。如果接收機轉(zhuǎn)子軸線與U′軸重合，則與接收機轉(zhuǎn)子軸線間夾角也為α。交變脈動磁動勢產(chǎn)生脈動磁通Φ′。Φ′將在接收機轉(zhuǎn)子中產(chǎn)生感應(yīng)電動勢E′，E′的大小與發(fā)送機和接收機兩轉(zhuǎn)子
18、間的失調(diào)角θ＝α-β有關(guān)。
同發(fā)送機三相磁動勢方程式相似，接收機三相磁通在轉(zhuǎn)子繞組中感應(yīng)出的同頻同相電動勢，其有效值與α、β的大小有關(guān)。自整角接收機轉(zhuǎn)子繞組兩端電壓的有效值為各相電動勢有效值之和，即
（5-2-1）
式中，Um是接收機輸出繞組最大輸出電壓有效值。
式(5-2-1)表明了自整角接收機轉(zhuǎn)子繞組輸出電壓與發(fā)送機和接收機兩轉(zhuǎn)子間的失調(diào)角的關(guān)系為U＝f(θ)是正弦函數(shù)關(guān)系。當(dāng)θ＝0時，U=0；當(dāng)θ＝90°時，U有最大值。當(dāng)θ=0～-180°范圍內(nèi)，U為負值。
控制式自整角機在系統(tǒng)中，特別是在隨動系統(tǒng)中作為比較元件應(yīng)用，自整角機本身的精度直接影響系
19、統(tǒng)的靜動態(tài)精度。影響控制式自整角機準(zhǔn)確度的因素主要有：單相繞組和三相繞組的互感曲線非正弦性，三相繞組電磁不對稱，齒諧波，定子和轉(zhuǎn)子中心偏差；鐵心磁導(dǎo)率的不均勻等等。
三、力矩式自整角機
控制式自整角機在控制系統(tǒng)中實現(xiàn)轉(zhuǎn)角隨動，是通過發(fā)送機和接收機轉(zhuǎn)子間的失調(diào)角θ≠0，使接收機轉(zhuǎn)子繞組的輸出電壓U≠0，經(jīng)交流放大后，推動伺服電動機帶動負載運動。同時帶動接收機的轉(zhuǎn)子不斷地消除失調(diào)角，從而實現(xiàn)轉(zhuǎn)角隨動。在另外一些場合，如果負載很輕(例如只帶動儀表的指針)就不需要伺服電動機。為此，可以使自整角機工作于力矩狀態(tài)，用來實現(xiàn)角度隨動。
力矩式自整角機的工作原理，是利用自整角機系統(tǒng)在接收機轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生力矩
20、，使接收機傳子的位置自動地與發(fā)送機的位置相協(xié)調(diào)。當(dāng)發(fā)送機連續(xù)轉(zhuǎn)動時，接收機能夠隨之同步轉(zhuǎn)動。力矩式自整角機原理圖，如圖5-2-3所示。
α
U
V
W
U′
W′
V′
β
發(fā)送機
接收機
圖 5-2-3 力矩式自整角機原理圖
與控制式自整角機不同之處在于，發(fā)送機和接收機勵磁繞組同接于單相交流電源上，而發(fā)送機和接收機三相繞組同控制式自整角機一樣，依序?qū)?yīng)相聯(lián)結(jié)。
設(shè)交流電源在兩轉(zhuǎn)子勵磁繞組中產(chǎn)生的磁通為Φ=Φmsinωt。該磁通分別在發(fā)送機和接收機三相定子繞組中感應(yīng)電動勢。這些電動勢的相位與單相電源同相，而大小取決于每相繞組(以U和U′軸線為基準(zhǔn))與兩
21、轉(zhuǎn)子軸線的夾角(分別為α和β)。
當(dāng)發(fā)送機和接收機的轉(zhuǎn)子對U和U′軸線的位置角α=β時，由于發(fā)送機和接收機參數(shù)完全對稱，在相應(yīng)的每相繞組U—U′，V—V′，W—W′的電動勢大小相等，方向相同。因而在相互聯(lián)結(jié)的每對相繞組中合成總電動勢為零，在連接線及各相繞組中沒有電流，即
IU = IV = IW = 0 （5-2-2）
如果將發(fā)送機和接收機的轉(zhuǎn)子相對轉(zhuǎn)過某一角度為θ=α-β。那么相應(yīng)的定子繞組里會出現(xiàn)大小不等的電動勢，因而在定子各相連接線中產(chǎn)生電流IU、IV和IW。這些電流在兩邊定子中產(chǎn)生合成磁動勢，該合成磁動勢與兩轉(zhuǎn)子磁通相互作用，在發(fā)
22、送機和接收機軸上形成力矩。由于發(fā)送機和接收機中各相繞組里的電流方向是相反的。因此，作用在發(fā)送機和接收機轉(zhuǎn)子軸上的轉(zhuǎn)動力矩方向也是相反的。如果將發(fā)送機轉(zhuǎn)子固定住，而只讓接收機轉(zhuǎn)子自由轉(zhuǎn)動，那么接收機轉(zhuǎn)子軸上的力矩會力圖使轉(zhuǎn)子軸轉(zhuǎn)動，直到與發(fā)送機轉(zhuǎn)子協(xié)調(diào)為止， 即α-β=θ=0。也就是說，當(dāng)發(fā)送機和接收機的轉(zhuǎn)子間出現(xiàn)失調(diào)角θ時（θ≠0），作用在接收機軸上的力矩會反過來消除這個失調(diào)角，使接收機轉(zhuǎn)子穩(wěn)定在失調(diào)角θ= 0的位置上。作用在轉(zhuǎn)子上的使θ= 0的力矩稱為整步力矩。
如果發(fā)送機轉(zhuǎn)子不斷旋轉(zhuǎn)，接收機的轉(zhuǎn)子也將以相同的轉(zhuǎn)速隨之旋轉(zhuǎn)，永遠保持兩轉(zhuǎn)子
間位置的協(xié)調(diào)。實際的力矩式自整角機，由于接
23、收機轉(zhuǎn)子軸有摩擦和負載力矩，在跟隨過程會出現(xiàn)固定的失調(diào)角，在這個失調(diào)角之下，整步力矩平衡了阻力矩。
力矩式自整角機靜態(tài)整步力矩與失調(diào)角θ的關(guān)系為
Tst=Tmsinθ （5-2-3）
式中，Tm為當(dāng)θ＝90°時的最大整步力矩。式(5-2-3)表明：力矩式自整角機的靜態(tài)整步力矩大小與轉(zhuǎn)子的位置角α和β無關(guān)，只取決于失調(diào)角θ，并且有TST＝f(θ)為正弦函數(shù)關(guān)系。發(fā)送機和接收機轉(zhuǎn)子在一周內(nèi)有兩個穩(wěn)定位置，即θ= 0和θ＝180°。其實，只有θ= 0為穩(wěn)定點，θ＝180°為不穩(wěn)定點。
24、因為當(dāng)θ在0～180°范圍內(nèi)整步力矩為正，而θ＝180°～360°范圍內(nèi)，整步力矩為負。力矩的正與負分別表示轉(zhuǎn)子順時針和逆時針旋轉(zhuǎn)。當(dāng)θ＝180°-△時，轉(zhuǎn)子沿順時針方向轉(zhuǎn)到θ= 0位置，而當(dāng)θ＝180°+△時，則轉(zhuǎn)子沿逆時針方向轉(zhuǎn)到θ＝360°(即0°)位置(△為某一很小的角度)。實際自整角機的發(fā)送機和接收機轉(zhuǎn)子之間的失調(diào)角不會恰好為180°。任何的微小振動都會使轉(zhuǎn)子向一方或另一方轉(zhuǎn)動。最后穩(wěn)定在θ= 0的位置上。
當(dāng)力矩式自整角機轉(zhuǎn)子以一定轉(zhuǎn)速n旋轉(zhuǎn)時，存在動態(tài)整步力矩Tdy，分析Tdy無實用意義。當(dāng)力矩式自整角機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速小于500～600r／min，Tdy可采用如下經(jīng)驗公式計算，即
25、
(5-2-4)
式中，p為自整角機磁極對數(shù)；n為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速；f1為電源頻率，TST為靜態(tài)整步力矩。
力矩式自整角機的準(zhǔn)確度一般用整步力矩來表示。其定義為失調(diào)角為1°時的整步力矩，即 （5-2-5）
影響力矩式自整角機準(zhǔn)確度的因素比控制式的要復(fù)雜得多，其中包括制造誤差和使用誤差兩方面。制造誤差就機械性質(zhì)方面有轉(zhuǎn)子軸的摩擦，電的方面，有發(fā)送機和接收機
26、鋼片的磁導(dǎo)率不均，齒諧波不能完全消除，繞組匝數(shù)的偏差等等。
四、自整角機選用時應(yīng)注意的問題
1． 控制式自整角機和力矩式自整角機，在使用上有不同的特點?？刂剖阶哉菣C適用于精度高、負載較大的伺服系統(tǒng)；力矩式自整角機用于傳遞精度較低的指示系統(tǒng)。
2． 自整角機的勵磁電壓和電流頻率必須與供電電源相符合。若電源任意時，應(yīng)當(dāng)選用電壓較高，頻率也較高的自整角機。這會使自整角機性能好，體積小。
3．互接使用的自整角機，對接繞組的額定電壓和頻率應(yīng)相同。
4．在電源容量允許條件下，宜選用輸出阻抗較低的發(fā)送機，以便獲得較大的負載能力；控制式自整角機宜選用輸入阻抗較高的接收機，以便減輕發(fā)送機的負載。
27、
第三節(jié) 測速發(fā)電機
測速發(fā)電機是把機械轉(zhuǎn)速變換為與轉(zhuǎn)速成正比的電壓信號的微型電機。在自動控制系統(tǒng)和模擬計算裝置中，作為檢測元件、解算元件和角加速度信號元件等，測速發(fā)電機得到廣泛的應(yīng)用。在交流、直流調(diào)速系統(tǒng)中，利用測速發(fā)電機構(gòu)成雙閉環(huán)中的速度反饋可以大大改善控制系統(tǒng)性能，提高系統(tǒng)精度。
在自動控制系統(tǒng)和模擬解算裝置中，對測速發(fā)電機的一般要求是：
1)測速發(fā)電機的輸出電壓與轉(zhuǎn)速應(yīng)保持嚴(yán)格的線性關(guān)系。
2)電機的轉(zhuǎn)動慣量要小，以便保證測速電機的響應(yīng)速度。
3)靈敏度要高，即輸出電壓對轉(zhuǎn)速的變化反應(yīng)要靈敏。
4)抗外界環(huán)境溫度、無線通訊信號、噪聲干擾的能力要強。
5)結(jié)構(gòu)簡單，
28、工作可靠，體積小，重量輕。
目前測速發(fā)電機主要有以下幾類：
1)直流測速發(fā)電機，又分為永磁式直流測速發(fā)電機，國產(chǎn)型號為CY系列；電磁式直流測速發(fā)電機，國產(chǎn)型號為ZCF系列。
2)交流測速發(fā)電機，可分為同步測速發(fā)電機，國產(chǎn)型號為CG型(感應(yīng)式)；異步測速發(fā)電機，國產(chǎn)型號為CK型(空心杯式)CL型(籠型)。
3)霍爾效應(yīng)測速發(fā)電機，(采用新原理、新結(jié)構(gòu))。
一、直流測速發(fā)電機
直流測速發(fā)電機是一種微型直流發(fā)電機，其中永磁式直流測速發(fā)電機不需要勵磁繞組，采用永久磁極，用矯頑磁力較高的磁鋼制成。電磁式直流測速發(fā)電機結(jié)構(gòu)與直流伺服電動機相同，直流測速發(fā)電機的工作原理與他勵直流發(fā)電機也相同。原
29、理接線圖如圖5-3-1所示。
+
-
Uf
TG
RL
n
U
圖5-3-1 直流測速發(fā)電機接線圖
在勵磁電壓Uf恒定條件下，旋轉(zhuǎn)電樞繞組切割磁通產(chǎn)生感應(yīng)電動勢為E=KEΦNn=Kn。
當(dāng)測速發(fā)電機空載時，電樞電流Ia＝0，則直流測速發(fā)電機輸出電壓U＝U0＝E＝KEΦNn＝Kn，因而輸出電壓與轉(zhuǎn)速成正比。
當(dāng)測速發(fā)電機接負載電阻RL時，電樞電流Ia≠0，則輸出電壓應(yīng)為：U=E-IaRa
式中，Ra為測速發(fā)電機電樞回路總電阻。它包括電樞繞組電阻、電刷和換向器間的接觸電阻。電樞電流，根據(jù)歐姆定律為：Ia=U/RL。
將E=Kn和Ia代入電壓方程得：U=E- （5-
30、3-1）
式(5-3-1)表明，當(dāng)Ra、ΦN、RL為恒定值時，C為常數(shù)，U仍與轉(zhuǎn)速n成正比。但隨負載電阻RL不同，對應(yīng)測速發(fā)電機不同的輸出特性。 RL減小，輸出特性斜率下降，U＝f（n）的輸出特性曲線如圖5-3-2。
圖5-3-2 直流測速發(fā)電機
U=f（n）特性曲線
實際運行中，直流測速發(fā)電機的輸出電壓與轉(zhuǎn)速之間并不保持嚴(yán)格的線性關(guān)系，而是如圖5-3-2所示，RL′和RL〞的彎曲特性與線性之間產(chǎn)生了誤差。產(chǎn)生這種誤差的原因，主要是直流電機的電樞反應(yīng)所導(dǎo)致的去磁作用，使ΦN不是常數(shù)。還有電刷接觸壓降和溫度影響等。改善的方法有多種，其中主要的是在定子磁極
31、上安裝補償繞組，限制最高轉(zhuǎn)速及接入適當(dāng)?shù)呢撦d電阻RL的值。從工藝上，采用銅-石墨電刷或銅電刷-鍍銀換向器表面等，以減小接觸壓降。
二、交流異步測速發(fā)電機
1．結(jié)構(gòu)特點
目前應(yīng)用較多的交流測速發(fā)電機，主要是空心杯形異步轉(zhuǎn)子測速發(fā)電機。它的結(jié)構(gòu)與杯形轉(zhuǎn)子伺服交流電動機相同。轉(zhuǎn)子為一個薄壁非磁性杯，用高電阻率的硅錳青銅或鋁鋅青銅制成，杯厚約0.2～0.3mm，定子繞組為在空間保持90°的兩相繞組，其中一個為勵磁繞組，外加穩(wěn)頻穩(wěn)壓的交流電源；另一個作為輸出繞組，其端電壓作為測速發(fā)電機的輸出電壓U2。
2．工作原理
≈0
U2
·
U1
·
I1
·
Φ1
·
a）
32、U2
·
U1
·
I1
·
Φ1
·
+
+
+
·
·
·
Φr
·
n
b）
圖5-3-4 交流異步測速發(fā)電機電路原理圖
a）n=0時原理圖 b）n≠0時原理圖
當(dāng)測速發(fā)電機靜止時，勵磁繞組接于額定交流電源，其電壓為U1，頻率為f1。于是，在勵磁繞組的軸線方向產(chǎn)生一個交變脈動磁通，設(shè)幅值為Φ1。由于輸出繞組與勵磁繞組在空間相互垂直，則脈動磁通Φ1不能在輸出繞組中感應(yīng)電動勢，輸出電壓為零(實際上由于測速發(fā)電機的杯形轉(zhuǎn)子形狀不均勻，氣隙不均勻及磁路不是完全對稱等原因，造成輸出端仍有不大于幾十mV的殘余電壓)，如圖5-3-4a所示。
當(dāng)測速發(fā)電機軸被
33、其他執(zhí)行機構(gòu)帶動而旋轉(zhuǎn)時，輸出繞組就有交流電壓輸出，設(shè)為，與同頻率，大小與測速發(fā)電機軸的轉(zhuǎn)速n成正比。如圖5-3-4b所示。
當(dāng)發(fā)電機旋轉(zhuǎn)時，勵磁繞組脈動磁通幅值為
（5-3-2）
Φ1與U1成正比。
杯形轉(zhuǎn)子可視為由無數(shù)并聯(lián)導(dǎo)體條組成的籠形轉(zhuǎn)子，在旋轉(zhuǎn)時切割Φ1而在轉(zhuǎn)子中產(chǎn)生感應(yīng)電動勢Er和相應(yīng)的轉(zhuǎn)子電流Ir。Er和Ir又與磁通Φ1和轉(zhuǎn)速n成正比。即Ir∝Er∝Φ1n。
轉(zhuǎn)子電流Ir也要產(chǎn)生磁通Φr，且Ir與Φr成正比，而磁通Φr與輸出繞組的軸線方向一致，因而在該繞組中產(chǎn)生感應(yīng)電動勢，端電壓為U2，則U2也
34、與Φr成正比，即：U2∝Φr。
由此可得出：U2∝Φr∝Ir∝Er∝Φ1n∝U1n
該關(guān)系表明：當(dāng)勵磁電壓一定時，測速發(fā)電機以轉(zhuǎn)速n轉(zhuǎn)動時，輸出繞組產(chǎn)生輸出電壓，其大小與n成正比。當(dāng)轉(zhuǎn)向改變時，的相位也改變180°?？梢娊涣鳒y速發(fā)電機同直流測速機相似，輸出電壓信號完全反映了轉(zhuǎn)速信號的大小和轉(zhuǎn)向。可以檢測或調(diào)節(jié)與其機械相連的執(zhí)行元件(伺服電動機)的轉(zhuǎn)速。
實際的交流測速發(fā)電機有輸出誤差，其主要影響因素是：勵磁磁通Φ1并非常數(shù)。因為，勵磁繞組與轉(zhuǎn)子杯間的關(guān)系，相當(dāng)于變壓器一、二次繞組間的關(guān)系。Φ1是由勵磁電流和轉(zhuǎn)子電流共同作用而產(chǎn)生，轉(zhuǎn)子電動勢和轉(zhuǎn)子電流與轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速有關(guān)。當(dāng)轉(zhuǎn)速變化時，勵磁電流
35、I1和磁通Φ1均發(fā)生變化，使輸出電壓U2與轉(zhuǎn)速n之間的線性關(guān)系受到影響。
3．交流測速發(fā)電機的選用原則
交流測速發(fā)電機，主要用于交流伺服系統(tǒng)和模擬解算裝置中，根據(jù)系統(tǒng)的頻率、電壓、工作轉(zhuǎn)速范圍和用途，來選擇交流測速發(fā)電機的規(guī)格。如用于一般轉(zhuǎn)速檢測或作為阻尼元件，應(yīng)著重考慮輸出電壓的斜率要大；用于解算元件時，應(yīng)著重考慮精度要高，輸出電壓的穩(wěn)定要好等等。
交流測速發(fā)電機與直流測速發(fā)電機相比較，交流異步測速發(fā)電機結(jié)構(gòu)簡單，維護容易，運行可靠；沒有電刷和換向器間的滑動接觸，輸出穩(wěn)定，精度高些，摩擦力矩小，轉(zhuǎn)動慣量小，正反向電壓對稱度好。缺點是，存在相位誤差和剩余電壓；輸出特性隨負載性質(zhì)而有所不同。因此，選用時，應(yīng)在滿足系統(tǒng)性能要求的條件下權(quán)衡利弊，合理選用。
思考題
1． 如何改變交流伺服電動機的轉(zhuǎn)動方向？
2． 交流伺服電動機在控制電壓為零時，為什么能夠迅速停止轉(zhuǎn)動？
3． 自整角機有哪兩種？它們的工作特點是什么？
4． 交流測速發(fā)電機的轉(zhuǎn)子靜止時有無電壓輸出？轉(zhuǎn)動時為何輸出電壓與轉(zhuǎn)速成正比？
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第五章控制電機
