四連桿式獨立前懸架承載和導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計

四連桿式獨立前懸架承載和導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計,連桿,獨立,懸架,承載,以及,導(dǎo)向,機構(gòu),設(shè)計 多連桿獨立懸架承載與導(dǎo)向機構(gòu)設(shè)計 摘要 Abstract 第一章 緒論 1 畢業(yè)設(shè)計內(nèi)容及題目 （1）題目內(nèi)容：結(jié)合給定的對標(biāo)車輛參數(shù)，經(jīng)文獻閱讀、方案論證、設(shè)計計算、強度校核、圖紙繪制與說明書編寫等工作，完成四連桿獨立懸架承載與導(dǎo)向機構(gòu)的設(shè)計。 （2）車輛的主要參數(shù)： 整備質(zhì)量： 1610 Kg 總質(zhì)量： 1910 Kg 軸距L： 2869 mm 前輪距： 1564 mm 前橋負荷： 966 Kg 前橋簧下質(zhì)量： 參數(shù)對標(biāo)車輛：奧迪A4L 整備質(zhì)量 1610Kg 總質(zhì)量 1910Kg 軸距L 2869mm 前輪距 1564mm 后輪距 1550mm 前橋負荷 后橋負荷 前簧下質(zhì)量 55 后簧下質(zhì)量 58 整車質(zhì)心高度h 0.545 制動力分配系數(shù)β 前懸架彈簧剛度K（線性區(qū)間的） 28N/mm，曲線類型見下圖1 前懸架減震器阻尼系數(shù)C 見圖2 關(guān)于總布置參數(shù)，請參考以下A級車； CIVIC GOLF FOCUS 整車質(zhì)量 Kg 1233 1300 1294 四個車輪的載荷分配 　 　 　 　 整備輪荷-左前curb mass-LF(N) N 3633 4059 3845 整備輪荷_右前curb mass-RF(N) N 3598 3991 3751 整備輪荷_左后curb mass-LR(N) N 2453 2323 2616 整備輪荷_右后curb mass-RR(N) N 2412 2382 2485 軸距 m 2.698 2.522 2.635 前軸距 m 1.085 0.93 1.059 后軸距 m 1.613 1.592 1.576 　 　 　 　 　 前輪距 m 1.495 1.51 1.526 后輪距 m 1.51 1.478 1.503 圖1 減震器特性 圖2 -1410 -5008 -720 -3436 -390 -2324 -210 -1792 -90 -1008 -20 -228 20 228 90 596 200 784 390 1100 760 1796 1160 2560 電算程序說明書 吉林大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計 電算程序說明書 學(xué)生姓名： 專 業(yè)： 學(xué) 號： 班 級： 指導(dǎo)教師： 學(xué)位類別： 工學(xué)學(xué)士 起止年月： 2012 年2月 至 2012 年 6 月 目 錄 1、程序內(nèi)容簡介 1 2、程序流程圖 2 2．1 設(shè)計計算程序流程圖： 2 2.2 校核計算程序流程圖： 3 3、電算源程序 4 3.1 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計計算和校核程序 4 3.2 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計計算和校核程序運行結(jié)果： 7 3.3 螺旋彈簧設(shè)計計算和校核源程序 8 3.4 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計計算和校核程序運行結(jié)果： 10 1、程序內(nèi)容簡介 本文程序共分為兩個計算部分。 一、橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計計算和校核。根據(jù)橫向穩(wěn)定桿需要提供的側(cè)傾角剛度，設(shè)計穩(wěn)定桿的截面直徑；根據(jù)所選材料的許用應(yīng)力，計算懸架在最大動撓度位置時的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，校核是否滿足要求。 二、螺旋彈簧的設(shè)計計算和校核。根據(jù)簧上質(zhì)量和彈簧材料的許用應(yīng)力，設(shè)計彈簧鋼絲的截面直徑和旋繞直徑；然后計算彈簧在最大動撓度處時的應(yīng)力，校核其是否滿足使用要求。 2、程序流程圖 2．1 設(shè)計計算程序流程圖： 2.2 校核計算程序流程圖： 開始 輸入各參數(shù) 數(shù)據(jù)計算 符合要求 否 是 結(jié)束 3、電算源程序 3.1 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計計算和校核程序 clc clear disp('橫向穩(wěn)定桿的設(shè)計計算') hw=input('側(cè)傾中心高度(mm)hw='); h=input('汽車質(zhì)心高度(mm)h='); g=9.8; j=0.4*g; ma=1910; T=ma*g*j*(h-hw)/1000; theta=input('汽車側(cè)傾角度(°)theta='); k=T/(theta*pi/180); d=0.025; I=pi*d^4/64; E=205e9; a=0.22; mu=0.28; l=1.072; alpha=115*pi/180; k1=3*E*I*(1-2*a*cos(alpha)^2)/(a^2*(3*(1+mu)*l*(sin(alpha))^2)+2*a); disp('汽車側(cè)傾力矩(Nm)'); disp(T); disp('汽車側(cè)傾角剛度(Nm/rad)'); disp(k); disp('橫向穩(wěn)定桿提供的側(cè)傾剛度(Nm/rad)'); disp(k1); disp('橫向穩(wěn)定桿的截面直徑(mm)'); disp(d); disp('橫向穩(wěn)定桿的校核') Fmax=8180; Tmax=Fmax*a*sin(alpha); taom=800; Ip=2*I; tao=Tmax*d/2/Ip/1e6; if tao<=taom disp('扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為') disp(tao) disp('橫向穩(wěn)定桿截面直徑d=25mm') else disp('扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為') disp(tao) disp('不滿足強度要求') end 3.2 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計計算和校核程序運行結(jié)果： 3.3 螺旋彈簧設(shè)計計算和校核源程序 clear clc disp('螺旋彈簧的設(shè)計計算'); ma=1910; g=9.8; m=0.27; n=0.37; p=1.15e5; l=1.15e5; G=80; ks=40.4; Fz=ma*g/4; theta=12*pi/180; Fs=Fz*p*n/(l*m*cos(theta)); C=8; K=(4*C+2)/(4*C-3); taoc=700; taom=1200; dmin=sqrt(8*Fs*C*K/(pi*taoc)); d=0.014; D=C*d; n1=G*d/(8*C^3*ks)*1e6; disp('螺旋彈簧鋼絲直徑 (mm)'); disp(d); disp('螺旋彈簧旋圈直徑 (mm)'); disp(D); disp('螺旋彈簧工作圈數(shù)'); disp(n1); disp('螺旋彈簧的校核'); fc=0.205; fd=0.08; fcs=fc*m*cos(theta)/n; fds=fd*m*cos(theta)/n; Fsmax=G*d*(fcs+fds)/(8*C^3*n1); taomax=G*d*(fcs+fds)*K/(pi*D^2*n1); if taomax<=taom; disp('最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為'); disp(taomax); disp('彈簧設(shè)計滿足強度要求'); disp('螺旋彈簧鋼絲直徑d=14mm，旋圈直徑D=112mm'); else disp('最大扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為'); disp(taomax); disp('彈簧設(shè)計不滿足強度要求'); end 3.4 橫向穩(wěn)定桿設(shè)計計算和校核程序運行結(jié)果： 10