帶式輸送機傳動裝置設計-單級蝸輪蝸桿減速器F=7000V=6.5D=350含3張CAD圖

帶式輸送機傳動裝置設計-單級蝸輪蝸桿減速器F=7000V=6.5D=350含3張CAD圖,輸送,傳動,裝置,設計,蝸輪,蝸桿,減速器,cad 設計(XX)任務書 機械系（部）： 專業(yè)：數控 班級： 姓名 指導教師 職稱 課題名稱 帶式輸送機傳動裝置設計 課 題 工 作 內 容 1、 電動機2、聯軸器3、蝸桿減速器4、開式齒輪傳動5、鏈傳動6、滾筒7、輸送帶 原始數據： 輸送帶工作拉力：F=7000N 輸送帶速度：V=6.5m/min 滾筒直徑：D=350mm 工作條件： 單班制，單向運轉，載荷平穩(wěn)。 動力來源： 電動機，三相交流，電壓380/220V 設計要求： 使用期限5年，成批生產，總減速比允差±5%；體積最小，強度足夠。 設計內容： 1、按給定條件設計減速器裝置； 2、完成減速器裝配圖一張； { [9-UR@ ? 3、零件圖兩張：減速器從動齒輪和輸出軸； $XX* ;{ 4、編制減速器輸出軸加工工藝，填寫加工工藝卡和工序卡； 5、編寫減速器輸出軸數控加工程序； 6、設計計算說明書1份。 指 標 要 求 一、 減速器裝配圖和零件圖繪制 1、手工繪制草圖，利用AutoCAD軟件繪制裝配圖（0#，打印稿和電子稿各一份）和零件圖（3#，打印稿和電子稿）。 2、用所學軟件繪制減速器及從動齒輪和輸出軸的三維圖（打印稿和電子稿各一份）。 二、加工工藝編制 按實際加工要求編寫加工工藝，并按企業(yè)或給定格式填寫加工工藝卡和工序卡。 三、設計說明書的撰寫 1、畢業(yè)設計說明書按學院規(guī)定的撰寫格式、要求和紙張格式裝訂成冊，內容順序為：封面、中英文摘要、目錄、說明書正文、參考書目錄、小結、封底。 2、設計說明書的論證要有科學根據，要有說服力；計算部分須指出公式來源并說明公式中的符號所代表的意義，公式中所有常數或系數必須正確，計算結果要足夠準確，計算中采用的數據及計算結果可列表表示 3、說明書要求章節(jié)分明，層次清楚，文理通順，圖表、簡圖規(guī)范、清晰，不得用徒手畫。 進 程 安 排 1、根據畢業(yè)設計任務，收集、閱讀整理有關資料，擬訂并確定設計方案； 1周 2、設計傳動裝置，繪制草圖，利用軟件繪制裝配圖、零件圖、三維圖； 4周 3、編制輸出軸加工工藝，填寫工藝卡和工序卡； 1周 4、編寫輸出軸數控加工程序； 1周 5、編寫說明書，整理并完成畢業(yè)設計論文； 1周 6、畢業(yè)設計成果審閱、評閱、答辯。 主 要 參 考 文 獻 1、機械零件設計手冊，機械工業(yè)出版社 2、機械設計手冊，機械工業(yè)出版社 3、機械制造工藝與裝備，高等教育出版社 4、機械設計基礎，機械工業(yè)出版社 5、機械設計基礎課程設計指導書，機械工業(yè)出版社 6、數控機床加工程序編制，機械工業(yè)出版社 7、機械制圖國家標準，機械工業(yè)出版社 注：以實際采用的參考文獻為準 起止 日期 2011年11月7日到2012年1月8日 系(部)蓋章： 教研室主任(簽字)： 年 月 日 年 月 日 說明：畢業(yè)設計任務書由指導教師根據課題的具體情況填寫，經系部審核蓋章后生效。此任務書要求按固定格式雙面打印,在畢業(yè)設計工作開始前一周內填寫并發(fā)給學生。 1 . 前言 這次設計的的要求連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)。室內工作環(huán)境惡劣（灰塵較大，環(huán)境最高溫度35度）還要求維修方便，股選用的是展開式二級圓柱齒輪減速器。 在這次課程設計過程中，為了更好地達到培養(yǎng)設計能力的要求，應養(yǎng)成獨立思考嚴肅認真，精益求精的好習慣，還要綜合考慮多種因素，要采取多種辦法進行比較分析。 最重要的是，通過這次的課程設計，要學會機械設計的一般規(guī)律，樹立正確的設計思想，還要學會用計算機繪圖。 2.傳動裝置的總體設計 2.1.比較和選擇傳動方案 這次設計的的要求連續(xù)單向運轉，載荷平穩(wěn)。室內工作環(huán)境惡劣（灰塵較大，環(huán)境最高溫度35度）還要求維修方便，股選用的是展開式二級圓柱齒輪減速器。 本傳動設計的機構特點是：減速器橫向尺寸較小，兩大齒輪浸油深度可大致相同，結構較復雜，軸向尺寸大，中間軸較長，剛度差，中間軸承潤滑較困難。 結構如下： 2.2電動機的選擇 輸送帶工作拉力F/KN=7 輸送帶工作速度v（m/s）=6.5 滾筒直徑D（mm）=350 2.1.1電動機類型 選用Y 系列三相異步電動機 2.2.2確定電動機功率 傳動裝置中各部分的效率，查機械課程設計手冊表1-7 由電動機至工作機之間的總效率： 其中 分別為聯軸器，軸承，蝸桿，齒輪，鏈和卷筒的傳動效率。 查表可知=0.99（彈性鏈軸器）=0.97（滾子軸承）=0.73單頭蝸桿）=0.90鑄造的開式齒輪傳動）=0.96（滾子鏈）=0.98（卷筒） 所以： 電動機輸出功率 所以電動機所需工作效率為： 2.2.3確定電動機轉速 采取同步轉速1500r/min 2.2.4選定電動機 查處電動機型號為Y112M-4，起額定功率4KW，滿載轉速1440r/min.基本符合題目所需的要求 2.3計算總傳動比和分配各級傳動比 3.1.1.3確定電動機轉速 1) 電動機的轉速： 卷筒軸的工作轉速： 所以電動機轉速的可選范圍為： 根據《機械設計基礎》中查的蝸桿的傳動比在一般的動力傳動中 在這個范圍內的電動機的同步轉速有1000r/min和1500r/min,3000r/min.三種傳動比方案，綜合考慮電動機和傳動裝置的情況來確定最后的轉速，為降低電動機的重量和成本，可以選擇同步轉速1500r/min。根據同步轉速查表10-100確定電動機的型號為Y112M-4。 3.1.2 計算總傳動比和各級傳動比的分配 各級傳動比的分配 由于為蝸桿傳動，傳動比都集中在蝸桿上，其他不分配傳動比。 3.1.3 計算傳動裝置的運動和動力參數 3.1.3.1分配各級傳動比 根據《機械設計課程設計指導書》可取鏈條傳動i1=3 開式齒輪傳動i2=3 那么分配到蝸輪蝸桿上的傳動比i3=243.65/(3X3)=26.8 3.1.3.2 功率 蝸桿的功率：p=4*0.99=3.96kW 蝸輪的功率：p=3.96*0. 8*0.99=3.1kW ３.１.３.２轉矩 將所計算的結果列表： 參數 傳動比i 26.8 效率 0.99 0.79 0.90 4.傳動零件的設計計算 4.1蝸桿蝸輪設計計算 計算項目 計算內容 計算結果 4.1.1選擇材料 4.1.2確定許用壓力 時蝸輪材料的許用接觸 當時蝸輪材料的許用彎曲應力 初步估計Vs的值 滑動系數影響系數Zvs 應力循環(huán)的次數 接觸強度壽命系數Zn 彎曲強度壽命系數Yn 許用接觸應力 許用彎曲應力 4.1.3按接觸疲勞強度設計 載荷系數K 傳動比i 初步估計蝸桿傳動效率 確定蝸桿的頭數 蝸輪齒數 確定模數及蝸桿直徑 確定蝸桿傳動 基本參數 4.1.4求蝸輪圓周數度并校核效率 蝸輪分度圓導程角 實際傳動比i 蝸輪的實際轉速n 蝸輪的圓周數度v 滑動速度Vs 嚙合效率 攪油效率0.94~0.99 軸承效率0.98~0.99 蝸桿的傳動效率 4.1.5校核蝸輪的齒面接觸強度 材料彈性系數Ze 使用系數Ka 動載系數Kv 載荷系數 = 蝸輪實際轉矩T2 滑動速度影響系數Zvs 許用接觸應力[σH] 校核蝸桿輪齒接觸疲勞強度 4.1.6校核蝸輪齒根彎曲強度 蝸輪綜合齒形系數 導程角系數 校核彎曲強度 4.1.7熱平衡校核 初步估計散熱面積A 周圍空氣的溫度t 熱散系數K 熱平衡校核 4.1.8計算蝸桿傳動主要尺寸 中心距 a=200mm 蝸桿齒頂圓直徑da1 蝸桿齒根圓直徑df1 導程角 蝸桿軸向齒距 Px1 蝸桿齒寬b1 蝸輪分度圓直徑d2 蝸輪喉圓直徑de2 蝸輪齒根圓直徑df2 蝸輪齒頂圓直徑da2 蝸輪齒寬b2 蝸輪齒頂圓弧半徑 蝸輪螺旋角β 4.1.9蝸輪蝸桿的結構設計 蝸桿 選40Cr，表面淬火45~55HRC；由表8-7查得， 蝸輪邊緣選擇ZCuSn10P1。金屬模鑄造 查表8-7得許用壓力為查表8-7 查圖8-13得Vs≈3/s， 查圖8-14得Zvs=0.93（浸油潤滑）。 =60×N2×j×L=60×63.7×1×365×16×10=223204800 Zn==0.68 Yn==0.55 由式（8-6） =220×0.93×0.68= 由式（8-7）=×Yn =70×0.55= 從K=1~1.4 取 K=1.2 由%=%≈0.835 查表11-1 =2-3 取=2 =i×=26.8×2=53.654 由式（8-10） 由表8-1取m=6.3，d=63 查表8-4按i=25，m=6.3，d=63得基本參數為： 中心距a=190，=2，=50，X2=-0.206 =m=6.3×50=330mm =arctan m/d=arctan 2×6.3/63=11度18分35秒 i=/=53/2=26.5 n=n1/i=1420/26.5=53.6r/mm Vs= 查表8-10 取0.96 取 0.98 得：=0.903×0.96×0.98=0.85 查表8-8 Ze=155 查表8-9 Ka=1（間隙工作） 由于V2=0.937〈3m/s，Kv=1~1.1，取Kv=1 =1（載荷平穩(wěn)） 查圖8-14 Zvs=0.93 [σH]= 220×0.93×0.68=139.13N/mm =125.62〈[σH]=139.13 按=/cos3 =53/cos3 =54 查圖7-32 = 4.0及=+0.246 =1-/120°=1-11°18′35"/120=0.906 =11.12〈[σ F]=38.5 取t=20°C 從K=14~17.5 取K=17W/（m2·C） 由式（8-14） =54.13°C〈 85°C 蝸桿分度圓直徑 d1=63mm da1=d1+2ha′m=63+2×1×6.3=76mm df1=d1-2m（ha′+c′ ）=63-2×6.3（1+0.2）=48mm =11°18′35" Px1=п×m=3.14×6.3=20mm d2=334mm de2≤da2+1.5m=350+1.5×6.3=359.5mm df2=d2-2×hf2 =d2-2m（ha′-X2+C′） =334-2×6.3（1-0.246+0.2） =320mm da2=d2+2m（ha"+X2）=334+2×6.3（1+0.246）= 350mm b2≤0.75da1=0.75×76=57mm Ra2 =d1/2-m=63/2-6.3=25mm β= =11°18′35" 蝸桿和軸做成一體，即蝸桿軸。蝸輪采用輪箍式，青銅輪緣與鑄造鐵心采用H7/s6配合，并加臺肩和螺釘固定，螺釘選6個 40Cr ZCuSn10P1 Vs≈3/s Zvs=0.93 =223204800 K=1.2 i=26.8 =2 =54 m=6.3， d=63 =2， =54 X2=+0.246 I=26.5 N=53.6r/min Vs Ka=1 Kv=1 =1 [σH]=139.13 合格 合格 A=1.11m2 合格 a=200mm da1=76mm =11°18′35" b1=93mm d2=334mm β==11°18′35" 5.軸的設計計算及校核 5.1輸出軸的設計 計算項目 計算內容 計算結果 5.1.1軸的材料的選擇，確定許用應力 5.1.2按扭轉強度，初步估計軸的最小直徑 5.1.3軸承和鍵 5.1.4軸的結構設計 5.1.4.1、徑向尺寸的確定 5.1.4.2、軸向尺寸的確定 5.1.5軸的強度校核 5.1.5.1計算蝸輪受力 5.1.5.2計算支承反力 5.1.5.3彎矩 5.1.5.4當量彎矩 5.1.5.5分別校核 5.1.5.6鍵的強度校核 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉矩。 d≥ 軸伸安裝聯軸器，考慮補償軸的可能位移，選用無彈性元件的聯軸器，由轉速和轉矩得 Tc=KT=1.5×9.550××2.799/63.67=315N?m 查表GB 4323-84 HL3選無彈性擾性聯軸器，標準孔徑d=38mm，即軸伸直徑為38mm 。 采用角接觸球軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實現軸承系兩端單向固定，軸伸處用C型普通平鍵聯接，實現周向固定。用A型普通平鍵連接蝸輪與軸 從軸段d1=38mm開始逐漸選取軸段直徑，d2起固定作用，定位軸肩高度可在（0.07~0.1）d范圍內，故d2=d1+2h≥38×（1+2×0.07）=43.32mm，該直徑處安裝密封氈圈，標準直徑。應取d2=45mm；d3與軸承的內徑相配合，為便與軸承的安裝，取d3=50mm，選定軸承型號為7210CJ，d4與蝸輪孔徑相配合。按標準直徑系列，取d4=53mm；d5起定位作用，由 h=（0.07~0.1）d=（0.07~0.1）×53=3.71～5.3mm，取h=4mm，d5=60mm；d7與軸承配合，取d7=d3=50mm；d6為軸承肩，查機械設計手冊，取d6=57mm。 與傳動零件相配合的軸段長度，略小于傳動零件的輪轂寬。輪轂的寬度B2=（1.2～1.5）d4=（1.2～1.5）×53=63.6～79.5mm，取b=70mm，聯軸段L4=68mm，聯軸器十字滑塊聯軸器B2=60mm，取聯軸段L1=58mm。與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為20mm，取擋油板厚為1mm，則L7=21mm，其他軸段的尺寸長度與箱體等的設計有關，蝸輪端面與箱體的距離取10～15mm，軸承端面與箱體內壁的距離取5mm；分箱面取55～65mm，軸承蓋螺釘至聯軸器距離10～15mm，初步估計L2=55mm，軸承環(huán)寬度為8mm，兩軸承的中心的跨度為130mm，軸的總長為263mm。 蝸輪的分度圓直徑d=334mm； 轉矩T=513.27N·m 蝸輪的切向力Ft=2T/d=2×513.27/334=3073.47N 蝸輪的徑向力Fr=Ft×tanα/cosβ =3073.47×tan20°/cos11°18′35" =1158.4 蝸輪軸向力Fx=Ft×tanβ =3073.47×tan11°18′35"=619.72N 水平平面 N 垂直平面 Fv1=N 水平平面彎矩： 垂直平面彎矩： 合成彎矩： 單向運轉，轉矩為脈動循環(huán) a=0.6 aT=0.6×513270=307962M·mm 截面 Mea=Mel=aT=0.6×428430=307962M·mm 考慮到鍵d1=105%×36.02=37.821mm；d2=105%×38.69=40.62mm。實際直徑分別為38mm和53mm，強度足夠。 應為選用A型平鍵聯接，根據軸徑d=53，由GB1095-79，查鍵寬b=16mm；鍵高h=10mm，因為輪轂的長度為70mm，故取標準鍵長60mm。 將l=L-b=60-16=44mm，k=0.4h=0.4×10=4mm 查得靜荷時的許用擠壓應力[σp]=120>σp，所以擠壓強度足夠 由普通平鍵標準查得軸槽深t=6mm，轂槽深t1=4.3mm 選用45號鋼，正火處理 [σb]=600MPa [σb]‐1=55MPa d=38mm d1=38mm d2=45mm d3=d7=50mm d4=53mm d5=60mm d6=57mm L1=58mm L2=55mm L7=21mm L=263mm d=334mm T=513.27N·m 合格 b=16mm h=10mm k=4mm t=6mm t1=4.3mm 5.2蝸桿軸的設計 計算項目 計算內容 計算結果 5.2.1軸的材料的選擇，確定許用應力 5.2.2按扭轉強度，初步估計軸的最小直徑 5.2.3軸承 5.2.4軸的結構設計 5.2.4.1徑向尺寸的確定 5.2.4.2軸向尺寸的確定 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉矩。 d≥ 軸伸安裝聯軸器，考慮補償軸的可能位移，選用彈性拄銷聯軸器，由轉速n和轉矩Tc=KT=1.5×23.77=35.66N?m 查表GB 4323-84 選用HL2彈性柱銷聯軸器，標準孔徑d=30mm，即軸伸直徑為30mm 采用角接觸球軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實現軸承系兩端單向固定。 從軸段d1=30mm開始逐漸選取軸段直徑，d2起固定作用，定位軸肩高度可在（0.07~0.1）d范圍內，故d2=d1+2h≥30×（1+2×0.07）=34.2mm，該直徑處安裝密封氈圈，標準直徑。應取d2=35.5mm；d3與軸承的內徑相配合，為便與軸承的安裝，取，選定軸承型號為7208CJ。d4起定位作用，由h=（0.07~0.1）×d3=（0.07~0.1）×40=2.8～4mm，取h=3mm，d4=d8=40+3=43mm；d5=d7=35mm，d6取蝸桿齒頂圓直徑d6=60mm。 由GB5014-85查聯軸段長度80mm，與軸承配合的軸段長度，查軸承寬度為18mm，取擋油板厚為1mm，其他軸段的尺寸長度與箱體等的設計有關，蝸桿端面與箱體的距離取10～15mm，軸承端面與箱體內壁的距離取5mm；分箱面取55～65mm，軸承蓋螺釘至聯軸器距離10～15mm，軸承環(huán)寬度為8mm ，蝸桿軸總長460mm 選用45號鋼，正火處理 [σb]=600MPa [σb]‐1=55MPa d1=30mm d2=35.5mm d3=d9=40mm d5=d7=35mm d6=60mm L=460mm 6.箱體的設計計算 6.1 箱體的結構形式和材料 采用下置剖分式蝸桿減速器（由于V=1m/s4m/s） 鑄造箱體，材料HT150。 6.2鑄鐵箱體主要結構尺寸和關系 名稱 減速器型式及尺寸關系 箱座壁厚δ δ=11mm 箱蓋壁厚δ1 δ1=10mm 箱座凸緣厚度b1， 箱蓋凸緣厚度b， 箱座底凸緣厚度b2 b=1.5δ=16mm b1=1.5δ1=15mm b2=2.5δ=28mm 地腳螺釘直徑及數目 df=19mm n=6 軸承旁聯接螺栓直徑 d1=14mm 箱蓋，箱座聯接螺栓 直徑 d2=10mm 螺栓間距 150mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3=9mm 螺釘數目4 檢查孔蓋螺釘直徑 d4=6mm Df，d1，d2至外壁 距離 df，d2至凸緣 邊緣距離 C1=26,20,16 C2=24,14 軸承端蓋外徑 D2=140mm 軸承旁聯接螺栓距離 S=140mm 軸承旁凸臺半徑 R1=16mm 軸承旁凸臺高度 根據軸承座外徑和扳手空間的要求由結構確定 箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm 蝸輪外圓與箱 內壁間距離 12mm 蝸輪輪轂端面 與箱內壁距離 10mm 7.鍵等相關標準的選擇 本部分含鍵的選擇聯軸器的選擇，螺栓，螺母，螺釘的選擇墊圈，墊片的選擇，具體內容如下： 7.1鍵的選擇 查表10-33〈機械設計基礎課程設計〉：A型普通平鍵，b*h=8*7 GB1095-79‖軸與相配合的鍵：A型普通平鍵，b*h=16*10 GB1095-79，3軸與聯軸器相配合的鍵A型普通平鍵b*h=12*8 A 型，8*7 A型， 16*10 A型， 12*8 GB1095-79 7.2聯軸器的選擇 根據軸設計中的相關數據，查表10-43〈機械設計基礎課程設計〉，選用聯軸器的型號HL3。 GB5014-85 HL3 GB5014-85 7.3螺栓，螺母，螺釘的選擇 考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結構，以及其他因素的影響選用 螺栓GB5782-86， M10*35， 數量為3個 M12*100， 數量為6個 螺母GB6170-86 M10 數量為2個 M12， 數量為6個 螺釘GB5782-86 M6*20 數量為2個 M8*25， 數量為24個 M6*16 數量為12個 *（參考〈機械設計基礎課程設計〉圖10-8裝配圖） M10*35 M12*100 M10 M12 M6*20 M8*25 M6*16 7.4銷，墊圈墊片的選擇 選用銷GB117-86，B8*30，數量為2個 選用墊圈GB93-87數量為8個 選用止動墊片1個 選用石棉橡膠墊片2個 選用08F調整墊片4個 *（參考〈機械設計基礎課程設計〉圖10-8裝配圖） GB117-86 B8*30 GB93-87 止動墊片 石棉橡膠墊片 08F調整墊片 有關其他的標準件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖 8.減速器結構與潤滑的概要說明 在以上設計選擇的基礎上，對該減速器的結構，減速器箱體的結構，軸承端蓋的結構尺寸，減速器的潤滑與密封，減速器的附件作一簡要的闡述。 8.1 減速器的結構 本課題所設計的減速器，其基本結構設計是在參照〈〈機械設計基礎課程設計〉〉圖10-8裝配圖的基礎上完成的，該項減速器主要由傳動零件（蝸輪蝸桿），軸和軸承，聯結零件（鍵，銷，螺栓，螺母等）。箱體和附屬部件以及潤滑和密封裝置等組成。 箱體為剖分式結構，由I箱體和箱蓋組成，其剖分面通過蝸輪傳動的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯成一體；采用圓錐銷用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時的相互位置；起蓋螺釘便于揭開箱蓋；箱蓋頂部開有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤滑情況用于加住潤滑油，窺視孔平時被封?。煌馄饔脕砑皶r排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標尺用于檢查箱內油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內腔，在箱體底部設有放汕螺塞；吊環(huán)螺栓用來提升箱體，而整臺減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機架或地基上。 8.2減速箱體的結構 該減速器箱體采用鑄造的剖分式結構形式 具體結構詳見裝配圖 8.3軸承端蓋的結構尺寸 詳見零件工作圖 8.4減速器的潤滑與密封 蝸輪傳動部分采用潤滑油，潤滑油的粘度為118cSt（100°C）查表5-11〈機械設計基礎課程設計〉 軸承部分采用脂潤滑，潤滑脂的牌號為ZL-2查表5-13 〈機械設計基礎課程設計〉 8.5減速器附件簡要說明 該減速器的附件含窺視孔，窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣空，油標，吊環(huán)螺釘，吊耳和吊鉤，起蓋螺釘，其結構及裝配詳見裝配圖。 具體結構詳見裝配圖 具體結構裝配圖 詳見零件工作圖 潤滑油118Cst 潤滑脂ZL-2 詳見裝配圖 7 箱體的設計計算 7.1 箱體的構形式和材料 采用下置剖分式蝸桿減速器（由于V=5m/s） 鑄造箱體，材料HT150。 7.2 箱體主要結構尺寸和關系 名稱 減速器型式及尺寸關系 箱座壁厚δ δ=11mm 箱蓋壁厚δ1 δ1=10mm 箱座凸緣厚度b1， 箱蓋凸緣厚度b， 箱座底凸緣厚度b2 b=1.5δ=16mm b1=1.5δ1=15mm b2=2.5δ=28mm 地腳螺釘直徑及數目 df=19mm n=6 軸承旁聯接螺栓直徑 d1=14mm 箱蓋，箱座聯接螺栓 直徑 d2=10mm 螺栓間距 150mm 軸承端蓋螺釘直徑 d3=9mm 螺釘數目4 檢查孔蓋螺釘直徑 d4=6mm Df，d1，d2至外壁 距離 df，d2至凸緣 邊緣距離 C1=26,20,16 C2=24,14 軸承端蓋外徑 D1=80mm D2=125mm 軸承旁聯接螺栓距離 S=140mm 軸承旁凸臺半徑 R1=16mm 軸承旁凸臺高度 根據軸承座外徑和扳手空間的要求由結構確定 箱蓋，箱座筋厚 m1=9mm m2=9mm 蝸輪外圓與箱 內壁間距離 12mm 蝸輪輪轂端面 與箱內壁距離 10mm 8 螺栓等相關標準的選擇 本部分含螺栓，螺母，螺釘的選擇墊圈，墊片的選擇，具體內容如下： 8.1 螺栓，螺母，螺釘的選擇 考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結構，以及其他因素的影響選用 螺栓GB5782-86 M10*35 數量為3個 M12*100 數量為6個 螺母GB6170-86 M10 數量為2個 M10 數量為6個 螺釘GB5782-86 , M6*20 數量為2個 M8*25 數量為24個 M6*16 數量為12個 *（參考裝配圖） M10*35 M12*100 M10 M12 M6*20 M8*25 M6*16 8.2 銷，墊圈墊片的選擇 選用銷GB117-86，B8*30， 數量為2個 選用墊圈GB93-87 數量為8個 選用止動墊片 1個 選用石棉橡膠墊片 2個 選用08F調整墊片 4個 *（參考裝配圖） GB117-86 B8*30 GB93-87 止動墊片 石棉橡膠墊片 08F調整墊片 有關其他的標準件，常用件，專用件，詳見后續(xù)裝配圖 9 減速器結構與潤滑的概要說明 在以上設計選擇的基礎上，對該減速器的結構，減速器箱體的結構，軸承端蓋的結構尺寸，減速器的潤滑與密封，減速器的附件作一簡要的闡述。 9.1 減速器的結構 本課題所設計的減速器，其基本結構設計是在參照裝配圖的基礎上完成的，該項減速器主要由傳動零件（蝸輪蝸桿），軸和軸承，聯結零件（鍵，銷，螺栓，螺母等）。箱體和附屬部件以及潤滑和密封裝置等組成。 箱體為剖分式結構，由I箱體和箱蓋組成，其剖分面通過蝸輪傳動的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯成一體；采用圓錐銷用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時的相互位置；起蓋螺釘便于揭開箱蓋；箱蓋頂部開有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤滑情況用于加住潤滑油，窺視孔平時被封?。煌馄饔脕砑皶r排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標尺用于檢查箱內油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內腔，在箱體底部設有放汕螺塞；吊環(huán)螺栓用來提升箱體，而整臺減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機架或地基上。（具體結構詳見裝配圖） 9.2 減速箱體的結構 該減速器箱體采用鑄造的剖分式結構形式 具體結構詳見裝配圖 9.3 速器的潤滑與密封 蝸輪傳動部分采用潤滑油，潤滑油的粘度為118cSt（100°C）查表10.6《機械設計課程設計指導書》 潤滑油118Cst 軸承部分采用脂潤滑，潤滑脂的牌號為ZL-2查表10.7 《設計課程設計指導書》 潤滑脂ZL-2 9.4 減速器附件簡要說明 該減速器的附件含窺視孔，窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣空，油標，吊環(huán)螺釘，吊耳和吊鉤，起蓋螺釘，其結構及裝配詳見裝配圖。 總結 作為一名學生，類似的設計是十分有意義，而且是十分必要的。在已度過里我們大多數接觸的是專業(yè)基礎課。我們在課堂上掌握的僅僅是專業(yè)基礎課的理論面，如何去鍛煉我們的實踐面？如何把我們所學到的專業(yè)基礎理論知識用到實踐中去呢？我想做類似的大作業(yè)就為我們提供了良好的實踐平臺。在做本次課程設計的過程中，我感觸最深的當數查閱大量的設計手冊了。為了讓自己的設計更加完善，更加符合工程標準，一次次翻閱機械設計手冊是十分必要的，同時也是必不可少的。我們是在作設計，但我們不是藝術家。他們可以拋開實際，盡情在幻想的世界里翱翔，我們是工程師，一切都要有據可依.有理可尋，不切實際的構想永遠只能是構想，永遠無法升級為設計。 作為一名專業(yè)學生掌握一門或幾門制圖軟件同樣是必不可少的，由于本次大作業(yè)要求用 AUTOCAD制圖，因此要想更加有效率的制圖，我們必須熟練的掌握它。 雖然過去從未獨立應用過它，但在學習的過程中帶著問題去學我發(fā)現效率好高，記得大一CAD時覺得好難就是因為我們沒有把自己放在使用者的角度，單單是為了學而學，這樣效率當然不會高。邊學邊用這樣才會提高效率，這是我作本次課程設計的第二大收獲。但是由于水平有限，難免會有錯誤，還望老師批評指正。 參考資料 1.《機械原理》 孫桓、陳作模、葛文杰主編高等教育出版社 2006年 2.《機械設計》 濮良貴 紀名剛主編 高等教育出版社 2001年 3.《機械設計手冊》 吳宗澤﹑ 羅圣田主編 高等教育出版社 1993年 4.《機械設計課程設計》 劉俊龍 ﹑ 何在洲主編 機械工業(yè)出版社 1992年 5.《機械設計課程設計》 盧頌峰﹑ 王大康主編 北京工業(yè)大學出版社 1993年 6.《機械設計課程設計》蔡廣新 主編 機械工業(yè)出版社2002年 7.《中國機械設計大典》第六卷 中國機械工程學會、中國機械設計大典編