W12 40X2000型四輥卷板機設計【說明書+CAD】

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為了確定切削液在選擇磨損標準時所起的作用，不同的磨損標準和經常的進給成本在HMS下必須被研究。不同切削標準的刀具壽命常數在表（3-7）所列的表格中被摘錄和劃分。從圖3-8A/B。圖3-9A/B、圖3-10A/B的常數（C，n）的價值在表3-8和表3-9中被反映出來。在以后的圖中說明這些參數和磨損標準的關系。圖3-11描述了‘n’和磨損標準的關系。當提高n時磨損標準的變化。 （a） 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（干條件） （b） 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（濕條件） 圖3-8 KC313在不同的磨損標準下由時間（T）和速度（V）為坐標所做的圖形（a）以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（干條件）(b) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（濕條件） (a) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（干條件） (b) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（濕條件） 圖3-9 KC732在不同的磨損標準下由時間（T）和速度（V）為坐標所做的圖形（a）以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（干條件）(b) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（濕條件） (a) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（干條件） (c) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（濕條件） 圖3-10 KC5010在不同的磨損標準下由時間（T）和速度（V）為坐標所做的圖形 （a）以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（干條件） (b) 以Log（T）和Log(V)為坐標在不同的磨損標準的情況下所做的圖形（濕條件） 表3-7 刀具壽命常數的范圍劃分 表3-8 在三種刀具材料下由‘C’和‘n’所做的磨損標準圖（干條件下） 表3-9 在三種刀具材料下由‘C’和‘n’所做的磨損標準圖（濕條件下） 在這兩種條件下價值能夠得到提高，另外，濕潤條件‘n’的價值要比干燥條件‘n’的價值低，直到磨損標準達到0.38以后，干燥條件的‘n’開始大于濕潤條件的 ‘n’。圖3-11B可以看出‘C’在磨損標準所做的圖形中，在干和濕的條件下磨損標準提高時 ‘C也隨之提高。然而，濕的條件下‘C’的價值要比干的條件下高。這證明在整個切削過程中通過使用冷卻液提高刀具的壽命和提高磨損標準都可以一直的保護切削刀具材料。 接下來，圖3-12A描述了KC732材料在干和濕的條件下‘n’與磨損標準之間的關系。磨損價值隨著‘n’的提高而提高。此外，濕曲線要比干曲線高。圖3-12B描述的一個常數‘C’和磨損價值的比例關系。然而，濕條件的‘C’曲線比干條件下的曲線高，這表面對于材料KC732來說使用冷卻液是有益處的。更為重要的這有利于提高磨損標準?！瓹’的價值越高，刀具的使用壽命也就變的越高。圖3-13A表明冷卻液對刀具性能的影響。因此?！畁’越高，刀具的使用壽命就越低。圖3-13B可以看出通過使用冷卻液和提高磨損價值可以降低‘C’，這說明刀具在濕潤的條件下，刀具的使用壽命比較短。之前研究的都是材料KC313和材料KC732，提高‘n’就意味著刀具的壽命將被縮短。然而。大幅度的提高濕曲線‘C’超過干曲線‘C’的補償下降，KC313和KC732的使用壽命將延長。與次相反。KC5010對此正好相反。圖3-14A和圖3-14B是沒有被碳包裹的情況（KC313）。他表面了在干和濕的切削條件下不同磨損標準的切削速度的價值的關系。 （a） n與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） （b） （b）C與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） 圖3-11 KC313的以泰勒常數與磨損標準為坐標建立的關系圖（a）n與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下）(b) C與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） (a) n與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） (b) C與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） 圖3-12 KC732的以泰勒常數與磨損標準為坐標建立的關系圖（a）n與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下）(b) C與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） (a) n與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） (b) C與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） 圖3-13 KC5010的以泰勒常數與磨損標準為坐標建立的關系圖（a）n與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下）(b) C與磨損標準為坐標建立的關系圖（干和濕條件下） 這兩個條件表明當磨損標準增加的同時機床的成本下降。盡管如此，當成本增加的速度達到再增加就叨叨最佳時。圖3-15A和圖3-15B是由磨損標準在（0.4-0.6毫米）時，干和濕條件下經濟性的比較。干切削的最佳切削速度是90米/分而濕切削的最佳切削速度是120米/分。 在圖3-16A和圖3-16B中列出了在干和濕的條件下含有KC732涂層的速度與成本的函數關系。再次，當磨損標準增加的時候，成本下降。此外，干切削的最佳切削速度是260米/分，而濕切削的最佳切削速度是360米/分。這表面冷卻液對這種材料很重要，它不僅可以降低成本，而且還可以提高生產率。 。 圖3-17A和圖3-17B概括了在干和濕的條件下，對涂有TIALN的材料KC5010的切削速度和成本之間的關系。當切削速度提高時，切削成本也隨之提高，當磨損標準提高，切削成本下降。在這兩種切削條件下，最佳的切削成本是在速度最低達到210米/分的時候。 圖3-18A和圖3-18B描述的是在不同的磨損標準和不同的切削條件下KC732和KC5010的切削成本的比較。它可以明確地反映出對于KC732來說，冷卻液可以延長刀具的壽命。切削速度從260米/分到360米/分為最佳的切削速度。不過，對于KC5010來說在高速加工的情況下冷卻液可以使它的刀具壽命降低而且使切削成本提高。從上面這些數據可以看出對于KC732來說，在速度為210米/分-310米/分的速度范圍內干切削要比濕切削的經濟效率高。當速度達到310米/分是效率最高。對于切削材料KC5010來說在干條件下速度為210米/分時切削成本有效。因此，不管KC732的成本，它的磨損都遠遠的超過沒有處理的KC313和KC5010。表3-10總結了干和濕條件下的最佳切削速度和最佳的切削成本。 圖3-19A和圖3-19B列出的是沒有經過處理的KC313在干和濕的條件下，不同的切削速度下切削成本和磨損標準之間的關系。圖3-20A和圖3-20B列出了處理后的KC732在干和濕的條件下的磨損標準函數。圖3-21A和圖3-21B列除了KC5010在干和濕的條件下的磨損標準函數。曲線表面在切削速度相同的條件下，增加磨損標準，切削成本下降。 在圖3-22A表明在濕的條件下改變KC313的性能要比在干的條件下改變其性能使刀具的壽命降低。在圖3-22B可以看出KC732和KC5010經過表面處理后的結果和側面的磨損情況。這清楚的表明在濕潤的條件下KC372表面涂TIN-TICN-TIN要比在干的條件下效果明顯。在濕的條件下對KC5010表面涂TIALN會減少它的刀具壽命。最后，KC732在所有條件下它的切削性能都要遠遠的超過KC5010。 (a) 在不同磨損標準下，切削速度與成本的關系圖干切削條件下） （b）在不同磨損標準下，切削速度與成本的關系圖（濕切削條件下） 圖3-14 KC313的速度與切削成本的變化 （a）在不同磨損標準下，切削速度與成本的關系圖（干切削條件下） (b) 在不同磨損標準下，切削速度與成本的關系圖（濕切削條件下） (a) 在磨損標準為0.4毫米時，成本與切削速度的關系圖 (a) 在磨損標準為0.6毫米時，成本與切削速度的關系圖 圖3-15 以成本和速度為坐標軸，在干和濕兩種情況下分別在兩種磨損標準下的比較。 （a）在磨損標準為0.4毫米時，成本與切削速度的關系圖 (b) 在磨損標準為0.6毫米時，成本與切削速度的關系圖 (a) 在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（干條件下） (b) 在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖濕條件下） 圖3-16 KC732的切削速度和成本的關系圖 （a）在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（干條件下）(b) 在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（濕條件下） (a) 在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（干條件下） (b) 在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（濕條件下） 圖3-17 KC5010的切削速度和成本的關系圖 （a）在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（干條件下）(b) 在不同的磨損標準的情況下，切削速度和成本的關系圖（濕條件下） (a) 在磨損標準為0.4毫米的情況下，成本和速度的關系圖 (b) 在磨損標準為0.6毫米的情況下，成本和速度的關系圖 圖3-18 在不同的磨損標準的情況下，對KC732和KC5010的切削成本的比較。（a）在磨損標準為0.4毫米的情況下，成本和速度做出的關系圖 (b) 在磨損標準為0.6毫米的情況下，成本和速度做出的關系圖 表3-10 在相同的磨損標準時，三種刀具材料的比較 （a） 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（干條件下） （b） 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（濕條件下） 圖3-19 KC313 磨損標準和成本的關系圖（a）在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（干條件下）(b) 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（濕條件下） (a) 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（干條件下） (b)在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（濕條件下） 圖3-20 KC732 磨損標準和成本的關系圖（a）在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（干條件下）(b) 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（濕條件下） (a) 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（干條件下） (b) 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（濕條件下） 圖3-21 KC5010 磨損標準和成本的變化圖 （a）在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（干條件下）(b) 在不同的切削速度下，磨損標準與切削成本的關系圖（濕條件下） (a) KC313在磨損標準為0.4毫米的情況下刀具的壽命圖（干和濕） （b）在磨損標準為0.4毫米的情況下，KC732和KC5010的刀具壽命圖（干和濕） 圖3-22 在磨損標準為0.4 毫米，干和濕條件下，刀具壽命的比較（a）KC313在磨損標準為0.4毫米的情況下刀具的壽命圖（干和濕）(b) 在磨損標準為0.4毫米的情況下，KC732和KC5010的刀具壽命圖（干和濕） 在實驗測試的速度范圍內，分別在干和濕的情況下，對刀具材料重新進行測試。結果提出了不經過熱處理的KC313，表面涂有TIALN的KC5010和KC732。從圖3-23A和圖3-23B可以看出KC313在切削速度分別為100米/分、160米/分的情況下，理論和實驗的結果。理論和實驗結果的一致表明了泰勒公式在刀具壽命預言中是正確的。圖3-24A和圖3-24B表明KC5010在理論和實驗中的結果，在速度為280米/分和速度為390米/分的情況下完全的一致被證明。KC732的理論和實驗的數據在速度分別為280米/分和390米/分的情況下在圖3-25A和圖3-25B中被證明。本節(jié)介紹樣本結果與其他數字列入附錄 （a） 速度為100米/分的情況下KC313理論和實驗的關系圖 （b） 速度為160米/分的情況下KC313理論和實驗的關系圖 圖3-23 在不同速度的情況下KC313分別在干和濕時理論和實驗的結果（a）速度為100米/分的情況下KC313理論和實驗的關系圖 (b) 速度為160米/分的情況下KC313理論和實驗的關系圖 (a) KC5010在速度為280米/分的情況下理論和實驗的關系圖 (b) KC5010在速度為390米/分的情況下理論和實驗的關系圖 圖3-24 KC5010在不同的速度情況下，分別在干和濕時理論和實驗的關系（a）KC5010在速度為280米/分的情況下理論和實驗的關系圖(b) KC5010在速度為390米/分的情況下理論和實驗的關系圖 (a) KC732在速度為280米/分時理論和實驗的關系圖 (b) KC732在速度為390米/分時理論和實驗的關系圖 圖3-25KC732在不同的速度情況下，分別在干和濕時理論和實驗的關系（a）KC732在速度為280米/分時理論和實驗的關系圖(b) KC732在速度為390米/分時理論和實驗的關系圖