油箱內(nèi)噴漆機器人直線伸縮關(guān)節(jié)設(shè)計【噴涂機器人】【說明書+CAD】

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向被兩塊隔油板分成三個儲油區(qū)，該系列油箱用于汽車燃油的儲運, 在其制造 過程中, 其內(nèi)腔壁需經(jīng)三層漆料的噴涂, 要求噴涂均勻, 涂層厚薄一致, 無遺漏 點; 并要求不掉漆, 不起泡, 以保證油箱的防腐蝕 , 增加油箱的使用壽命和確保 儲運的動力燃油的清潔，但受油箱結(jié)構(gòu)的限制, 人工噴漆的操作環(huán)境極為惡劣， 為此, 筆者研究設(shè)計了一種能替代人工噴漆作業(yè)的 380L 油箱內(nèi)噴漆機器人的直 線伸縮關(guān)節(jié)，由于工業(yè)機器人能夠根據(jù)作業(yè)對象完成多種復(fù)雜動作, 因此, 使用 機器人完成噴漆作業(yè)是一種有效的方法, 噴漆質(zhì)量和生產(chǎn)率也較易保證。 工業(yè)機器人通常有執(zhí)行機構(gòu)、驅(qū)動-傳動機構(gòu)、控制系統(tǒng)和智能系統(tǒng)四部分 組成。執(zhí)行機構(gòu)是機器人賴以完成各種作業(yè)的主體部分，通常為空間連桿機構(gòu)； 機器人的驅(qū)動- 傳動裝置由驅(qū)動器和傳動機構(gòu)組成，它們通常與執(zhí)行機構(gòu)連為一 體，此機器人的驅(qū)動器采用伺服電機；控制系統(tǒng)一般有控制計算機和伺服控制 器組成，前者發(fā)出指令協(xié)調(diào)各有關(guān)驅(qū)動器之間的運動，后者控制各關(guān)節(jié)驅(qū)動器， 使各桿能按預(yù)定的運動規(guī)律運動；智能系統(tǒng)有感知系統(tǒng)和分析決策系統(tǒng)組成， 分別由傳感器及軟件來實現(xiàn)。 機器人的機械設(shè)計與一般的機械設(shè)計相比, 既具有類似性, 又有其獨特性。 從機構(gòu)學(xué)的角度來看, 機器人的機械結(jié)構(gòu)可看作是一系列連桿通過旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)、 移動關(guān)節(jié)組成，具有靈巧性和空間可達性等, 但由于開鏈式結(jié)構(gòu)實際上是一系 列懸臂桿件串聯(lián)而成的, 機械誤差和彈性變形的累計 , 會影響到機器人的剛度和 精度。因此, 機器人的機械設(shè)計既要滿足強度要求，又要滿足剛度要求和精度 要求。另一方面，機器人的機械結(jié)構(gòu), 特別是關(guān)節(jié)傳動系統(tǒng), 是整個機器人伺服 系統(tǒng)中的重要組成部分, 無論是結(jié)構(gòu)的緊湊性、靈巧性, 還是在運動時的穩(wěn)定性、 快速性等伺服性能, 都比一般機構(gòu)有更高的要求。380L 型油箱內(nèi)噴漆機器人屬 于多關(guān)節(jié)型, 由直線伸縮關(guān)節(jié)和旋轉(zhuǎn)擺動關(guān)節(jié)將肩、臂和腕部連接在一起。由 于手部的噴漆運動是靠各關(guān)節(jié)的運動組合而成的, 因此, 各關(guān)節(jié)的結(jié)構(gòu)和控制便 成為多關(guān)節(jié)型機器人實現(xiàn)的關(guān)鍵，設(shè)計中從被噴油箱系列產(chǎn)品的通用性出發(fā), 采用了模塊化和快換式結(jié)構(gòu), 從而能夠方便地實現(xiàn)各手臂的加長和互換, 制造和 調(diào)試維修也比較方便。 2 總體機構(gòu) 噴漆機器人的總體結(jié)構(gòu)有機座、肩部、臂部、腕部等組成,機座位于油箱外 的后側(cè), 由固定底座、立柱、橫梁等組成, 對機械臂起支承和定位作用；臂部包 括與其伸縮、屈伸或旋轉(zhuǎn)等運動有關(guān)的構(gòu)件,并裝有傳動機構(gòu)、驅(qū)動裝置、導(dǎo)向 1 定位裝置、支承連接和位置檢測元件等, 臂部又可分為肩部、大臂、小臂、腕 關(guān)節(jié)及噴槍、它們所產(chǎn)生的直線運動和擺動運動的組合完成機械臂的運動的姿 態(tài)調(diào)整；肩部由直線升降關(guān)節(jié)、擺動關(guān)節(jié)等組成, 其作用是使機械手進入箱內(nèi) 并擺動伸入隔油板的偏心孔內(nèi)；大臂由擺動關(guān)節(jié)、回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)和伸縮關(guān)節(jié)組成, 其作用是帶動小臂及腕部縱向移動并進行 360回轉(zhuǎn), 實現(xiàn)各表面的噴漆運動； 小臂由肘關(guān)節(jié)(擺動關(guān)節(jié)) 和小臂伸縮關(guān)節(jié)組成, 它們的運動使腕部帶動噴槍實 現(xiàn)各種運動位姿; 腕關(guān)節(jié)為一個回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié) , 它旋轉(zhuǎn)一定角度以滿足噴槍始終與被 噴涂表面垂直。 圖 1 機器人的總體結(jié)構(gòu)示意圖 3 工業(yè)機器人的技術(shù)指標 （1）自由度：用來確定相對機座的位置和姿態(tài)的獨立參變數(shù)的數(shù)目，它等 于操作機獨立驅(qū)動的關(guān)節(jié)數(shù)目，它是反映操作機的通用性和適應(yīng)性的一項重要 指標，此機器人手臂要完成伸縮和旋轉(zhuǎn)運動，有兩個自由度。 （2）工作空間：即操作機的工作范圍，通常以手腕中心點在操作機運動時 所占有的體積來表示，我們把操作機能對操作對象完成操作的那部分空間成為 工作區(qū)域此機器人要完成全面噴涂，工作空間為 380L。 （3）靈活度：指操作機末端執(zhí)行器在工作時，所能采取的姿態(tài)的多少，此 靈活度雖非很大，但它避免了人在惡劣的環(huán)境下，保證了人的身心健康，提高 了噴漆質(zhì)量。 4 結(jié)構(gòu)設(shè)計 根據(jù)機器人既要完成正表面噴涂時的直線前進后退任務(wù)，又要完成過渡曲 面的噴涂，所以手臂的結(jié)構(gòu)選為直線伸縮關(guān)節(jié)和旋轉(zhuǎn)擺動關(guān)節(jié)，直線伸縮關(guān)節(jié) 用來完成正表面的噴涂，旋轉(zhuǎn)擺動關(guān)節(jié)用來實現(xiàn)過渡曲面的噴涂。 2 4.1 傳動方案的設(shè)計 有三種方案可供選擇：a 方案采用二級圓柱齒輪減速器，適合于繁重及惡 劣條件下長期工作，使用維護方便，但結(jié)構(gòu)尺寸較大；b 方案，采用蝸桿減速 器，結(jié)構(gòu)緊湊，但傳動效率較低；c 方案，采用一級圓柱齒輪減速器和開式齒 輪傳動，工藝簡單，成本低，效率高，根據(jù)機器手的工作條件，初步選定 c 方 案，在設(shè)計過程可能還要不斷修改和完善。一級圓柱齒輪減速器的簡圖如下 ： 圖 2 一級圓柱齒輪減速器 4.1.1 電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式 噴漆機器手需要經(jīng)常啟動和反轉(zhuǎn)，要求電機有較小的轉(zhuǎn)動慣量和較大的過載 能力，選用三相異步電機 YZR 型,結(jié)構(gòu)形式選用防爆型 1 。 4.1.2 選擇電機容量 在變化較小的載荷下長期工作的機器，只要負載不超過額定植，電機便不 會過熱，所需電機功率： (1)wdpk 式中： 工作機實際需要的電動機輸出功率;dp -工作機所需的輸入功率；w -電動機至工作機之間傳動裝置的總效率； -般取 0.7 至 0.8，此處取 0.75。 (2)92.613.507wdp 3 4.1.3 確定電機轉(zhuǎn)速 按照工作機轉(zhuǎn)速要求和傳動結(jié)構(gòu)的合理傳動比范圍，可推算出電機轉(zhuǎn)速的 可選范圍： (3)12,nwi 總傳動比選為 3.2i 根據(jù)選定電機的類型，結(jié)構(gòu)，容量和轉(zhuǎn)速，選電機 YZR132M2-6.它的額定 功率為 ，滿載轉(zhuǎn)速為 。4.0k90mir 4.1.4 分配各級傳動比 總傳動比 (4)3.2mwni 各軸分配 ， 0.4i1.57i 傳動裝置的實際傳動比要由選定的齒數(shù)準確計算，因此可能有誤差，此誤 差不應(yīng)該超過35。 4.1.5 計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 設(shè)計計算傳動件時，需要知道各軸的轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)矩或功率，需將工作機的轉(zhuǎn) 速、轉(zhuǎn)矩或功率推算到各軸上： 各軸的轉(zhuǎn)速： 從電動機到工作機有二軸，依次記為 1，2 軸，則 (5) 1094.min.mnri (6) 12281.0i.57i 式中： -電機的滿載轉(zhuǎn)速。mn ， -分別為 1，2 軸的轉(zhuǎn)速。12 各軸的功率 (7)101.260.912dpw (8)25 各軸的轉(zhuǎn)矩 (9) 0.126950.349ddmpTNmn 4 (10) 101342.0962.dTi Nm (11)257.30 式中: -電動機軸的輸出轉(zhuǎn)矩；dT 4.2 傳動零件的設(shè)計計算 聯(lián)軸器不僅具有連接兩軸并傳遞轉(zhuǎn)矩的功能，還具有補償兩軸因制造和安 裝誤差造成的軸線偏移的功能，以及緩沖吸振安全保護的功能。電動機軸和減 速器高速軸聯(lián)結(jié)用的聯(lián)軸器，由于軸的轉(zhuǎn)速較高，為減小啟動載荷，緩沖吸振， 應(yīng)選較小轉(zhuǎn)動慣量和具有彈性的聯(lián)軸器，一般選彈性柱銷聯(lián)軸器。選用 聯(lián)2HL 軸器， 其公稱轉(zhuǎn)矩為 315N.m，許用轉(zhuǎn)速為 2。 50minr 在減速器外，采用開式直齒齒輪傳動，精度等級選為 7 級，小齒輪材料選 為 40Cr，硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼，硬度為 240HBS，兩者的硬度 材料差為 40HBS。 選小齒輪齒數(shù) ，大齒輪齒數(shù) ，取 =49 241z2148.96zu2z 4.2.1 按齒面接觸疲勞強度計算數(shù)值 由設(shè)計計算式進行試算，即 (12) 2112.3tEtdHKTuzd (1) 確定各計算數(shù)值 1）確定載荷系數(shù) .tk 2）計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 (13)1.3Tkw 3)查表選取齒寬系數(shù) d 4)查表查得材料的彈性影響系數(shù) 1289EZMPa 5)按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限 ；大齒輪的60Hima 接觸疲勞強度極限 ；250HimPa 6)計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) (14) 9169612830154.70hNnjL (15)9924.7.6 5 7)查得接觸疲勞壽命系數(shù) , 10.9HNK20.95HN 8)計算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1%.安全系數(shù)為 S=1。 (16) 1.64MPa (17)209552.Ha (2)計算 小齒輪分度圓直徑 d1，代入 中較小的值1 2 21 33 61.204189.2. . .53.5t EdHKTuZd m 1)計算圓周速度 v (18)18.5.60601tnmss 2)計算齒寬 b (19)1.3dt 3)計算齒寬與齒高之比 bh 模數(shù) (20)18.530.74ttmmz 齒高 (21)2.th (22) 18531056.74b 4)計算載荷系數(shù) 根據(jù) ，7 級精度，查得動載荷系數(shù) ；0.428mvs 1.2vK 查得 ,1AK1.2HF (23) .2.43.9AVHK 5)按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑得 (24)3311.98521.06tdm 6)計算模數(shù) (25)12.06.84mz 就近圓整為 ，算出小齒輪齒數(shù) 6 (26)12z (27) 3.476.8u 大齒輪齒數(shù)取 76。 這樣設(shè)計出的齒輪傳動，滿足了齒面接觸疲勞強度，并結(jié)構(gòu)緊湊，節(jié)省浪 費。 4.2.2 幾何尺寸計算 計算分度圓直徑 (28)10.8241.06dzmm (29)293 計算中心距 (30) 12.a 計算齒輪寬度 (31)061db 取 ， 。21Bm130 大齒輪如圖 3 4.3 軸的設(shè)計 4.3.1 初步確定軸的最小直徑 (32)33min1.528.3PdAm 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，為了使所選軸的直徑與 聯(lián)軸器孔徑相適應(yīng)，同時選取聯(lián)軸器型號。 聯(lián)軸器的計算轉(zhuǎn)矩 (33)21.39507.caATKNm 考慮到轉(zhuǎn)矩變化不大，故取 按照計算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查手冊，選用 型彈性柱2HL 銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為 ，半聯(lián)軸器的孔徑 ，故取 50.N0d ；半聯(lián)軸器的長度 ，與軸配合的轂孔長度 ，故120dm38L1m 選 7l 4.3.2 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 (1)為滿足半聯(lián)軸器軸向定位要求，右端制出一個軸肩，故 (34)23124dhm (2)初步選擇滾動軸承。因滾針軸承工作時允許內(nèi)外圈有少量的軸向錯動， 7 有較大的徑向承受能力，摩擦系數(shù)較大，故選此軸承,參照工作要求并根據(jù) ，有軸承目錄產(chǎn)品中初步選取 ，其尺寸為234dm 4905NA 圖 3 大齒輪零件圖 ，故 ,而 。25417dDTm235dm230l 右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位，由手冊查得它的定位軸肩高度 ，因此取 。1.h458d (3)取安裝齒輪處的軸段的直徑 ，齒輪的左端與左軸承間采用套568 筒定位,已知齒輪輪轂的寬度 ，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸L 段應(yīng)略小于輪轂寬度，故取 ，齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度230lm ，取 ，則軸環(huán)處的直徑 ,軸環(huán)寬度 ，取 0.7hdh5632d1.4bd6lm 各軸段的長度和直徑如下圖： 圖 4 減速器軸段 5 直線伸縮關(guān)節(jié) 圖 5 為直線伸縮關(guān)節(jié)的機械結(jié)構(gòu), 該關(guān)節(jié)由滾珠絲桿、直線軸承、交流伺 服電動機( 或帶制動器) 、雙向滾柱式超越離合器等組成。雙向滾柱式超越離合 器起自鎖保護作用。圖 6 示出了直線伸縮關(guān)節(jié)的運動關(guān)系。 它是利用絲杠的螺旋部分將螺桿的螺旋運動轉(zhuǎn)換為機器手的直線運動，它 的一個主要優(yōu)點是能獲得很大的減速比和力的增益，具有傳動效率高，起動力 8 矩小，傳動平穩(wěn)，使用壽命長的特點，但它也具有制造工藝比較復(fù)雜，需要花 費較大的人力和物力等缺陷。 圖 5 直線伸縮關(guān)節(jié)的機械結(jié)構(gòu) 5.1 絲杠的設(shè)計 (1)初算滾珠絲杠副的導(dǎo)程 (35)max101052hVnmP 式中 ： -絲杠副最大移動速度 maxV - 絲杠副最大相對轉(zhuǎn)速n 1)估計滾珠絲杠允許最大的軸向變形 max (36)10.1583ma (37)22c 式中： -重復(fù)定位精度，0.006mm;1m -定位精度， 0.01mm;2 2)估算滾珠絲杠副底徑 , (38) 0fLda 9 圖 6 直線伸縮運動關(guān)系 (39) 0FW 式中： -支撐方式系數(shù)，取 0.078；a -導(dǎo)軌的靜摩擦力；0F -軌靜摩擦因數(shù)，取 0.05； L-滾珠絲杠兩軸支撐點距離，mm； 代入得 (40)03065.7812.fLdam (3)確定滾珠絲杠副的其他尺寸 1）滾珠絲杠副的螺紋長度 2sucL （41） 式中： -有效行程；u -余程，查樣本取 20mm ；c 代入得 (42)235sucLm 2）絲杠全程 綜合考慮各項幾何尺寸要求，取 L 為 38mm. 零件圖如下 圖 7 絲杠 10 絲杠副是一種新型的螺旋傳動元件，具有長壽命，高強度，高效率，高靈 敏度，無間隙的特點，并具有優(yōu)越的高速特性和耐磨損性及運動可逆性等特性， 同時它可有專業(yè)廠家生產(chǎn)和供應(yīng)，已實現(xiàn)標準化和商業(yè)化 4。 為滿足機器手高進給速度、高定位精度和快速響應(yīng)的要求，必須合理選擇 滾珠絲杠副,絲杠為螺旋副結(jié)構(gòu)。 圖 8 滾珠螺旋工作原理圖 1 齒輪 2 返回滾道 3 螺桿 4 滾珠 5 螺母 6 鍵 7 機架 5.2 手臂機構(gòu)尺寸的初步確定 手臂機構(gòu)的尺寸即手臂的長度和手臂的關(guān)節(jié)的轉(zhuǎn)角范圍應(yīng)該由機器人要完 成作業(yè)任務(wù)提出的工作空間尺寸確定,因為機器人要完成 120mm 80mm 的正平 面和 R 40mm 的中間曲面的噴涂工作，初步確定出手臂的長度 。 20m 5.3 操作機位置與姿態(tài)的確定 構(gòu)件的空間位置和姿態(tài)可用其上任一點（稱為基點，通常選構(gòu)件的質(zhì)心或 形心基準）在空間的位置和與與構(gòu)件固接的坐標系相對于參考參考坐標系來確 定。 設(shè)有一構(gòu)件 j ，取其上任一點 o 為基點，以該點為原點，在該構(gòu)件上設(shè)置 動態(tài)坐標系 ,于是，構(gòu)件的空間位置和姿態(tài)就可用點 的位置矢量 jjoxyz joijR 和坐標系 ，相對參考系 的方向余弦矩陣 來確定，即ixyzijR 11 (43)Tijijiojijiojrxyz 式中: 稱為構(gòu)件位置列陣；稱為構(gòu)件姿態(tài)矩陣，其右端矩陣中的各元為上述兩ijr 坐標系相應(yīng)各軸之間夾角的余弦。 利用上式不難寫出坐標系 分別繞坐標系 的 軸旋轉(zhuǎn) 角；繞ixyzjxyzi 軸旋 角；先繞 軸旋轉(zhuǎn) 角，達到 位置，再繞 軸旋轉(zhuǎn) 時各旋轉(zhuǎn)kykzizk 變換矩陣分別為 (44) 10cosiniaRij (45) 01sinijcos 由此可見，運用旋轉(zhuǎn)變換矩陣的依次連乘，可完成坐標系的連續(xù)變換。因 此用這樣的方法就不難寫出饒其他坐標系連續(xù)變換的矩陣。 為方便起見，構(gòu)件空間位置和姿態(tài)通常用一個坐標平移旋轉(zhuǎn)變化鉅陣 來表示，即ijM (46)01RrijM 矩陣 又稱構(gòu)件的位姿矩陣。 ij 5.4 速度和加速度分析 在操作機位姿分析的基礎(chǔ)上，進一步討論操作機的速度和加速度，在以回 轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)和移動關(guān)節(jié)連接的開鏈操作機中，各桿的結(jié)構(gòu)參數(shù)和關(guān)節(jié)運動參數(shù)對時 間導(dǎo)數(shù)為已知，現(xiàn)求操作機末端執(zhí)行器上一點 p 在機座坐標系中的速度 和0v 加速度 ，可有上式對時間求一次和二次導(dǎo)求得：0 (47)001231, n nivrrM (48) .0 0121,1,01231, 0n n nijni ij rr M 在上式中，對于轉(zhuǎn)動關(guān)節(jié)， , 而 為兩相鄰桿 和 間的相對角速0idi 度,對于移動關(guān)節(jié)，則 , 為桿 與 間的相對速度。iiS 12 5.5 角速度和角加速度分析 根據(jù)速度合成的原理可知，對于開鏈式的操作機末端執(zhí)行器的絕對角速度 等于操作機中所有回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)的角速度 的矢量和 ,由于前面已規(guī)定各回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)i 的軸線沿 軸，所以角速度矢 在坐標系 中可表示為 zi ixyz0Tii ，而在機座坐標系中 的角速度Oxyz 0123,1noiiwR (49) 角加速度 (50) 0123,1012.1, n no ii jii jR 6 尺寸優(yōu)化 6.1 初步確定尺寸 機械手的主參數(shù)為最大抓重量（目前，該值通常為 10 公斤左右，故設(shè)重物 為 10kg，影響機械手動作快慢的主要因素是手臂伸縮及回轉(zhuǎn)的速度，設(shè)機械手 最大移動速度 1.2m/s,最大回轉(zhuǎn)速度為 ，手臂機構(gòu)的尺寸即手臂的長度和120s 手臂的關(guān)節(jié)的轉(zhuǎn)角范圍應(yīng)該由機器人要完成作業(yè)任務(wù)提出的工作空間尺寸確定， 因為機器人要完成 120mm 80mm 的正平面和 R 40mm 的中間曲面的噴涂工作， 初步確定出手臂的長度 ；選用合金鋼管作為手臂的原始材料；鋼管的厚20m 度為 為 ；查常用材料手冊得出，彈性模量為 ，許用T5 5210EMP 彎曲應(yīng)力 ；許用剪切應(yīng)力 ；允許撓度 ；密1MP80PLf 度為 ， 求解滿足使用要求前提下手臂的最小質(zhì)量。37.8g 6.2 設(shè)計分析 手臂運動由直線伸縮運動與帶動重物旋轉(zhuǎn)的水平回轉(zhuǎn)運動組成，手臂自重 相對于重物來說，對手臂強度計算的影響較小，可不作考慮，故設(shè)計時僅考慮 重物 的作用。G 6.2.1 抗拉強度分析 手臂 N 點處受到最大拉應(yīng)力 ， 是由彎矩 產(chǎn)生的拉應(yīng)力 與向maxaxM1 心力 產(chǎn)生的應(yīng)力 組成，其中 為抗彎截面系數(shù), 僅與截面形狀、F11tWW 尺寸有關(guān)，對于外徑為 ，內(nèi)徑為 的圓環(huán)截面有 3：Dd (51) 432t MGL 13 (52) 2224DTADT (53 )21FmLw 根據(jù)抗拉強度條件有： (54)maxNstMA 將式（51）（52）（53）及已知數(shù)據(jù)代入式（54），取 （下同）310gm ， 計算整理得 (55)3212097460DLD 6.2.2 抗剪強度條件 手臂 N 點處所受剪應(yīng)力最大，因圓截面壁厚 遠小于外徑 ，故最大剪應(yīng)TD 力為 (56)max2NQTA 根據(jù)抗剪強度條件有 (57)axt 將已知數(shù)據(jù)代入 ，計算得 0.2Dc 6.2.3 剛度條件 由受力分析得， 點處撓度 最大，據(jù)剛度條件Mw (58) 3maxGLEI 式中： 為材料的彈性模量 ；E 為截面慣量矩；I (59)46IDd 代入數(shù)據(jù)整理得 (60)3220180.L 6.2.4 結(jié)構(gòu)尺寸限制 (61) DT (62)30Lm 14 7 建立數(shù)學(xué)模型 優(yōu)化設(shè)計追求的目標是機械手臂的質(zhì)量 最小， 計算表達式為：2m2 (63)12, 0.5.014mxMDTLPDL 式中：設(shè)計變量 TL 由第二步設(shè)計分析計算得 的值約為 5. 故上式可簡化為 (64)2in0.46mxLD 顯然， ， 越小值 越小，據(jù)此可寫出優(yōu)化設(shè)計的數(shù)學(xué)模型LD2i.319700.22864LDT3m 此數(shù)學(xué)模型是一個單目標非線性二維約束優(yōu)化問題 5。 8 優(yōu)化計算 我們將用于求解優(yōu)化設(shè)計數(shù)學(xué)模型的方法或?qū)?yōu)的方法稱為優(yōu)化計算方法。 對于機械優(yōu)化設(shè)計問題，求解常常需要經(jīng)過多步迭代，最終收斂得到最優(yōu)解 ， 這里運用數(shù)學(xué)規(guī)劃方法的理論，應(yīng)用軟件進行輔助優(yōu)化計算與設(shè)計，以求得機 械手臂的最佳設(shè)計參數(shù) . 程序如下 ezplot hold on y=0:0.1:50 x=0.2; plot( x,y,k ) hold on ezplot hold on y=0:0.1:50; x=0.4; 15 plot(x,y,k) hold on x=0:0.1:10; y=40; plot (x,y,m) hold cn title text hold off 應(yīng)用 MATAB 軟件求解 (1)編寫目標函數(shù)的文件 Obj.fun,m,返回 X 的函數(shù)值 f 。 Function f=objfun(x). f=0.00468*(1)*(2); (2)因設(shè)計約束含非線性約束，故需編寫一個描述非線性約束的文件 NonLin constr.m Function=non.Lin.str(x); (3)給定函數(shù)的初值，并調(diào)用優(yōu)化函數(shù) 40;B10;xA Ib=zeros(1,1); Opetions=optimiset; (4)計算結(jié)果 x=3.186 fval=0。7201 exitflag= outplot= iterations：2 funCount：11 slepsize: firstorderopt: 0.184 cgiterations 經(jīng) 11 次迭代計算后, 求得最優(yōu)方案為 , , ， 10Dm1l28lm0.7kg 16 9 力學(xué)分析 手臂所受的力和力矩分別為 (65)1,222cFmgkv (66)12 2Mrlwl 式中： 。0Tk 以上各式中， 分別表示坐標系 2 的原點到大、小臂質(zhì)心的矢量 ； ，2,c 2cv ， 分別為大、小臂質(zhì)心處的速度和加速度 ； 標 和 c2 分別表示大、小臂1w2 1 的質(zhì)心。 由于關(guān)節(jié)驅(qū)動力矩只是 z 軸方向分量,由此可得不計摩檫的關(guān)節(jié)驅(qū)動力矩 (67) 11122HhG (68)2 2 式中： 21112cmlllcl222112lcmlHC221cGmlg 采用噴漆機器人位置逆解模型, 對上述離散點序?qū)嵤┳儞Q,得到關(guān)節(jié)空間各 伺服軸的相應(yīng)離散點序, 并將它轉(zhuǎn)化成 PVT 格式,送入多軸運動控制器的循環(huán)緩 沖區(qū)，利用多軸控制器所提供的 PVT 插補模式，對伺服軸上的離散點序進行細 分,并通過伺服放大器驅(qū)動電機使噴漆機器人按預(yù)定軌跡運動，該插補可被認為 是對噴漆機器人數(shù)控的精插補，在這種控制方式中,加速度是時間的線性函數(shù),由 此可以得到伺服電機在任意時刻的加速度、速度和位置函數(shù) (69)0tat (70)21tv (71)006tptat 式中： 2316v0a -PVT 方式時間段 , -積分常數(shù)0VP 通過動力學(xué)分析，代入優(yōu)化出的尺寸，可得大、小臂驅(qū)動電機最大輸出扭 17 矩 分別為 3N m 和 4N m。 9.1 慣量匹配 系統(tǒng)的慣量匹配對于系統(tǒng)的靈敏度影響很大, 若負載慣量過大, 則伺服電 機加減速的時間較長, 同時還影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性，因此一般應(yīng)滿足下式 0.50.8Jmf (72) 式中： 為伺服電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量( ) , 可由伺服電動機的產(chǎn)品樣本查mJ 2.kg 得； 為折算到伺服電動機軸上的全部負載轉(zhuǎn)動慣量, 或稱為等效轉(zhuǎn)動慣量(f2.kg )。 設(shè)系統(tǒng)中三個轉(zhuǎn)動零件(兩個齒輪, 一個絲桿) 的轉(zhuǎn)動慣量、轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩分 別用 , 和 表示, 移動部分的總質(zhì)量、移動速度和所受的力分別用 m、v 和JiwiT F 來表示, 則運動部分的總能量： (73) 3221iEJwmv 將其轉(zhuǎn)化到速度為 （ ） 的伺服電動機的輸出軸上,設(shè)其等效轉(zhuǎn)動慣量iwin 為 ，則輸出軸的能量為：kJ (74)2kkEJ 根據(jù)能量守恒定律, ,則等效轉(zhuǎn)動慣量為：k231()()4ifikkvmn (75) 將各部件的參數(shù)代入式(7),求得 后用 72)進行驗算。fJ 9.2 轉(zhuǎn)矩匹配 對于 380L 型機器人, 各直線伸縮關(guān)節(jié)動作時, 只是帶動相應(yīng)的臂和腕部運 動, 因此只存在由系統(tǒng)質(zhì)量移動引起的負載, 而沒有其他外加的載荷, 伺服電動 機空載加速啟動時的負載轉(zhuǎn)矩由下式給出 (76)maxrnT 式中： 為空載啟動時折算到伺服電機輸出軸上的加速轉(zhuǎn)矩(Nm ) ;ax 為折算到伺服電機輸出軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩;f 為由于絲桿預(yù)緊而引起的折算到伺服電機輸出軸上的附加轉(zhuǎn)矩( 此項較0 18 小, 可以忽略)。 (77)maxax260dfnTJt 式中: 為快速啟動時, 伺服電動機的最高轉(zhuǎn)速( inr) ; maxn t 為系統(tǒng)的時間常數(shù)(s) , 可由伺服電動機的產(chǎn)品樣本查得。 對于圖 5, 設(shè)絲桿的導(dǎo)程為 P , 兩齒輪的齒數(shù)分別為 1z和 2, 則 (78)maxzvnp (79)2zgfT 式中：f 為直線軸承在滑桿上的摩擦系數(shù); 為系統(tǒng)的總機械效率, 一般取 0.7-0.85。 實踐說明的是, 在上述慣量匹配和轉(zhuǎn)矩匹配的計算過程中, 代入所求數(shù)據(jù)滿 足要求。 10 旋轉(zhuǎn)擺動關(guān)節(jié) 5 個旋轉(zhuǎn)(擺動) 關(guān)節(jié)采用了相同的結(jié)構(gòu), 由于旋轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)主要承受扭矩, 因此 采用了傳動比大和傳動效率高的擺線針輪減速器與伺服電機直接相連，不同的 關(guān)節(jié)對應(yīng)不同的參數(shù)要求, 因此在每一關(guān)節(jié)的伺服電機的具體結(jié)構(gòu)確定,依據(jù)所 需的扭矩來進行。 11 關(guān)節(jié)控制 有兩套備選方案，PLC 控制和單片機控制。使用單片機的好處是相對而言 成本比較低，加上碼盤記數(shù)控制精度相當高。但是由于是自制且功能比較復(fù)雜， 不能保證其較高的可靠性，同時制作時間比較長，且加裝碼盤比較復(fù)雜，所以 在完成了一個帶碼盤的電機架后放棄了這個方案。又因為PLC的價格太高且需 要大量的繼電器進行驅(qū)動，也覺得不理想。所以決定對兩個方案折中修改。 最終選定經(jīng)簡化的單片機的控制方案，由于使用的基本都是現(xiàn)成的工業(yè)組 件產(chǎn)品，非常容易買到，價格也比較低。單片機選用ATMEL AT89C51，驅(qū)動 電路選擇了ST L298N，其允許控制的電流可以直接驅(qū)動電機，從而省略了繼電 器。 由于每個手指僅有一個力傳感器和兩個位置傳感器（分別為完全伸展的起 始位置和完全收攏的終止位置）所以必須通過延時控制來使每個手指停留在特 定的位置。經(jīng)過測試，雖然電機在空載和滿負荷時的轉(zhuǎn)速特性有很大的不同， 但是各個電機之間的個體差異非常小，且轉(zhuǎn)速穩(wěn)定。這就使延時控制成為可能， 19 雖然這樣無法提供像碼盤記數(shù)這樣的精確度，但也足夠滿足要求了。只需將空 載和滿負荷時的延時作出不同的定義即可。 每個電機通過力傳感器中的微動開關(guān)接出，由單片機控制正反轉(zhuǎn)。微動為 兩向兩路，不但提供單片機反饋信號，同時也起到一個硬保護的作用，因為它 直接作用于電機的供電電路，當其被觸動后電機停轉(zhuǎn)后只能反轉(zhuǎn)。當手指到達 兩個最終位置時單片機也會得到反饋信號，使電機停轉(zhuǎn)，由于這兩個傳感器不 會造成結(jié)構(gòu)上的損壞，所以在這兩個位置沒有提供類似的硬保護，僅負責提供 開關(guān)量信號。 由于采用延時控制，當機械手通過延時完成一個動作之后，必須復(fù)位一次， 即回到完全伸展的狀態(tài)，記時器全部清零后才能完成下一個動作。這是這種控 制方式最大的不足。 當然如果時間允許，完全可以使用單片機來進行精確控制，所需要做的工 作就是給每個電機加上碼盤和相應(yīng)的電路，由于在設(shè)計上完全預(yù)留了幾何空間 （這是原先的方案），所以完全可以根據(jù)需要進行升級。 12 結(jié)語 機器人的關(guān)節(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計對整機的伺服性能有很大的影響，因此其結(jié)構(gòu)的合 理與精心設(shè)計是整機實現(xiàn)的關(guān)鍵，由于機械在運動過程中，各構(gòu)件會受到較大 的慣性力，兼之截面直徑較小，剛度較弱，構(gòu)件易受到較大變形，易產(chǎn)生振動， 從而降低了機械工作的準確性。本文設(shè)計了機器人的直線伸縮關(guān)節(jié)，從強度， 剛度，轉(zhuǎn)矩等方面進行的相應(yīng)的校核，克服了以往構(gòu)件的截面直徑較小，剛度 較弱，因而構(gòu)件易受到較大的變形，易產(chǎn)生振動的缺點，從而保證了它的剛度 和強度要求，提高了工作效率，降低了生產(chǎn)成本，維護了人的身心健康。 致謝 本文是在指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)下完成的，指導(dǎo)老師具有嚴謹?shù)闹螌W(xué)態(tài)度， 豐富的實踐經(jīng)驗，在治學(xué)及做人方面都給予我很大的幫助，使我少走了許多彎 路，衷心感謝劉老師對我的關(guān)心指導(dǎo)和幫助。 同時也感謝三利集團的崔工和史工以及其他的不知名的好心員工的大力幫 助，他們豐富的實踐經(jīng)驗使我受益匪淺，也向曾經(jīng)給予過我?guī)椭钠渌蠋熀?同學(xué)深表感謝。 20 參考文獻 1魏延斌。智能傳感器研究J。交通科技與經(jīng)濟，2002 ，28(3) ：249252 2尹琦。某縣級電網(wǎng)區(qū)域無功電壓自動控制系統(tǒng)研究J。四川電力技術(shù)，2006(4) 3王學(xué)通，王偉，王理。現(xiàn)代電子技術(shù)J。多 agent 系統(tǒng)研究概述， 2001，2(3)： 4952 4鄧劉海，祁連杰。設(shè)備管理與維修J 。VDL-1000 立式加工中心性能分析，2003(3) 5陳捷，王振宇，馬慶鑫。設(shè)備管理和維J 。K778 型數(shù)控滑枕銑床簡介，2006，2(6)： 90100 6林宇邱，婷婷，邱林敏。鳳凰紙業(yè)汽輪機控制系統(tǒng)的改造R 。中華紙業(yè)，2006(3) 7周志堅，邱春玲。設(shè)備管理和維護J 。 基于 NPX-I 傳感器的遠程壓力監(jiān)視模塊的設(shè) 計，2006(3)100106 8張錦水，何春陽，潘耀忠。基于 SVM 的多源信息復(fù)合的高空間分辨率遙控數(shù)據(jù)分類研 究M 。北京：北京航空航天大學(xué)自動控制系，1998 9陳劍洪。利用 PLC 控制鑄造區(qū)中間罐車M 。中國科技信息，2006(5) 10吳展遙。電能質(zhì)量數(shù)據(jù)采集和諧波分析方法的實現(xiàn)M 。北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 1996 11龔振邦.機器人機械設(shè)計M 。北京：電子工業(yè)出版社， 1995 12 機械設(shè)計手冊編寫組，機械設(shè)計手冊M 。第三版，北京：化學(xué)工業(yè)出版社， 1995 13馬香峰。工業(yè)機器人的操作機設(shè)計M 。北京：冶金工業(yè)出版社， 1996 14郭武。噴漆機器人的功能、選型及應(yīng)用J 。機器人， 1990，12（6）5459 15孫桓，陳作模。機械原理M 。北京：高等教育出版社， 2001 21 論文題目：油箱內(nèi)噴漆機器人直線伸縮關(guān)節(jié)設(shè)計論文題目：油箱內(nèi)噴漆機器人直線伸縮關(guān)節(jié)設(shè)計學(xué)生姓名：學(xué)生姓名：張海玉張海玉學(xué)學(xué)號：號：20030314127班班級級：機教機教031班班導(dǎo)師姓名：劉法治導(dǎo)師姓名：劉法治崔杭平崔杭平摘摘要要n在噴漆行業(yè)，人工噴漆嚴重影響了人的身心健康，制約了生產(chǎn)效率的提高，為避免人在有毒、易燃、易爆的惡劣環(huán)境下工作，減少噴漆廢品，提高噴漆質(zhì)量，提高勞動生產(chǎn)率，迫切需要實現(xiàn)噴漆自動化，而噴漆機器人不怕酷熱寒暑，不怕輻射和污染，不怕危險，干活快，縮短了生產(chǎn)周期，降低了生產(chǎn)成本，并且保證了噴漆操作在時間和空間上的延續(xù)性與連續(xù)性，文章首先進行了噴漆機器人傳動裝置的分析，接著討論了該機器人的直線伸縮關(guān)節(jié)，通過工作空間分析確定出操作手的尺寸，進而進行了抗拉、抗剪和剛度校核，給出了慣量匹配、轉(zhuǎn)矩匹配等控制參數(shù)的調(diào)節(jié)計算方法。1緒論緒論 n車用油箱系列產(chǎn)品其外形呈橢圓柱狀，上方開有一圓形入口，整個油箱在縱向被兩塊隔油板分成三個儲油區(qū),該系列油箱用于汽車燃油的儲運，在其制造過程中，其內(nèi)腔壁需經(jīng)三層漆料的噴涂，要求噴涂均勻，涂層厚薄一致，無遺漏點，并要求不掉漆，不起泡，以保證油箱的防腐蝕，增加油箱的使用壽命和確保儲運的動力燃油的清潔。但受油箱結(jié)構(gòu)的限制，人工噴漆的操作環(huán)境極為惡劣,為此，筆者研究設(shè)計了一種能替代人工噴漆作業(yè)的油箱內(nèi)噴漆機器人。由于工業(yè)機器人能夠根據(jù)作業(yè)對象完成多種復(fù)雜動作，因此，使用機器人完成噴漆作業(yè)是一種有效的方法，噴漆質(zhì)量和生產(chǎn)率也較易保證。2總體機構(gòu)n噴漆機器人的總體結(jié)構(gòu)有機座、肩部、臂部、腕部等組成，機座位于油箱外的后側(cè)，由固定底座、立柱、橫梁等組成，對機械臂起支承和定位作用。臂部包括與其伸縮、屈伸或旋轉(zhuǎn)等運動有關(guān)的構(gòu)件，并裝有傳動機構(gòu)、驅(qū)動裝置、導(dǎo)向定位裝置、支承連接和位置檢測元件等，臂部又可分為肩部、大臂、小臂、腕關(guān)節(jié)及噴槍、它們所產(chǎn)生的直線運動和擺動運動的組合完成機械臂的運動的姿態(tài)調(diào)整。肩部由直線升降關(guān)節(jié)、擺動關(guān)節(jié)等組成,其作用是使機械手進入箱內(nèi)并擺動伸入隔油板的偏心孔內(nèi)。大臂由擺動關(guān)節(jié)、回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)和伸縮關(guān)節(jié)組成,其作用是帶動小臂及腕部縱向移動并進行360回轉(zhuǎn),實現(xiàn)各表面的噴漆運動，小臂由肘關(guān)節(jié)(擺動關(guān)節(jié))和小臂伸縮關(guān)節(jié)組成,它們的運動使腕部帶動噴槍實現(xiàn)各種運動位姿;腕關(guān)節(jié)為一個回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)，旋轉(zhuǎn)一定角度以滿足噴槍始終與被噴涂表面垂直。3.結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計 n有三種方案可供選擇：a方案采用二級圓柱齒輪減速器，適合于繁重及惡劣條件下長期工作，使用維護方便，但結(jié)構(gòu)尺寸較大；b方案，采用蝸桿減速器，結(jié)構(gòu)緊湊，但傳動效率較低；c方案，采用一級圓柱齒輪減速器和開式齒輪傳動，工藝簡單，成本低，效率高，根據(jù)機器手的工作條件，初步選定c方案，在設(shè)計過程可能還要不斷修改和完善。3.1傳動方案的設(shè)計傳動方案的設(shè)計n電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式電動機的類型和結(jié)構(gòu)形式選用三相異步電機選用三相異步電機YZR型，結(jié)構(gòu)形式選用防爆型。型，結(jié)構(gòu)形式選用防爆型。n選擇電機容量選擇電機容量在在變變化化較較小小的的載載荷荷下下長長期期工工作作的的機機器器，只只要要負負載載不不超超過過額額定定植植，電電機機便便不不會會過熱，所需電機功率：過熱，所需電機功率：n確定電機轉(zhuǎn)速確定電機轉(zhuǎn)速根根據(jù)據(jù)選選定定電電機機的的類類型型，結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)，容容量量和和轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速速，選選電電機機YZR132M2-6.它它的額定功率為：的額定功率為：滿載轉(zhuǎn)速為：滿載轉(zhuǎn)速為：n 分配各級傳動比分配各級傳動比總傳動比：總傳動比：各軸分配各軸分配：計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)式中:電動機軸的輸出轉(zhuǎn)矩 3.2傳動零件的設(shè)計計算傳動零件的設(shè)計計算n聯(lián)軸器不僅具有連接兩軸并傳遞轉(zhuǎn)矩的功能，還具有補償兩軸因制造和安裝誤差造成的軸線偏移的功能，以及緩沖吸振安全保護的功能。電動機軸和減速器高速軸聯(lián)結(jié)用的聯(lián)軸器，由于軸的轉(zhuǎn)速較高，為減小啟動載荷，緩沖吸振，應(yīng)選較小轉(zhuǎn)動慣量和具有彈性的聯(lián)軸器，一般選彈性柱銷聯(lián)軸器,選用HL2聯(lián)軸器，n其公稱轉(zhuǎn)矩為315N.m，許用轉(zhuǎn)速為500r/min.n在減速器外，采用開式直齒齒輪傳動，精度等級選為7級，小齒輪材料選為40Cr，硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼，硬度為240HBS，兩者的硬度材料差為40HBS。n選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)取49。按齒面接觸疲勞強度計算數(shù)值按齒面接觸疲勞強度計算數(shù)值1)計算分度圓直徑 n計算中心距 n計算齒輪寬度 n取 ，大齒輪如下圖 4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計n（1)為滿足半聯(lián)軸器軸向定位要求，右端制出一個軸肩，故 n(2)初步選擇滾動軸承。因滾針軸承工作時允許內(nèi)外圈有少量的軸向錯動，有較大的徑向承受能力，摩擦系數(shù)較大，故選此軸承。參照工作要求并根據(jù) ，有軸承目錄產(chǎn)品中初步選取 ，其尺寸為dDT=25mm42mm17mm，故 ；而 。n右端滾動軸承采用軸肩進行軸向定位，由手冊查得它的定位軸肩高度h=1.5mm，因此取d=48mm。n(3)取安裝齒輪處的軸段的直徑 ，齒輪的左端與左軸承間采用套筒定位，已知齒輪輪轂的寬度，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略小于輪轂寬度，故取 ，齒輪右端采用軸肩定位，軸肩高度，取h=2mm，軸環(huán)寬度 各軸段的長度圖和直徑如下：圖4減速器軸段5直線伸縮關(guān)節(jié)直線伸縮關(guān)節(jié)n圖5為直線伸縮關(guān)節(jié)的機械結(jié)構(gòu)，該關(guān)節(jié)由滾珠絲桿、滾針軸承、交流伺服電動機(或帶制動器)、雙向滾柱式超越離合器等組成。雙向滾柱式超越離合器起自鎖保護作用6 絲杠的設(shè)計絲杠的設(shè)計n(1)初算滾珠絲杠副的導(dǎo)程n2)估算滾珠絲杠副底徑n(3)確定滾珠絲杠副的其他尺寸 綜合考慮各項幾何尺寸要求，取L為38mm.1）滾珠絲杠副的螺紋長度2）絲杠全程滾珠絲杠螺旋原理圖滾珠絲杠螺旋原理圖1齒輪2返回滾道3螺桿4滾珠5螺母6鍵7機架7手臂機構(gòu)尺寸的初步確定手臂機構(gòu)尺寸的初步確定根據(jù)機器手的工作空間，初步確定出手臂的長度。操作機位置與姿態(tài)的確定操作機位置與姿態(tài)的確定構(gòu)件的空間位置和姿態(tài)可用其上任一點（稱為基點，通常選構(gòu)件的質(zhì)心或形心基準）在空間的位置和與與構(gòu)件固接的坐標系相對于參考參考坐標系來確定。機械手的主參數(shù)為最大抓重量（目前，該值通常為10公斤左右，故設(shè)重物為10kg，影響機械手動作快慢的主要因素是手臂伸縮及回轉(zhuǎn)的速度，設(shè)機械手最大移動速度為1.2m/s，最大回轉(zhuǎn)速度為120/s，手臂機構(gòu)的尺寸即手臂的長度和手臂的關(guān)節(jié)的轉(zhuǎn)角范圍應(yīng)該由機器人要完成作業(yè)任務(wù)提出的工作空間尺寸確定，因為機器人要完成20mm80mm的正平面和R40mm的中間曲面的噴涂工作，初步確定出手臂的長度小于20mm，選用合金鋼管作為手臂的原始材料；鋼管的厚度為5mm，求解滿足使用要求前提下手臂的最小質(zhì)量。7.1抗拉強度分析抗拉強度分析7.2抗剪強度條件抗剪強度條件手臂N點處所受剪應(yīng)力最大，因圓截面壁厚遠小于外徑，故最大剪應(yīng)力為根據(jù)抗剪強度條件有將已知數(shù)據(jù)代入，計算得7.3剛度條件n由受力分析得，點處撓度最大，據(jù)剛度條件代入數(shù)據(jù)整理得8建立數(shù)學(xué)模型n運用數(shù)學(xué)規(guī)劃方法的理論，應(yīng)用軟件進行輔助優(yōu)化計算與設(shè)計，以求得機械手臂的最佳設(shè)計參數(shù)n應(yīng)用MATAB軟件求解(1)編寫目標函數(shù)的文件Obj.fun,m,返回X的函數(shù)值f。Functionf=objfun(x).f=0.00468*(1)*(2);(2)因設(shè)計約束含非線性約束，故需編寫一個描述非線性約束的文件NonLinconstr.mFunction=non.Lin.str(x);(3)給定函數(shù)的初值，并調(diào)用優(yōu)化函數(shù)Ib=zeros(1,1);Opetions=optimiset;(4)計算結(jié)果x=3.186fval=0。7201exitflag=outplot=iterations：2funCount：11slepsize:firstorderopt:0.184cgiterations經(jīng)11次迭代計算后,求得最優(yōu)方案為慣量匹配系統(tǒng)的慣量匹配對于系統(tǒng)的靈敏度影響很大,若負載慣量過大,則伺服電機加減速的時間較長,同時還影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性，因此一般應(yīng)滿足下式式中：為伺服電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量(),可由伺服電動機的產(chǎn)品樣本查得;為折算到伺服電動機軸上的全部負載轉(zhuǎn)動慣量.轉(zhuǎn)矩匹配n對于380L型機器人，各直線伸縮關(guān)節(jié)動作時，只是帶動相應(yīng)的臂和腕部運動，因此只存在由系統(tǒng)質(zhì)量移動引起的負載，而沒有其他外加的載荷，伺服電動機空載加速啟動時的負載轉(zhuǎn)矩由下式給出 通過相應(yīng)的計算，在上述慣量匹配和轉(zhuǎn)矩匹配的計算過程中，代入所求數(shù)據(jù)滿足要求，在論文中有詳細的論述，在此不再詳述。結(jié)束語n本文設(shè)計了機器人的直線伸縮關(guān)節(jié)，從強度剛度，轉(zhuǎn)矩等方面進行的相應(yīng)的校核，克服了以往構(gòu)件的截面直徑較小，剛度較弱，因而構(gòu)件受到較大的變形，易產(chǎn)生振動的缺點，從而保證了它的剛度和強度要求，提高了工作效率，降低了生產(chǎn)成本，維護了人的身心健康。致致謝謝n本文是在指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)下完成的，指導(dǎo)老師具有嚴謹?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，豐富的實踐經(jīng)驗，在治學(xué)及做人方面都給予我很大的幫助，使我少走了許多彎路，衷心感謝劉老師對我的關(guān)心指導(dǎo)和幫助。n同時也感謝三利集團的崔工和史工以及其他的不知名的好心員工的大力幫助，他們豐富的實踐經(jīng)驗使我受益匪淺，也向曾經(jīng)給予過我?guī)椭钠渌蠋熀屯瑢W(xué)深表感謝。