《運動控制系統(tǒng)》課程設計指導書

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1、 《運動控制系統(tǒng)》 課程設計指導書 工業(yè)電氣自動化教研室 目 錄 第一章 課程設計任務書 第二章 課程設計過程指導 第三章 課程設計參考圖 第四章 自動化專業(yè)實驗Ⅱ 第一章 課程設計任務書 一、設計題目：雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)設計 二、設計目的和要求 通過該設計培養(yǎng)學生綜合運用《電路》、《模擬電子技術》、《電機與拖動》、《電力電子技術》、《自動控制理論》和《運動控制系統(tǒng)》等方面的基本理論、基本技能和基本知識，獨立

2、地設計一個系統(tǒng)的能力。通過該教學環(huán)節(jié)，學生必須達到以下幾點要求：1)在已有的零散的知識基礎上，提高分析問題和綜合問題的能力。2) 提高閱讀有關文獻資料的能力。3) 獲得工程設計的初步訓練。 三、已知數(shù)據(jù) 1.直流電動機 表1-1 直流電動機參數(shù) 型號 Z2-91 Z2-92 Z2-101 Z2-102 Z2-111 Z2-112 功率Kw 30 40 55 75 100 125 電壓V 220 220 220 220 220 220 電流A 159 210 286 385 511 635 轉速rpm 1000 1000 1

3、000 1000 1000 1000 效率％ 86 87 88 89 89.5 90 最大勵磁功率W 540 620 670 820 1150 1380 飛輪轉矩（GD2）kgm2 5.9 7.0 10.3 12.0 20.4 23.0 他勵電壓V 220 220 220 220 220 220 過載能力λ 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 2. 車間電源： U=38010% f=50Hz，電壓階躍變化△U=40V。 3. 電動機負載: a.起動時負載轉矩等于電動

4、機的額定轉矩（TLs=Tnom） b.運行中的負載轉矩TL=（0.25~0.75）Tnom c.負載轉矩階躍變化量│△TL│≤0.15 Tnom d.折合到電動機軸上的傳動裝置及生產(chǎn)機械的飛輪轉矩按電動機飛輪轉矩的50%估計，生產(chǎn)機械只單方向運轉，且不常起動。 四、設計指標要求 1.靜態(tài)指標： 調(diào)速比 D=nmax/nmin=1000/10=10 ； 靜差率s≤3% 2.動態(tài)指標： 起動超調(diào)量：σn%≤10% ，σi%≤5%；擾動產(chǎn)生的動態(tài)偏差及恢復時間 ： Δnmax/nmin100%≤10%，tν≤0.5s 3．對

5、起動和停車的快速性均無特別要求。 五、設計內(nèi)容 1.總體方案的確定，畫出系統(tǒng)組成結構圖； 2.主電路形式的確定；勵磁電路形式的確定； 3.電樞整流變壓器、勵磁整流變壓器、平波電抗器的參數(shù)計算； 4.主電路晶閘管、勵磁電路整流二極管的參數(shù)計算與選擇 ； 5. 晶閘管的過電壓、過電流保護電路的設計； 6. 晶閘管觸發(fā)電路的設計； 7.電流檢測及轉速檢測環(huán)節(jié)的設計； 8. 電流調(diào)節(jié)器、轉速調(diào)節(jié)器的設計； 9. 控制電路所用穩(wěn)壓電源的設計； 10.起停操作控制電路的設計； 11.系統(tǒng)的MATLAB仿真實驗； 12.書寫設計說明書； 13.繪制系統(tǒng)的電氣原理圖。 五、時間

6、安排參考 1、2、3、4項——2天；5、6、7項——2天；8、9、10項——2天；11、12項——2天；12、13項——2天。 第二章 課程設計過程指導（設計舉例） 一、已知數(shù)據(jù)： 1、直流電動機 型號：Z2-111 (Z2系列外通風他勵直流電動機) 功率：100kW 電壓：220V 電流：511A 轉速：1000r/min 效率：89% 最大勵磁功率：1150W 飛輪轉矩：GD2=20.4kg

7、m2 他勵電壓：220V 過載能力：λ=1.5 2、車間電源 供電電源：U=38010%，f=50Hz，電壓階躍變化ΔU=40V 3、電動機負載 起動時負載轉矩等于電動機的額定轉矩（TL=Tnom）; 運行中的負載轉矩TL=（0.25~0.75）Tnom 負載轉矩階躍變化量|ΔTL|≤0.15Tnom 折合到電動機軸上的傳動裝置及生產(chǎn)機械的飛輪轉矩按電動機飛輪轉矩的50%估計，生產(chǎn)機械只單向運轉，且不常起動。 二、指標要求： 1.靜態(tài)指標： 調(diào)速比D=nmax/nmin=1000/10=10； 靜差率s≤3% 2.動態(tài)指標： 起動超調(diào)量：σ

8、n%≤10%，σi%≤5%； 擾動產(chǎn)生的動態(tài)偏差及恢復時間 ： Δnmax/nmin100%≤10%，tν≤0.5s 3.對起動和停車的快速性均無特別要求。 設計過程指導 一、總體方案的確定，畫出系統(tǒng)組成結構圖 + - ~ + - - 系統(tǒng)的總體方案采用轉速、電流雙閉環(huán)結構，如圖2-1所示。 圖2-1轉速、電流雙閉環(huán)結構圖 二、主電路形式的確定勵磁電路形式的確定 （一）主電路形式的確定 1.整流電路形式

9、 對于容量較大的電動機（4kW以上），其整流電路一般采用三相全控橋式。 2.變壓器接線方式確定 一般采用Δ/Y(D,y)或Y0/Y(YN,y)聯(lián)結。 （二）勵磁電路形式的確定 由于勵磁電路功率小，且不需要在額定轉速以上進行速度調(diào)節(jié)，故可以采用單相全波不可控整流電路，或三相半波不可控整流電路。 主電路和勵磁電路接線形式如圖2-2所示。 M T A B C If ~ 220V 或380V 圖2-2 主電路和勵磁電路 三、電樞整流

10、變壓器、勵磁整流變壓器、平波電抗器的參數(shù)計算 1．電樞整流變壓器的參數(shù)計算 （1）一次相電壓和二次相電壓 變壓器一次側電壓，聯(lián)結，。 變壓器二次側電壓按下式計算（對于Y型聯(lián)接）： （2-1） 式中：——整流變壓器Y聯(lián)接式的相電壓有效值（V） ——電動機電樞額定電壓（V） ——整流電路系數(shù)，三相全控橋 ——安全系數(shù) （2）一次相電流和二次相電流 二次相電流： （2-2）

11、式中： ——二次相電流有效值（A）； ——直流電動機的長時最大負載電流（A）； ——二次電流波形系數(shù)，三相橋為。 一次相電流： （2-3） 式中：——一次相電流有效值（A）； ——一、二次相電壓有效值（V）。 （3）一次視在功率、二次視在功率 （2-4） 電樞整流變壓器設計參數(shù)： 視在功率 S=122.5(KVA)；一、二次線電流 191A/315A；一、二次線電壓 380/220V ；接線方式

12、：D,y11. 2．勵磁電路變壓器的參數(shù)計算 已知電動機的額定勵磁電壓，則勵磁變壓器二次側的電壓為: ， 取。 電動機額定勵磁電流： 勵磁變壓器二次側電流： 勵磁變壓器一次側電流： 容量： 勵磁變壓器設計參數(shù)： 容量：；電流：；電壓： 3.平波電抗器參數(shù)計算 按輕載時的電流連續(xù)或有較好的電流波形選電抗器的電感量；按最大負載時的電流來確定電抗器的導線的載流量。 （1）使電流連續(xù)的電感量（L） 對于三相全控橋 （2-5） 式中：——整流變壓器二次繞組Y連接時的相電壓

13、（V） ——直流電動機的最小負載電流（A），按10%額定電流計算。 例： （2）電動機電樞電感量Ld （2-6） 式中：——電動機額定電壓（V）； ——電動機額定電流（A）； ——電動機額定轉速（rpm）； p ——極對數(shù)； Kd——系數(shù)，一般無補償電動機取8～12；快速無補償電動機取6～8；有補償電動機取5～6。 例： （3）整流變壓器每相繞組的漏電感LB （2-7） 式中：——變壓器的短路比，10~10000K

14、VA的變壓器，對應的Uk%=5~10; ——與整流電路有關的系數(shù)，查表，對于三相全控橋KB=3.9; ——負載電流, Id=0.75Inom. （4）平波電抗器的電感量 （2-8） （5）平波電抗器的電流 式中：——平波電抗器線圈的額定電流（A） ——直流電動機的最大負載電流（A），在此為0.75 ——有效值與平均值之比，即效率比 四、晶閘管、勵磁電路整流二極管的參數(shù)計算與選擇 1．晶閘管的參數(shù)計算與選擇 （1）額定電壓選擇

15、 （2-9） 式中：——晶閘管的標稱電壓； ——晶閘管在工作中承受的最大峰值電壓對于三相全控橋。 例： ?。ɑ颍? （2）額定通態(tài)平均電流 （2-10） 式中：——通態(tài)平均電流的計算系數(shù)，對于三相橋, ——最大負載電流，. 例： 取 （3）晶閘管型號： 2．勵磁電路整流二極管的參數(shù)計算與選擇 （2-11） 對于單相橋，。

16、 （2-12） 對于單相橋，。 查手冊，可選2CZ系列硅整流管。 五、晶閘管的過壓、過流保護電路的設計 （一）過電壓保護 凡超過晶閘管在正常工作時所承受的最大峰值電壓，都算過電壓。 操作過電壓：由晶閘管裝置的拉閘、合閘合器件關斷等電磁過程引起的過電壓。 浪涌電壓：由于雷擊等原因從電網(wǎng)浸入的偶然性的浪涌電壓。 過壓保護的任務：使經(jīng)常發(fā)生的操作過電壓限制在額定電壓以下；使偶然性的浪涌電壓限制在器件的斷態(tài)和反向不重復峰值電壓和以下。 1.交流側保護 （1）阻容保護 有兩種接線方式，△形和Y形，接法如圖2-3所示。 ～ Ｒr Ｃ

17、 Ｙ形 △形 圖2-3 △形和Y形接法圖 推薦采用三角形接法，計算出其電阻值、功率，電容值及其耐壓。電阻可選用系列被釉線繞電阻器或系列功率型線繞被釉電阻器，如；電容可選CJ48型交流密封金屬化紙介電容器；如：。 計算公式： 式中，I02——折算到變壓器副邊的空載電流，I02=i%I2N kC，kR，kP——系數(shù)，對于三相橋，kC=10000，kR=0.3，kP=0.25 電容耐壓>=1.5Uc Uc——正常工作時阻容兩端交流電壓有效值。 （2）非線性電阻保護 阻容吸收裝置一般設計得能把操作過電壓抑制在允許范圍之內(nèi)，但發(fā)生雷擊

18、或從電網(wǎng)侵入更高的浪涌電壓時，電壓可能高到正常值的幾十倍，雖有阻容吸收，仍會突破允許值，所以只有阻容裝置是不可靠的。如果在電源端并聯(lián)具有穩(wěn)壓管特性且能吸收較大能量的非線性元件，將起到很好的過壓保護作用。 圖2-4 壓敏電阻或硒堆電路圖 壓敏電阻的選擇： ① 選定標稱電壓U1mA（額定電壓） （2-13） 其中，的上限是有被保護的設備的耐壓決定的，應使得通過浪涌電流時，殘壓抑制在設備的耐壓以下，即；為安全系數(shù)，一般取左右；為晶閘管反向重復峰值電壓；為殘壓比 ，即壓敏電阻在通過

19、放電電流時的兩端電壓與之比，一般 ②選定通流容量 通流容量的選擇原則是壓敏電阻允許通過的最大電流，應大于泄放浪涌電壓時流過壓敏電阻的實際浪涌峰值電流。但實際浪涌電流很難計算。壓敏電阻承受浪涌電流的能力，取決于本身承受能量的允許值。與其體積有關。應使器件的通流容量大于實際產(chǎn)生的浪涌能量?？筛鶕?jù)實際產(chǎn)生的浪涌能量來選定通流容量。選。 2．直流側過電壓保護 直流側保護 交流側保護 M 圖2-6 直流開關跳閘引起過電壓 B A M 圖2-5 快速熔斷器熔斷引起過電壓 R1 C1 圖2-7 直流側阻容過壓保護

20、 采用圖2-7所示的阻容保護電路，電阻電容計算如下。 (2-14) (2-15) 式中：—系數(shù)，對于三相全控橋 —系數(shù)，對于三相全控橋為 —折算到變壓器副邊的空載電流 取 —變壓器二次側線電壓 電容耐壓： 計算電阻功率：……… 選擇電阻和電容： 電阻可選用系列被釉線繞電阻器或系列功率型線繞被釉電阻器，查手冊選擇其型號。 電容可選型交流密封金屬化紙介電容器，查手冊選擇其型號。 3、

21、換相過電壓保護（晶閘管關斷過電壓） 每個晶閘管關斷時，也和開關關斷一樣，會由于線路中的電感（主要是變壓器漏感LB）釋放能量，產(chǎn)生電壓。 1 3 5 4 6 2 a b c 圖2-8 換相過電壓保護 （2-16） （2-17） 式中：—通態(tài)平均電流 —整流裝置輸出直流平均電壓 （二）過電流保護 1、產(chǎn)生過電流的原因 ①過負載 ②直流側短路：由于導線搭碰，電動

22、機換相器失火（火花很嚴重，電弧繞著換相器把正負兩組電刷短路）等原因，把直流負載（電動機電樞）短路，產(chǎn)生很大的短路電流。 ③元件本身直接短路： 可控硅元件擊穿或燒壞，一般造成陽極和陰極短路而不是斷路。 2、快速熔斷器 選擇原則：在正常短時過載工作時，快熔應該不過熱；在發(fā)生短路故障時，快熔應在可控硅尚未燒壞前先熔斷。 ① 快熔的額定電壓應大于線路正常工作電壓（有效值） ②快熔熔體的額定電流是指電流有效值，可按下式選取 式中：—最大起動電流時通過熔芯電流的有效值對于三相全控橋 —快熔熔斷芯的極極電流 —晶閘管的通態(tài)平均電流 ③安裝熔體的外殼稱熔斷器，熔斷器的額定電流應大于或等

23、與熔體的電流 注： 為保證可靠與選用方便起見，可取，為被保護晶閘管的額定電流。 推薦選用RS3系列快速熔斷器，查手冊選擇其型號。 六、晶閘管觸發(fā)電路的設計 （一）KC04（或KJ004)移相集成觸發(fā)器 1.管腳：16腳雙列直插。 圖2-9 KJ004移相集成觸發(fā)器引腳排列 查閱其技術數(shù)據(jù)： 表2—1 KC04（或KJ004)移相集成觸發(fā)器技術數(shù)據(jù) 引腳 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 功能 輸出 空 鋸齒波形成 -VEE 空 地 同步輸入 綜合比較 空 微分電容 封

24、鎖 調(diào)制 輸出 +Vcc 圖2-10 KJ004典型接線及波形 R6,RP1,C1—決定了鋸齒波的斜率；R7,C2決定了觸發(fā)脈沖的寬度 (二）KJ041(KC41)六路雙窄脈沖形成器 1. 引腳 KJ041六路雙脈沖形成器是三相全控橋式觸發(fā)線路中常用的電路，它具有雙脈沖形成和電子開關控制封鎖雙脈沖形成功能。 KJ041是雙列直插式的16引腳集成電路. 7腳接地，各路由輸出，7腳接高電平，封鎖各路輸出。 圖2-11 KJ041引腳排列 2. KJ041（KC41)內(nèi)部原理圖及各點波形 圖2-12 KJ041（KC41)內(nèi)部原理圖及各點波形

25、 （三）同步變壓器的定相 若同步變壓器后面不加阻容濾波電路，可采用D,y11聯(lián)結; 若同步變壓器后面加阻容濾波電路（一般濾波之后相角為30度），同步變壓器可采用Y,y10聯(lián)結，二次側電壓取30V。 七、電流給定檢測及速度給定檢測環(huán)節(jié)的設計 1.電流給定檢測環(huán)節(jié)的設計 在晶閘管整流裝置中，交流側有效值電流與直流側整流電流之間，存在著一定的比例關系，其比例系數(shù)因整流電路而異，如三相橋式整流電路，。因此量測交流側電流可反映出整流電流的大小。量測交流電流可用通用交流互感器，它既能在一定的準確度下反映主電路電流，又能把控制電路與主電路隔開，因此使用的最普遍。 + – +10 Un

26、* R0/2 R0/2 Con Rn Cn 2.轉速給定、檢測環(huán)節(jié) （1）轉速給定 圖2-13轉速給定環(huán)節(jié)原理圖 TG R2 RP2 圖2-14轉速檢測電路 Un （2）檢測環(huán)節(jié) ①測速發(fā)電機在使用時，負載電流不要太大（一般為）。 ②測速發(fā)電機的額定轉速與主電機的額定轉速要相當（）。 ③測速發(fā)電機的功率要比主電機的功率小得多。 ④測速發(fā)電機與電機嚴格同軸，否則會產(chǎn)生一個附加的周期擾動信號。 選永磁式直流測速發(fā)電機ZYS231/110型，其額定數(shù)據(jù)為： 計算R2,RP2 當時，測速發(fā)電機的輸出電壓為

27、 可選：R2:RJ-6W-1KΩ RP2:WS2-2-2W-300Ω 八、電流調(diào)節(jié)器、速度調(diào)節(jié)器的設計 (一)電流環(huán)的設計 1、簡化結構 電流環(huán)簡化結構圖如圖2-15所示. - 圖2-15電流環(huán)簡化結構圖 2、確定時間常數(shù) (1)整流裝置滯后時間常數(shù) (2)電流濾波時間常數(shù) 三相全控橋每個波頭的時間是，為了基本濾平波頭，應有。 取.

28、 (3)電流環(huán)小時間常數(shù) 3、ACR結構選擇 根據(jù)設計要求： 設計成二階最佳系統(tǒng)，采用PI調(diào)節(jié)器， 4、ACR參數(shù) ACR超前時間常數(shù)： 電路環(huán)開環(huán)增益： ACR的比例系數(shù)： 5、校驗近似條件 （1）晶閘管裝置傳函的近似條件 , 滿足條件 （2）忽略反電動勢影響的近似條件 ，滿足條件。 （3）小時間常數(shù)近似處理條件 ，滿足條件。 6、ACR的實現(xiàn) 如圖2-16所示：取 ，取 ，取 ，取 按上述參數(shù)設計的電流環(huán)，，滿足要求。 （二）轉速環(huán)的設計 1、電流環(huán)的等效結構 如圖2-17所示 + - 圖2-16

29、 ACR實現(xiàn)電路 圖2-17 電流環(huán)的等效結構 2、轉速環(huán)簡化結構 如圖2-18所示。 - + + - 圖2.18 轉速環(huán)簡化結構 3、確定時間常數(shù) （1）電流環(huán)等效時間常數(shù) （2）轉速濾波時間常數(shù) 根據(jù)所選測速發(fā)電機的紋波情況 取 （3）轉速環(huán)小時間常數(shù) 4、ASR結構選擇 由于要求無靜差，ASR必然含有積分環(huán)節(jié)；又根據(jù)動態(tài)要求，應按典Ⅱ設計 5、ASR參數(shù) 按跟隨性和抗擾性都較好的原則，按準則，取。 超前時間常數(shù) 轉速環(huán)開環(huán)增

30、益： 又 6、校驗近似條件 （1）電流環(huán)等效處理條件 滿足 （2）小時間常數(shù)近似處理條件 ，滿足條件 7、轉速超調(diào)量σn%的計算 查表時 （1）當時 （2）當時 不滿足要求，需加微分負反饋 8、微分負反饋參數(shù)計算 + - - ASR 圖2-9 ASR的實現(xiàn) 9、ASR的實現(xiàn) 取，則 取，則 九、雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)MATLAB仿真實例 （一）雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)的Simulink仿真框

31、圖 Ui* 圖2-20 具有飽和非線性調(diào)節(jié)器的雙閉環(huán)系統(tǒng)的仿真框圖 1、不同給定下的起動特性 負載電流=136A（額定負載），仿真波形如圖2-21所示。 a)=7v b) =10v 圖2-21給定變化的仿真波形 從仿真結果可以看出：給定越大，轉速的超調(diào)越??；電流的恒流加速期越長。 2、不同負載下的起動特性 給定=5v時，仿真波形如圖2-22所示。 a)=136A（額定） b) =0A 圖2-22 負

32、載變化的仿真波形 從仿真結果可以看出：負載越小，轉速超調(diào)越大；電流恒流期越短。 3、改變ASR參數(shù)對系統(tǒng)性能的影響 按準則，取h=5整定轉速環(huán)時系統(tǒng)的階躍響應，仿真波形如圖2-23所示。 =11.7 , =0.087 圖2-23 整定時的仿真波形 （1）不變，增大；仿真波形如圖2-24所示。 a)=11.7 ,=0.087 b)=30,=0.087 圖2-24 增大的仿真波形 不變，減小，仿真波形如圖2-25所示。 a)=11.7 ,=0.087 b)=1, =0.087 圖2-25 減小的仿真波形 從仿真結果可

33、以看出：不變，改變不影響系統(tǒng)的相對穩(wěn)定性，不恰當?shù)目赡茉斐沙{(diào)增大或振蕩加劇。 （2）不變，增大；仿真波形如圖2-26所示。 a)=11.7,=0.087 b)=11.7,=1 圖2-26 增大的仿真波形 不變，減小，仿真波形如圖2-27所示。 a)=11.7,=0.087 b)=11.7,=0.01 圖2-27 增大的仿真波形 從仿真結果可以看出：不變，增大，轉速超調(diào)減小,但動態(tài)響應變慢；不變，減小，轉速發(fā)生振蕩，相對穩(wěn)定性下降。 圖2-28 帶有轉速微分負反饋的雙閉環(huán)系統(tǒng)的SINMULINK框圖 4、微分負

34、反饋對系統(tǒng)性能的影響 圖2-29 不加微分負反饋的仿真波形 圖2-30 加入微分負反饋的仿真波形 從仿真結果可以看出：加微分負反饋 ，轉速的超調(diào)減小。 第三章 課程設計參考圖 一、主電路 二、速度調(diào)節(jié)器、電流調(diào)節(jié)器

35、 三、觸發(fā)電路 四、穩(wěn)壓電源 第四章 自動化專業(yè)實驗Ⅱ 邏輯無環(huán)流可逆直流調(diào)速系統(tǒng) 一、實驗目的 該實驗是對本課程前述幾個實驗的綜合與拓展，目的是加深對邏輯無環(huán)流可逆直流調(diào)速系統(tǒng)原理的理解，掌握系統(tǒng)組成及各主要單元部件的原理和調(diào)試方法，掌握系統(tǒng)的調(diào)試原則和調(diào)試步驟，提

36、高綜合運用所學知識解決實際問題的能力，完成獨立調(diào)試系統(tǒng)的基本訓練。 二、實驗內(nèi)容 1．系統(tǒng)主要單元調(diào)試。 2．系統(tǒng)的開環(huán)調(diào)試與閉環(huán)調(diào)試。 3．正反轉機械特性n=f(Id)的測定。 4．正反轉閉環(huán)控制特性n=f (Ug)的測定。 5．系統(tǒng)的動態(tài)特性的觀察。 三、實驗設備及儀器 1．MCL系列教學實驗臺主控制屏。 2．MCL—18組件（適合MCL—Ⅱ)或MCL—31組件（適合MCL—Ⅲ）。 3．MCL—33組件或MCL—53組件。 4．MCL34組件 5．MEL-11掛箱 6．MEL—03三相可調(diào)電阻（或自配滑線變阻器）。 7．電機導軌及測速發(fā)電機、直流發(fā)電機M01

37、（或電機導軌及測功機、MEL—13組件。 8．直流電動機M03。 9．雙蹤示波器。 10．萬用表。 四、注意事項 1．三相主電源連線時需注意，不可接錯相序。 2．電源開關閉合時，過流保護、過壓保護的發(fā)光二極管可能會亮，只需按下對應的“復位”按鈕即可。 3．系統(tǒng)開環(huán)連接時，不允許突加給定信號Ug起動電機。 4．起動電機時，需把發(fā)電機的外接電阻斷開，以免帶負載起動。 5．改變接線時，必須先切斷電源，同時使系統(tǒng)的給定為零。 6．進行閉環(huán)調(diào)試時，若電機轉速達最高速且不可調(diào)，應檢查轉速反饋的極性是否接錯，緊急時候，直接斷開總

38、電源開關的“斷開”紅色按鈕。 7．雙蹤示波器的兩個探頭地線通過示波器外殼短接，故在使用時，必須使兩探頭的地線同電位(※只用一根地線即可)，以免造成短路事故。 8．電動機起動之前，一定要先加勵磁， 第一部分 系統(tǒng)各單元的調(diào)試 1．速度調(diào)節(jié)器（ASR）的調(diào)試 按圖1接線，DZS(零速封鎖器)的扭子開關扳向“解除”。 （1）調(diào)整輸出正、負限幅值 “5”、“6”端 接MEL-11掛箱的電容(7μ)，使ASR調(diào)節(jié)器為PI調(diào)節(jié)器，加入一定的輸入電壓（由MCL—18或主控制屏的給定提供，以下同），調(diào)整正、負限幅電位器RP1、RP2，使輸出正負限幅值等于3V。 （2）將

39、RP3、RP4電位器左旋到頭，使放大倍數(shù)最小。 2．電流調(diào)節(jié)器（ACR）的調(diào)試 按圖1接線。 （1）調(diào)整輸出正、負限幅值 “9”、“10”端 接MEL-11掛箱電容（7μ），使調(diào)節(jié)器為PI調(diào)節(jié)器，加入一定的輸入電壓，調(diào)整正，負限幅電位器，使輸出正負最大值為5V。 （2）調(diào)節(jié)ACR的比例放大倍數(shù)，使其在1左右。 圖1 3．電平檢測器的調(diào)試 （1）測定轉矩極性鑒別器（DPT）的環(huán)寬，要求環(huán)寬為0.4~0.6伏，記錄高電平值 ，調(diào)節(jié)RP使環(huán)寬對稱縱坐標。原理圖見圖3。 具體方法： （a）調(diào)節(jié)給定Ug，使DPT的“1”腳得到約0.3V電壓，調(diào)節(jié)電位器RP，使

40、“2”端輸出從“1”變?yōu)椤?”。 （b）調(diào)節(jié)負給定，從0V起調(diào)，當DPT的“2”端從“0”變?yōu)椤?”時，檢測DPZ的“1”端應為-0.3V左右，否則應調(diào)整電位器，使“2”端電平變化時，“1”端電壓大小基本相等。 圖3 轉矩極性鑒別器 （2）測定零電流檢測器（DPZ）的環(huán)寬，要求環(huán)寬也為0.4~0.6伏，調(diào)節(jié)RP，使回環(huán)向縱坐標右側偏離0.1~0.2伏。 具體方法： （a）調(diào)節(jié)給定Ug，使DPZ的“1”端為0.7V左右，調(diào)整電位器RP，使“2”端輸出從“1”變?yōu)椤?”。 （b）減小給定，當“2”端電壓從“0”變?yōu)椤?”時，“1”端電壓在0.1～0.2V范圍內(nèi)，否則應繼續(xù)調(diào)整電

41、位器RP。 （3）按測得數(shù)據(jù)，畫出兩個電平檢測器的回環(huán)。 4．反號器（AR）的調(diào)試 測定輸入輸出比例，輸入端加+5V電壓，調(diào)節(jié)RP，使輸出端為-5V。 5．邏輯控制器（DLC）的調(diào)試 測試邏輯功能，列出真值表，真值表應符合下表： 輸入 UM 1 1 0 0 0 1 UI 1 0 0 1 0 0 輸出 Uz(Ublf) 0 0 0 1 1 1 UF(Ublr) 1 1 1 0 0 0 調(diào)試時的階躍信號可從給定器得到。 調(diào)試方法： 按圖5接線 （a）給定電壓順時針到底，Ug輸出約為12V。 圖5 邏輯控

42、制器（DLC）的調(diào)試 （b）此時上下?lián)軇覯CL—18中G（給定）部分S2開關，Ublf、Ublr的輸出應為高、低電平變化，同時用示波器觀察DLC的“5”，應出現(xiàn)脈沖，用萬用表測量，“3”與“Ublf”，“4”與“Ublr”等電位。 第二部分 邏輯無環(huán)流可逆直流調(diào)速系統(tǒng)調(diào)試及性能測試 一、實驗系統(tǒng)的組成及工作原理 邏輯無環(huán)流系統(tǒng)的主回路由二組反并聯(lián)的三相全控整流橋組成，由于沒有環(huán)流，兩組可控整流橋之間可省去限制環(huán)流的均衡電抗器，電樞回路僅串接一個平波電抗器。 控制系統(tǒng)主要由速度調(diào)節(jié)器ASR，電流調(diào)節(jié)器ACR，反號器AR，轉矩極性鑒別器DPT，零電流檢測器DPZ，無環(huán)流邏輯控制器DLC，

43、觸發(fā)器，電流變換器FBC，速度變換器FBS等組成。其系統(tǒng)原理圖如圖6-9所示。 正向起動時，給定電壓Ug為正電壓，無環(huán)流邏輯控制器的輸出端Ublf為”0”態(tài)，Ublr為”1”態(tài)，即正橋觸發(fā)脈沖開通，反橋觸發(fā)脈沖封鎖，主回路正組可控整流橋工作，電機正向運轉。 減小給定時，Ug

44、電路反組可控整流橋工作。 無環(huán)流邏輯控制器的輸出取決于電機的運行狀態(tài)，正向運轉，正轉制動本橋逆變及反轉制動它橋逆變狀態(tài)，Ublf為”0”態(tài)，Ublr為”1”態(tài)，保證了正橋工作，反橋封鎖；反向運轉，反轉制動本橋逆變，正轉制動它橋逆變階段，則Ublf為”1”態(tài)，Ublr為”0”態(tài)，正橋被封鎖，反橋觸發(fā)工作。由于邏輯控制器的作用，在邏輯無環(huán)流可逆系統(tǒng)中保證了任何情況下兩整流橋不會同時觸發(fā)，一組觸發(fā)工作時，另一組被封鎖，因此系統(tǒng)工作過程中既無直流環(huán)流也無脈沖環(huán)流。 二、注意事項 1．實驗時，應保證邏輯控制器工作；邏輯正確后才能使系統(tǒng)正反向切換運行。 2．為了防止意外，可在電樞回路串聯(lián)一定的電阻

45、，如工作正常，則可隨Ug的增大逐漸切除電阻。 三．實驗方法及步驟 1． 觸發(fā)電路的調(diào)試 主電路未接線 （1）用示波器觀察雙脈沖觀察孔，應有間隔均勻，幅度相同的雙脈沖。 （2）檢查相序，用示波器觀察“1”，“2”脈沖觀察孔，“1”脈沖超前“2”脈沖600，則相序正確，否則，應調(diào)整輸入電源的相序。 （3）將MCL-33板上的Ublf接地，用示波器觀察正組每只晶閘管的控制極、陰極，應有幅度為1V—2V的脈沖。 （4）拆除Ublf接地線，將Ublr接地, 觀察反橋晶閘管的控制極、陰極，應有幅度為1V—2V的觸發(fā)脈沖。 （5）系統(tǒng)零點的調(diào)整：將Ug接Uct，并將給定調(diào)到0，用雙蹤示波器同

46、時觀察MCL-33板上的U相同步信號和1號孔觸發(fā)脈沖,觀察觸發(fā)脈沖的相位是否為α=90(注意:同步信號30的點為自然換向點,即α=0的點.),若不對,應調(diào)節(jié)偏移電壓電位器,使α=90 或者同時觀察V相同步信號和1號孔觸發(fā)脈沖，調(diào)整偏移電壓電位器，使1號觸發(fā)脈沖正好對應V相同步信號的正向過零點上（此時恰好是α=90） （6）觀察移相特性：慢慢加正向給定信號,此時觸發(fā)脈沖應前移。當移到α=30時,記下此時的給定電壓Ug的數(shù)值；慢慢加負向給定信號，此時觸發(fā)脈沖應后移，當移到α=150時，記下此時的給定電壓Ug的數(shù)值。 2．主電路的調(diào)試 （1）將主電路(I組)接成三相全控橋，按下圖接線。U

47、blf接地，Ublr接地線拆除。Ug直接接Uct，將給定調(diào)到0。控制電路通電，勵磁電路通電，主電路通電，此時電動機應不轉。若電動機此時旋轉，說明觸發(fā)電路的零點沒調(diào)好，慢慢調(diào)整偏移電位器，使電動機恰好不轉。慢慢增加正給定，電動機轉速應增加，觀察轉速表。 （2）將主電路I組與電動機的連線拆除，將主電路II組接成三相全控橋，（接線與上圖類似），拆除Ublf接地線，將Ublr接地，慢慢增加正給定，電動機轉速應增加，且方向與原來相反。 2． 電流環(huán)的調(diào)試 （1）電流環(huán)的開環(huán)調(diào)試： 電流反饋極性及反饋系數(shù)β的確定： L B1 B2 M 圖6 主電路 a.主電路按圖6接線。電

48、動機暫不加勵磁。 b.控制電壓Uct由給定器Ug直接接入，Ug調(diào)在0位上，打到“正給定” c.慢慢增加給定信號，密切注視電流表，將電流調(diào)到1.2A(即Idm=1.1Ied=1.2A),用萬用表的電壓檔測量“FBC+FA”單元的電流反饋信號端If，調(diào)節(jié)RP1使If端的電壓為3V（或略低于3V）。 （2）電流環(huán)的閉環(huán)調(diào)試（主電路同上） a.將ACR接成PI調(diào)節(jié)器,將電流反饋信號If接到ACR的1端，給定信號接到ACR的3端，ACR的輸出7端接Uct，電流環(huán)閉環(huán)。 給定打到＂負給定＂，逆時針旋到０。 b.接通控制電路電源和主電路電源，電動機暫不加勵磁,慢

49、慢增加給定信號，密切注視電流表，將電流調(diào)到1.2A，此時給定應為３V。如果該關系不正確且相差很大，說明電流反饋系數(shù)β未整定好，此時應再調(diào)整電流反饋電位器RP1(FBC+FA單元)，使其滿足上述關系。 3．不可逆系統(tǒng)轉速環(huán)的調(diào)試 （1）轉速環(huán)的開環(huán)調(diào)試 轉速反饋極性及反饋系數(shù)α的確定： 主電路按圖6接線，電動機加勵磁。 將給定信號Ug直接接Uct，將轉速計的“轉速輸出”接到FBS(速度變換器)的1、2端，慢慢增加正給定，電動機起動，使轉速達到1600rpm，用萬用表測量FBS的3、4端的輸出電壓，調(diào)節(jié)FBS上的電位器RP,使3、4端的輸出電壓為2V，同時記下電壓

50、的極性，此時應該3端為負，4端為正（若極性不對，應對換1、2兩端的接線），以保證組成轉速負反饋。 （2）轉速環(huán)的閉環(huán)調(diào)試 ①系統(tǒng)按圖7接線，組成雙閉環(huán)直流調(diào)速系統(tǒng)。將給定打向正給定，并逆時針調(diào)到0； ②接通控制電路電源，合上勵磁電源，合上主電源 ③慢慢增加給定，啟動電動機，觀察電流表和轉速計。若稍加給定，電機轉速即達最高速且調(diào)節(jié)Ug不可控，可能是反饋極性接反，或轉速負反饋根本沒加上。此時應檢查原因。 ④將給定電壓調(diào)到2V，轉速應在1600rpm左右，微調(diào)FBS(速度變換器)的電位器RP，使n=1600rpm. 圖7 4．邏輯無環(huán)流可逆系統(tǒng)的

51、調(diào)試 按圖9和圖10接線，主電路串入電流表， ACR的輸出7接Uct,認真檢查接線，確認無誤。發(fā)電機空載。 給定電位器旋鈕旋到零，接通控制電路電源，接通勵磁電路電源，合上主電路電源，慢慢增加正給定，電動機正向起動，觀察運行是否正常。 將給定打向負給定，慢慢增加給定，電動機應反向起動，觀察運行是否正常。 5．機械特性n=f (Id)的測定 接勵磁電源 直流電流表 嚴禁將變阻器的電阻調(diào)到0 接勵磁電源 G 1800Ω L B1 B2 Rg 圖8 可逆系統(tǒng)主電路 主電路按圖8接線。

52、（1） 正向靜特性的測試 給定打向“正給定” a．調(diào)節(jié)轉速給定電壓Ug，使電機空載轉速至1600r／min，計下此時的電流和轉速，填入下表第一列。 b.接入發(fā)電機負載電阻Rg，慢慢調(diào)節(jié)變阻器，在空載至額定負載范圍內(nèi)分別記錄7—8點，可測出系統(tǒng)靜特性曲線n=f(Id) 表1 正向閉環(huán)靜特性的測定 Id(A) 0.3 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 n(r/min) （2）反向靜特性的測試 給定打向“負給定” a．調(diào)節(jié)轉速給定電壓Ug，使電機空載轉速至-1600r／min，計下此時的電流和轉速，填入下表第一列。 b

53、.接入發(fā)電機負載電阻Rg，慢慢調(diào)節(jié)變阻器，在空載至額定負載范圍內(nèi)分別記錄7—8點，可測出系統(tǒng)反向靜特性曲線n=f(Id) 表2 反向閉環(huán)靜特性的測定 Id(A) 0.3 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 n(r/min) 6．閉環(huán)控制特性n=f(Ug)的測定 （1）正向控制特性 正給定 a.電動機空載，即將發(fā)電機的電阻斷開。 b.調(diào)節(jié)Ug，讀取轉速n，即可測出閉環(huán)控制特性n=f(Ug)，填入表3。 表3正向控制特性 Ug(V) 0.4 0.8 1.2 1.6 2.0 n(r/min)

54、 （2）反向控制特性 負給定 a.電動機空載，即將發(fā)電機的電阻斷開。 b.調(diào)節(jié)Ug，讀取轉速n，即可測出閉環(huán)控制特性n=f(Ug)，填入表4。 表4反向控制特性 Ug(V) -0.4 -0.8 -1.2 -1.6 -2.0 n(r/min) 7．系統(tǒng)動態(tài)波形的觀察 用二蹤慢掃描示波器觀察并記錄： （1）給定值階躍變化（正向起動 正向停車 反向切換到正向 正向切換到反向反向停車）時的動態(tài)波形。 （2）電機穩(wěn)定運行于額定轉速，Ug不變，突加，突減負載(20%Ied100%Ied) 的動態(tài)波形： （3）改變ASR,ACR的參數(shù)，觀察動態(tài)波形如何變化。 注：電動機電樞電流波形的觀察可通過ACR的第“1”端，轉速波形的觀察可通過ASR的第“1”端實現(xiàn)。 四、實驗報告 1．根據(jù)實驗結果，畫出正，反轉閉環(huán)控制特性曲線。 2．根據(jù)實驗結果，畫出正，反轉閉環(huán)機械特性，并計算靜差率。 3．分析參數(shù)變化對系統(tǒng)動態(tài)過程的影響。 4．分析電機從正轉切換到反轉過程中，電機經(jīng)歷的工作狀態(tài)，系統(tǒng)能量轉換狀況。 圖9 圖10 39