CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置設計
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畢業(yè)設計中文摘要
CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置設計
摘 要
隨著信息化時代的進步，數(shù)控機床的應用越發(fā)普遍。而數(shù)控機床在加工工件中產(chǎn)生的切屑與切削液的處理就成為了需要解決的問題。自動排屑裝置的設計就是為了：更好的分離切屑與切削液。從而更好的實現(xiàn)自動化流水作業(yè)，降低人力的消耗。
本設計是對CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置進行設計計算。本設計的主要內容有：根據(jù)CK6140數(shù)控車床產(chǎn)生切屑的情況對自動排屑裝置的整體方案進行設計，確定了CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的整體裝置是由運送切屑的輸送裝置，分離裝置和傳動裝置組成；其中輸送裝置包括了鏈傳動的設計計算，分離裝置包括了刮板鏈與磁性材料的設計計算，而傳動裝置中含有電機的選擇，帶傳動的設計計算與減速器的設計計算。并對關鍵的零部件進行強度校核，例如鏈輪軸與軸承的強度校核，減速器中齒輪與齒輪軸的強度校核。對裝置的輸送裝置的箱體與減速器箱體進行了設計計算。
本裝置是將刮板式與磁式的排屑機進行融合設計，從而更好地加強處理不同切屑的能力，相較于以前的機器類型有更高的效率。
關鍵字：數(shù)控車床；自動排屑裝置；刮板；磁式
畢業(yè)設計英文摘要
CK6140 CNC lathe automatic chip removal device design
Abstract
With the progress of the information age, the application of CNC machine tools is more and more common.And the processing of chip and cutting fluid produced by CNC machine tool in machining workpiece has become a problem that needs to be solved.Automatic chip removal device is designed for: better separation of chip and cutting fluid.So as to better achieve automatic flow operations, reduce the consumption of manpower.
This design is to CK6140 CNC lathe automatic chip removal device design calculation.The main contents of this design are: according to the CK6140 CNC lathe chip produced on the overall scheme of the automatic chip removal device design, determine the CK6140 CNC lathe automatic chip removal device of the overall device is composed of conveying device, separation device and transmission device;The conveying device includes the design and calculation of the chain drive, the separation device includes the design and calculation of the scraper chain and the magnetic material, and the transmission device contains the choice of the motor, the design and calculation of the belt drive and the design and calculation of the reducer.And the key parts of the strength check, such as sprocket shaft and bearing strength check, reducer gear and gear shaft strength check.The box body of conveying device and the box body of reducer are designed and calculated.
This device is designed to integrate scraper type and magnetic type chip removal machine, so as to better strengthen the ability to deal with different chips, compared to the previous machine type has a higher efficiency.
Key words: CNC lathe;Automatic chip removal device;Scraper;magnet
目 錄
1 前言 1
1.1 數(shù)控車床自動排屑裝置研究的背景與意義 1
1.2 數(shù)控車床自動排屑裝置國內外發(fā)展現(xiàn)狀 1
1.3 數(shù)控車床自動排屑裝置的發(fā)展趨勢 3
2 技術任務書 5
2.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置整體方案的設計與類型選擇 5
2.2 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的特點 6
3 設計計算說明書 7
3.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的輸送廢屑裝置設計 7
3.1.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置鏈傳動設計計算 7
3.1.2 鏈傳動的基本參數(shù)設計計算 8
3.1.3 鏈輪結構參數(shù)設計 10
3.1.4 鏈輪軸結構設計與參數(shù)的計算 14
3.1.5 刮板鏈的設計 18
3.1.6 軸承校核 19
3.2 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置分離裝置的設計 19
3.3 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的傳動裝置的設計 21
3.3.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的電機選擇 21
3.3.2 電機的功率轉速計算 21
3.3.3 電機的具體型號選擇 22
3.3.4 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的帶傳動的設計計算 22
3.3.5 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的減速器的設計計算 26
3.4 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的各部分箱體設計 42
3.4.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的減速器箱體設計 42
3.4.2 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的輸送部分箱體設計 43
4 總結與審核 44
4.1 標準化審查報告 44
4.2 總結 45
參 考 文 獻 46
致 謝 48
1 前言
1.1 數(shù)控車床自動排屑裝置研究的背景與意義
隨著信息化時代的推進,機械加工制造業(yè)所需要使用的一些傳統(tǒng)加工數(shù)控機床已經(jīng)變成了更先進的現(xiàn)代化自動式數(shù)控機床,然而更快速的加工過程就變成了人們對現(xiàn)代機械加工更為迫切需要。這些高效率的自動化裝置在正常工作的情況下會使其產(chǎn)生很多的切屑,如何及時清理堆放在機床上的切屑成為一個難題。切屑中往往需要包括大量的機油和水及切削中的乳化液等,由于其本身具有能使切屑蓬松的彈性物質流動特性,易直接將其散落移動到整個機床四周及其他車間的工作通道上,不僅難以及時進行日常清理,而且嚴重地直接污染了機床車間的工作環(huán)境。并且會影響到加工精度。自動排屑裝置的設計就是為了更方便快捷的處理因機械加工產(chǎn)生的切屑,從而更好的提高加工效率。
1.2 數(shù)控車床自動排屑裝置國內外發(fā)展現(xiàn)狀
自動排屑器,是隨著自動化加工機械、加工集成器和中心化的進步發(fā)展。但長期以來,重主機、輕配套的情況使得自動化排屑器裝置的污水處理技術和其他設備的發(fā)展滯后。80年代初開始,重主機輕配套的情況逐漸引起機床和工具制造行業(yè)的關注,促使自動化排屑器和污水處理設備技術和其他污水處理器械技術在此后的20多年里取得了長足的進步?，F(xiàn)在常見的排屑器有以下幾種：
刮板式的排屑器,刮板式的排屑器主要是由鏈輪、鏈條和焊接刮板等四個部件所結合組成,其中兩個鏈條分別安裝在兩個焊接鏈輪上,焊接時用到兩個鏈條兩側的一塊刮板把全部位于整個地溝內的這些切屑和地溝冷卻液通過刮板送到地溝儲物池中,用一臺切屑提升機把這些切屑從整個地溝中全部提起后再將其倒入一輛裝卸切屑用的小車中。這類快速排屑器主要用途是因為適合于快速排除沒有任何冷卻液的小或顆粒狀及微型或葉卷形狀的切屑,如大型鑄造鋼鐵片片和短型不銹鋼片片片。例如,當一塊小型長卷形狀的鐵屑中仍然包括了磁性冷卻液或者是磁性切削油,就只能可以通過考慮同時采用一種新的磁性排屑刮板或者排屑儀儀器來對它們分別進行鐵屑分離。而且一個切屑的一次傳遞輸送數(shù)量主要還是依賴于切屑鏈條的每個節(jié)距,節(jié)距變得越多,每小時所用的需要一次輸送的一個切屑鏈條數(shù)量就可能會隨之變得越大更多[6]。
鏈板式廢料排屑器,鏈板式的廢料排屑器主要是由鏈輪驅動通過拉力牽引鋼質排屑平板上的鏈帶在排屑密封盒中滑動進行高速運動,加工完成后所運動產(chǎn)生的任何切屑物不會掉到平板鏈帶上并自動送出排屑機床。在各種車削型鏜銑機床上它在進行綜合使用時,多與其他類型機床的空氣冷卻箱和水蒸氣箱進行整合而再組成,以便于有效簡化其他型機床的整體結構。鏈板式的金屬排屑器主要用途是專門快速收集和處理輸送各種卷、團、塊狀的金屬切屑,以及解決傳統(tǒng)使用磁性材料排屑器無法輕松解決的銅、鋁、碳塊、尼龍等各種金屬切屑復合材料,廣泛應用于各種大型數(shù)控機床、加工數(shù)控中心、組合型數(shù)控機床。鏈板切屑是一種可以按照實際用戶的不同要求分別加工制作而已形成的有不銹鋼和冷軋板兩種,切屑的快速傳遞和質量同樣還可以需要充分依賴于輸送鏈條的每個節(jié)距,節(jié)距越大,每個小時所用的需要一次輸送的鏈條切屑量和物品就可能會增加更多[6]。
螺旋式的自動排屑器。螺旋式的驅動排屑器主要由驅動減速器、萬向聯(lián)軸節(jié)和驅動螺旋器三個大部分共同組成,電動機需要攜帶一個減速器而推上去需要驅動排屑螺桿。當轉動螺桿高速向前轉動時,排屑材料溝內部的一些切屑物被轉動螺桿的力推動著連續(xù)地往前高速移動,最終再次高速進入輸送到一個切屑材料盒內。螺桿主要應用有兩種工作類型,一種就是用扁型的螺旋鋼條將其主軸圍繞成一個螺旋型彈簧狀;另一類則主要是在螺桿主軸上與其它零件之間進行焊接以形成嚴密相互緊緊貼合的圓形螺旋片。螺旋式的物料排屑器不僅可以直接通過自動關節(jié)調整輸送螺桿的直線長度位置來自動完整調節(jié)其他切屑進行輸送的直線長度,螺桿也同樣可一節(jié)一節(jié)地將其他切屑輸送連通在一起,螺旋式的自動排屑器整體結構簡單,所需要占據(jù)的物料空間小,使用方便,但是螺旋式排屑器的效率相對比較低,僅僅是適合于以水平或者小心的角度進行傾斜或者直線排屑方向的方式排屑,不能以較大的角度進行傾斜、提升或者以螺旋轉向式的方式進行排屑。螺旋式的自動排屑器主要只適用于一些小型的物料，例如卷狀，塊裝；如鋼屑、鋁屑和其他一些有利于冷卻的帶狀顆粒性物料切屑,不太適合于其他大型帶狀顆粒切屑物的輸送運輸[6]。
皮帶型排屑器。皮帶式的快速排屑器主要包括皮帶傳動裝置、張緊輪、主動張緊車輪和復合皮帶等幾個部分部件組成,一般適用于幾臺大型機床或者甚至是一條成型的線路在機床上的快速排屑,它特別適用于對沒有機油冷卻液或者甚至是沒有機油的大型鑄鐵件碎屑進行各種顆粒狀、塊態(tài)的快速切屑。在實際進行使用時還需要特別注意到為防止橡膠皮帶因為接受油墨的直接侵蝕而容易發(fā)生損壞變形,應盡量不要選擇優(yōu)質耐油、易受熱腐蝕、比較厚的動力傳動型橡膠皮帶。切屑物容易飛濺在小區(qū)域應用范圍很廣的工作場所中則不宜優(yōu)先考慮直接采用此類型的排屑器[6]。
臥式推桿型自動排屑機。推桿型臥式排屑器一般可以安裝在一個排屑槽槽溝內,但是在某些特殊的應用情況下也不能可以將其直接通過鑄造安裝到一個地面以上或者采用架空式進行安裝。該傳動設備主要是由四個關鍵的零部件共同設計組成:第一個零件就是一個可以同時容納大量切屑和其他切削液的油缸u型槽;第二個就是全部采用一臺魚刺型的形傳動推桿,它依靠重力支撐在u型槽內的一根圓形立柱上,魚刺型就是朝著槽內輸送液和鐵屑的運動方向;第三個就是用一臺推動式油缸魚刺型的形推桿和它作為整個油缸的傳動活塞副;第四個就是全部采用一臺液壓電機驅動的油缸活塞壓力傳感器,整個傳動系統(tǒng)全部采用的都是液壓驅動傳感器。推桿式的輸送排屑機經(jīng)常被應用于各種大型長距離輸送切屑以及物料的輸送運輸,它特別適用于高速輸送較長的長條帶狀和巨大的小型狀和團體狀的切屑,同時因為其內部獨特的傳動結構,也使其可以廣泛應用于各種大型鑄鐵材料碎片的切屑等[6]。
1.3 數(shù)控車床自動排屑裝置的發(fā)展趨勢
在分析和總結目前國內外污水處理排屑設備的技術發(fā)展現(xiàn)狀的基礎上,當前國內外污水處理排屑設備仍然存在以下幾點發(fā)展趨勢:
對于這種復合類排屑機的技術要求將大幅度提高。復合式物料排屑機主要具備許多樣的優(yōu)勢:一個就是它們完全可以直接除屑處理由于復合式物料排屑的隨機加工而直接產(chǎn)生的任意一種碎屑形態(tài)之間的鐵屑;二,不管它們是具有長期性的粉碎短屑或者者還是具有金屬性的粉屑均可以能完全直接進行除屑處理;三,具有大量的碎屑處理粉碎切屑液之后的過濾處理系統(tǒng),其碎屑過篩處理精度50pum;四,可以廣泛適用于各類切削機床,中心切屑加工機,鉆孔機,龍門式切屑加工機,特殊機床專用切屑加工機等的粉碎小屑及其數(shù)量可以排除。未來幾年內,復合型干式排屑機將在整個我國工業(yè)市場上也將具有更為普遍的廣泛應用。
容易拆卸維護的老式排屑處理機數(shù)量自然會很多。由于普通的大型排屑器設備生產(chǎn)維護設備都主要是作為屬于一種輔助型的日常生產(chǎn)維護設備,不易及時進行日常維修,保養(yǎng)和日常維護的使用機會相對較少,經(jīng)常都認為是在產(chǎn)品出現(xiàn)了一些小毛病后無人會去關心,當表現(xiàn)出大的或小毛病后又覺得無法正常生產(chǎn)運轉時才需要進行保養(yǎng)修理,影響了整條普通排屑器設備生產(chǎn)線的正常生產(chǎn)運行。因而易運行維護和易于檢修的臥式排屑機必然在社會發(fā)展成為一種發(fā)展趨勢。
在環(huán)境、節(jié)約資源等方面,今后我們在進行排屑機設計和生產(chǎn)過程中,應該引起廣大的制造廠家和企業(yè)的高度重視。這個方面我們需要注意做好以下幾個方面:
大大降低了干式排屑機在機械工作運行過程系統(tǒng)中的機械裝機傳動功率,減少了傳動能量和機械動力的巨大損失。改善和提高密封材料的質量,減少油垢、切削夜等對室內環(huán)境的破壞。為了減少噪音,對較大的噪音源應采用隔離或者關閉。
2 技術任務書
2.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置整體方案的設計與類型選擇
CK6140數(shù)控車床是一種臥式車床，工業(yè)加工生產(chǎn)中所產(chǎn)生的切削液與切屑會從車床的走刀處直接落在車床的下部，所以應該在車床下部放入混合物的收集裝置。而如何將混合物進行分離收集便是需要解決的問題所在。
考慮到切削液與切屑會直接落下來，所以刮板式排屑裝置無疑是非常好的選擇。相較于其他集中類型，刮板排屑裝置所帶有的儲液箱可以非常容易的接收從車床加工處落下來的混合物。這樣收集的問題已經(jīng)解決。還有一個問題便是如何更好的分離?，F(xiàn)有的刮板排屑裝置是單靠刮板將廢屑直接從裝滿混合液的箱子中依靠推的方式分離出來。但是在切削液毫無疑問的存在許多粉末狀的廢屑，只利用刮板是無法將這種廢屑分離出來。所以就需要第二種分離裝置的介入，因為大部分的加工工件都是鐵或者鋼，所以利用磁性進行分離無疑是較優(yōu)的方法。但是電磁鐵的使用并不能瞬間將磁性降為0，并且考慮到成本問題，使用永磁材料便是非常好的選擇。
則CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的類型為磁式刮板排屑裝置。
因為采用刮板式排屑裝置，所以廢屑的輸送裝置便是由焊接刮板的鏈條組成，這部分既為整體裝置的工作部分，這部分的設計計算是以鏈傳動機構為模板來進行設計計算。
對于驅動部分，選擇用電機驅動，在選擇的時候，應注意工作條件，并且滿足滿載功率與滿載轉速，保證裝置的正常運轉。
驅動裝置與輸送裝置中間應該由傳動機構連接起來，并且達到減速的功能，根據(jù)文獻10可以知道電機-帶傳動-減速器-工作機，是最合理的機構組成，可以達到有效的減速，并且?guī)鲃拥拇蚧б部梢宰畲蟪潭鹊牡谋Ｗo電機與減速器，防止因某一裝置的失效而導致所有機構全部損壞，從而大大降低使用風險，并使維修變得更為方便。
由此我們可以得到整體的機構的簡圖圖 1：
圖 1整體機構簡圖
2.2 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的特點
本文設計的自動排屑裝置擁有刮板與永磁裝置兩種廢屑分離收集裝置，所以在工作時對于切削液中切屑的分離會更加徹底，從而使切削液的回收更加容易。由于輸送裝置是由鏈傳動為主，所以一旦切屑體積過大，可能卡在鏈條里面，導致無法正常工作。
3 設計計算說明書
3.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的輸送廢屑裝置設計
3.1.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置鏈傳動設計計算
鏈傳動的方案設計
按照工作條件，可以設定鏈傳動裝置需要承受的鐵屑，即工作載荷為，將運輸切屑的速度定為,由于鏈傳動在運動的過程中鏈條會受到摩擦力的影響，同時刮板本身的重量還會產(chǎn)生重力，所以總載荷
（1）
查文獻[11]選鏈傳動型號為08A ,節(jié)距 ,單排質量，總長度為。刮板的尺寸設為，刮板材料定為（不銹鋼）該材料無磁性，且在正常工作環(huán)境不會被磁化，密度為，刮板與相鄰刮板之間隔四個節(jié)距
，則可以大約得出重力，摩擦力。則輸送裝置的有效功率為：
（2）
因為鏈傳動是利用刮板將廢屑帶出來，且由低往高運輸，所以可以基本確定鏈傳動的運動圖圖 2
圖 2鏈傳動運動圖
3.1.2 鏈傳動的基本參數(shù)設計計算
根據(jù)文獻[11]由鏈條的型號與選擇主動鏈輪的齒數(shù)，取傳動比為根據(jù)鏈速和傳動比齒數(shù)。由此可以選擇從動鏈輪的齒數(shù)：
（3）
對于惰輪的鏈輪齒數(shù)，是根據(jù)主動輪的齒數(shù)來選擇的：
（4）
在鏈傳動的設計計算中，首先需要確定計算功率：
（5）
式中：是傳遞功率為；是工況系數(shù)為1.0；是主動鏈輪齒數(shù)為1.5；是多排鏈系數(shù)為1。
由于選擇了08A鏈條，所以節(jié)距。初定鏈條的總長為8m。
鏈傳動中的主動鏈輪的輪轂孔徑：
（6）
式中：是由支承軸的設計確定數(shù)據(jù)；則是鏈輪輪轂孔的最大許用直徑，
第一步先計算四個鏈輪的基本尺寸：
（7）
初步設定中心距的大小，為后面的實際計算打下基礎：
（8）
由此我們能得到。所以初定中心距為:
（9）
根據(jù)鏈條的長度可以確定鏈條的節(jié)數(shù)：
（10）
則節(jié)數(shù)為，考慮到實際使用減少磨損，所以取偶數(shù)節(jié)：630。
計算實際中心距，因為中心距是可以調整的，所以取則
可以得到：
（11）
對于鏈傳動的工作速度：
（12）
所以該裝置為低速運動。
對于有效圓周力的計算如下：
（13）
對于作用在軸上的力的計算如下：
（14）
3.1.3 鏈輪結構參數(shù)設計
先進行主從動輪結構參數(shù)計算，主從動鏈輪的材料選用45號鋼，硬度為。對于鏈輪的結構和尺寸，由前文可以得知，所以根據(jù)文獻[11]中圖9-6可以確定鏈輪結構為整體式。
則輪轂厚度：
（15）
輪轂長度：
（16）
輪轂直徑：
（17）
所以直徑大小合理。
式中：—齒輪凸緣直徑
（18）
齒寬：
（19）
齒側倒角：.
（20）
齒側半徑：
（21）
齒全寬：
（22）
開始計算主從動鏈輪的基本參數(shù)和尺寸，如下：
分度圓直徑
（23）
齒頂圓直徑
（24）
齒根圓直徑
（25）
分度圓弦齒高
（26）
最大齒根距高
（27）
齒輪凸緣直徑
（28）
接下來根據(jù)文獻[12]計算鏈輪的公差：由得齒表面粗糙度:
齒根圓極限偏差：根據(jù)文獻[12]表10-51可以知道；上偏差為0，下偏差為-0.25
量柱測量距[12]
（29）
鏈輪孔和根圓直徑之間的跳動量：不能大于
對于軸孔到鏈輪齒側平直部分的端面跳動量：
不能大于
則孔徑：H8齒頂圓直徑：h11齒寬：h14
對于惰輪的進行結構參數(shù)的計算，惰輪的材料選擇45號鋼，硬度有前文得知，所以根據(jù)文獻[11]中圖9-6結構選為整體式。具體的數(shù)據(jù)計算如下：
輪轂厚度：
（30）
輪轂長度：
（31）
輪轂直徑：
（32）
因為所以輪轂直徑尺寸大小合理。
齒寬：
（33）
齒側倒角：
（34）
齒側半徑：
（35）
齒全寬：
（36）
分度圓直徑：
（37）
齒頂圓直徑：
（38）
齒根圓直徑：
（39）
分度圓弦齒高：
（40）
最大齒根距高：
（41）
齒輪凸緣直徑：
（42）
根據(jù)文獻[12]計算鏈輪公差：齒表面粗糙度:
齒根圓極限偏差：由于；上偏差為0，下偏差-0.25
量柱測量距：
（43）
鏈輪孔和根圓直徑之間的跳動量：
不能大于
軸孔到鏈輪齒側平直部分的端面跳動量：
不能大于
孔徑：H8齒頂圓直徑：h11齒寬：h14
3.1.4 鏈輪軸結構設計與參數(shù)的計算
將主動鏈輪的承載軸定位軸1。
軸1為主動鏈輪的承載軸。其功率，轉速，轉矩分別為：
（44）
根據(jù)文獻[11]計算鏈輪軸1的最小直徑，因為軸1的材料選為45號鋼，所以取。
（45）
因為軸1需要與減速器的輸出軸相連，所以需要選用聯(lián)軸器，則先確定計算扭矩
（46）
根據(jù)文獻[12]表8-5選用LT5型聯(lián)軸器，許用轉矩，符合工作使用條件。
對于軸的結構設計與基本尺寸計算，首先確定軸的簡圖，簡圖如下圖 3
圖 3軸1簡圖
由前面計算得知軸的最小直徑，；此段與聯(lián)軸器鏈接。為達成聯(lián)軸器的定位要求，需要通過軸肩進行固定縱向坐標，因為，所以。
因為主要承載徑向力，所以查閱文獻[12]中表6-1選擇圓柱孔調心軸承1000型22系列。根據(jù)最小軸徑的尺寸選擇2205號軸承取軸肩的高度為4mm所以。
因為軸的12段鏈接聯(lián)軸器，所以。而鏈輪的右端與右軸承的中間需要使用套筒進行徑向坐標定位，而鏈輪的輪轂寬度為，為了固定順利，所以。同時為了保證鏈輪的正常使用。
軸的裝配總長：
（47）
根據(jù)文獻[11]表6-1，聯(lián)軸器處的鍵選擇為普通平鍵，尺寸：
（48）
鏈輪配合處的鍵定位普通平鍵，尺寸：
（49）
將從動鏈輪的承載軸定為軸2。其功率，轉速，轉矩分別為：
（50）
首先計算軸2的最小直徑，軸2的材料選為45號鋼。則取。
。 （51）
先確定軸2的結構簡圖，在進行基本參數(shù)的計算
圖 4軸2簡圖
因為主要承載徑向力，查閱文獻[12]中表6-1選擇圓柱孔調心軸承1000型22系列。根據(jù)最小軸徑的尺寸選擇2205號軸承所以；軸23與45段搭載鏈輪所以；取軸肩的高度為4mm所以。
鏈輪的右端與右軸承的中間需要使用套筒進行軸向定位，鏈輪的輪轂寬度為，為了固定順利，所以。為保證鏈輪的正常使用軸的裝配總長，則。
根據(jù)文獻[11]表6-1，鏈輪配合處的鍵選擇普通平鍵，尺寸為：
設惰輪的軸為軸3與軸4，目的是張緊裝置與改變鏈條方向，所以其本身不會承受過大的力，但為了計算方便，按照主動輪的工作條件進行設計計算，但不參與校核。
（52）
軸3與軸4的材料選擇為45號鋼。取
所以最小直徑
（53）
對軸的結構進行設計簡圖
圖 5軸3，4簡圖
因為主要承載徑向力，所以查閱文獻[12]中表6-1選擇圓柱孔調心軸承1000型22系列。根據(jù)最小軸徑的尺寸選擇2205號軸承所以；軸23與45段搭載鏈輪所以；取軸肩的高度為4mm所以。
惰輪的與軸承中間需要使用套筒進行軸向定位，惰輪的輪轂寬度為，為了固定順利，所以。為保證鏈輪的正常使用。軸的裝配總長則。
根據(jù)文獻[11]表6-1，鏈輪配合處的鍵選擇普通平鍵，尺寸為：。
對于軸1與軸2，因為搭載主從動鏈輪，承受較大的力與轉矩，所以需要進行校核。
軸的校核需要計算三個力的大小與各自力矩，三個力分別為：鏈輪的有效圓周力，鏈條的離心力所引起的拉力以及由鏈條松垂度引起的懸重拉力。
（54）
因為所以。由前文可知
（55）
（56）
對軸進行受力分析：
（57）
畫軸的空間受力圖與轉矩圖
圖 6彎矩扭矩圖
（58）
（59）
因為材料為45號鋼，所以許用應力為
（60）
強度足夠，可以使用。
3.1.5 刮板鏈的設計
鏈條選擇為08A鏈條，。
鉸鏈板的數(shù)據(jù)如下：板寬
板長
板厚
側鏈板高側鏈板長側臉板厚
刮板的具體數(shù)據(jù)如下：刮板間距刮板寬刮板長刮板厚
3.1.6 軸承校核
對于每天工作八個小時的機器，其利用率不高，根據(jù)文獻[11]表13-3，預計壽命在12000-20000h。軸承全部選擇的是2205型軸承。
計算兩個軸承所受到的徑向載荷
（61）
該軸承所受軸向力過小，忽略不計。
查閱文獻[12]表6-1得到軸承的基本額定動載荷：且。
軸承壽命由計算公式[11]得到：
（62）
符合使用條件。
3.2 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置分離裝置的設計
對于分離裝置的磁性來源，有兩種：一種是永磁材料，特點是結構簡單，工作時沒有復雜的操作流程；一種是電磁鐵，利用通電線圈產(chǎn)生磁性，可以通過電流的強弱與方向，改變電磁的大小與方向。
兩種方案在功能上都可以滿足正常的工作使用，但是電磁鐵的結構更復雜，且發(fā)生故障不容易維修，性價比低；所以永磁材料則是最好的選擇，價格低，維修簡單。
對于永磁材料的選擇為磁性材料選擇為釤鈷磁體，牌號。具體參數(shù)如下：
上述參數(shù)中：T代表磁場單位特斯拉 。
KGS代表的是千高斯磁場強度單位kA/m磁場強度H的單位。
kOe代表的是在厘米克秒制單位里，把具有1單位磁場強度的磁極放在這個磁場的磁場力正好是1達因那么這一點的磁場單位叫做1奧斯特。
kJ/m3代表的是每立方米具有的能量。
MGOe代表的是磁能積單位。
將其放置在排屑水平箱體的第二層中，對應于進液口所處的位置，保證帶有廢屑的切削液落入排屑箱體中時便可以得到第一次分離。
3.3 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的傳動裝置的設計
3.3.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的電機選擇
根據(jù)各種直流動力機的功率配置需要及其實際工作使用情況,選擇交流式電機, 系列三相異步直流電動機。
3.3.2 電機的功率轉速計算
按照工作條件，可以設定鏈傳動裝置需要承受的鐵屑，即工作載荷為，將運輸切屑的速度定為,由于鏈傳動在運動的過程中鏈條會受到摩擦力的影響，同時刮板本身的重量還會產(chǎn)生重力，所以總載荷
（63）
設所選鏈型號為08A ,節(jié)距 ,單排質量，總長度為。刮板尺寸定為，刮板材料定為（不銹鋼）該材料無磁性，且在正常工作環(huán)境不會被磁化，密度為，刮板與相鄰刮板之間隔四個節(jié)距
，則可以大約得出重力，摩擦力。則鏈條工作機的有效功率為：
（64）
因為所有的機構都會損耗功率,所以電動機的功率,其中是電力系統(tǒng)和工作設備的傳動效能系數(shù)。分析整個工作設備的構成部件和機構, 可知從一臺電動機到另一臺工作機的傳動效能系數(shù)為。式中：代表帶傳動的工作效率，代表閉式齒輪的工作效率，代表圓錐滾子軸承的傳動效率，代表齒式聯(lián)軸器的傳動效率，代表鏈傳動的工作效率。查文獻12設計手冊得；；；；。代入上式中得到,因此電機所要輸出功率至少為
(65)
則所選電機型號的額定功率必須大于。
3.3.3 電機的具體型號選擇
根據(jù)上述條件可以得到本裝置的輸送速度：。其中P為鏈傳動節(jié)距，為鏈輪齒數(shù)取17，得到。
由滿載需要的額定功率和滿載必須的同步轉速從文獻[12]中選出型號為的電機，滿載轉速為；同步轉速為，額定功率為.則傳動比為。
3.3.4 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的帶傳動的設計計算
1.傳動比的分配以及每個軸的轉速功率與轉矩計算
總傳動比：
（66）
帶傳動的傳動比：；
一級圓柱齒輪減速器的傳動比：。
各軸的轉速，功率和轉矩：
（67）
（68）
（69）
2.帶傳動的方案設計
首先確定方案為普通V帶，再根據(jù)使用要求和經(jīng)濟性來考慮，工作情況系數(shù)，然后先確定計算功率:
（70）
根據(jù)計算功率和小帶輪轉速，選擇普通V帶中的A帶型。
3.帶傳動的設計計算
根據(jù)V帶的帶型，查閱文獻[11]可以得到小帶輪的基準直徑。將基準直徑帶入得到：
（電機的中心高）符合要求。
驗算帶速：
（71）
計算大帶輪的基準直徑，由于
（72）
再根據(jù)文獻[11]中表8-9調整得
初定中心距，計算V帶的基準長度。根據(jù)下列公式：
（73）
取
基準長度：
（74）
查文獻[11]中表8-2取
確定實際中心距：
（75）
計算中心距的可調范圍：
（76）
（77）
驗算小帶輪上的包角：
（78）
確定帶的根數(shù)z：
（79）
帶的根數(shù)一般為偶數(shù)，所以取Z=4
計算帶的初拉力F0：
（80）
計算帶傳動的壓軸力Fp1
（81）
4.帶輪的結構設計
對于小帶輪的設計如下:
由于小帶輪具有較小的基準直徑，故可已選擇實心式結構。
帶輪結構參數(shù)經(jīng)驗公式：
帶輪寬：
（82）
式中：e為槽間距，取e=15mm
f為第一槽對稱面至端面的距離，取f=10m
z為輪槽數(shù)，由前面設計可知道取Z=4
輪轂寬：
（83）
輪轂外直徑：
（84）
帶輪外徑：
（85）
式中為基準線下槽深，查文獻[11]表8-10得=2.75
輪緣寬：=8mm
基準線下槽深：=10mm
大帶輪設計如下
因為基準直徑，故可采用腹板式結構。
帶輪結構參數(shù)經(jīng)驗公式：
帶輪寬：
（86）
輪轂寬：
（87）
輪轂外直徑：
（88）
帶輪外徑：
（89）
輪緣寬：
基準線下槽深：
3.3.5 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的減速器的設計計算
1.齒輪設計
在減速器的設計中，首先要確定齒輪類型，精度等級，材料及齒數(shù)。根據(jù)傳動比的大小，減速器的選擇定為一級圓柱直齒減速器。因為是一般的工作機器選擇7級精度。由文獻[11]表10-1選擇齒輪的材料，小齒輪材料定為并進行調質處理，小齒輪的材料硬度為，大齒輪材料定為號鋼并進行調質處理，材料的硬度為，二者硬度值相差，符合材料選擇的標準。
小齒輪的齒數(shù)定為，大齒輪的齒數(shù)定為，則取
壓力角定為。
根據(jù)文獻[11]按照齒面接觸疲勞強度進行齒輪的參數(shù)設計
由文獻[11]得到公式：
（90）
以此式計算小齒輪分度圓的直徑。
首先確定公式中的各參數(shù)：確定載荷系數(shù)；小齒輪的傳遞轉矩；確定齒寬系數(shù)；確定區(qū)域系數(shù)；材料彈性影響系數(shù)。
計算接觸疲勞強度用重合度系數(shù)
端面壓力角[11]：
（91）
端面重合度[11]：
（92）
重合度系數(shù)[11]：
（93）
按照齒面硬度值的大小我們可以分別知道小齒輪和大齒輪的接觸疲勞極限分別是；。
對應力循環(huán)次數(shù)進行計算：
（94）
（95）
從而可以取得接觸疲勞壽命系數(shù)：。
按照失效概率為，安全系數(shù)可以得到：
（96）
（97）
?。恢械妮^小者為該齒輪的接觸疲勞許用應力，即
（98）
則可以得到小齒輪分度圓直徑為：
（99）
調整小齒輪分度圓直徑，需要計算以下參數(shù)：
計算圓周速度V：
（100）
計算齒寬b：
（101）
計算實際載荷系數(shù)KH:
有文獻[11]可得使用系數(shù)
根據(jù)速度和7級精度，可以得到動載系數(shù)。
從而計算齒輪的圓周力：
（102）
查閱文獻[11]得到齒間載荷分配系數(shù)：；
可以得到
則實際的分度圓直徑為：
（103）
計算齒輪模數(shù)：
（104）
所以模數(shù)取2
對兩個齒輪進行具體的尺寸計算：
計算分度圓直徑：
（105）
計算中心距：
（106）
計算齒輪寬度b：
（107）
取
對于齒根的彎曲疲勞強度進行校核：
齒根彎曲疲勞強度的公式[11]：
（108）
確定公式中各個數(shù)值：
計算彎曲疲勞強度用重合度系數(shù)
（109）
有齒數(shù)的齒形系數(shù)和應力修正系數(shù)：；。
計算實際載荷系數(shù)，其中齒間載荷分配系數(shù)，根據(jù)得。
則載荷系數(shù)：
（110）
計算彎曲疲勞許用應力：
高速齒輪和低速齒輪的彎曲疲勞極限分別是，；彎曲疲勞壽命系數(shù)，。取安全系數(shù)S=1.4：
（111）
（112）
進行齒輪的強度校核：
（113）
（114）
所以強度滿足要求。
大小齒輪的具體尺寸如下表：
表 1齒輪基本尺寸表
代號名稱
高速級齒輪
低速級齒輪
模數(shù)m
2mm
2mm
齒數(shù)z
21
89
齒寬b
47mm
42mm
分度圓直徑d
42mm
178mm
齒頂高系數(shù)ha
1.0
1.0
頂隙系數(shù)c
0.25
0.25
齒頂高ha
2mm
2mm
代號名稱
高速級齒輪
低速級齒輪
齒根高hf
2.5mm
2.5mm
全齒高h
4.5mm
4.5mm
齒頂圓直徑da
46mm
182mm
齒根圓直徑df
37mm
173mm
2.軸的設計
減速器里有兩個軸，分別是搭載小齒輪的高速軸和搭載大齒輪的低速軸。先進行高速軸的設計與計算。
高速軸上的功率；轉速和轉矩分別為：
（115）
對于作用在軸上的承載力
已知小齒輪的分度圓直徑為:
則:
（116）
先簡單計算軸的最小直徑。選擇軸的材料為45號鋼，并進行調質處理，取，得：
（117）
高速軸的最小直徑是與大帶輪配合處的軸的直徑，由于安裝鍵將使軸徑增大，故選取:。
對軸的結構簡圖進行設計：
圖 7高速軸簡圖
根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度：
為了使帶輪完成軸向定位標準，軸的12段右端需要軸肩來參與固定帶輪，故取軸23段的直徑；軸的左端通過擋圈進行軸向定位，按照軸端直徑的大小取擋圈直徑。因為大帶輪的寬度，為了保證軸端擋圈能更好的固定大帶輪的軸向定位，故12段的長度應比大帶輪的寬度B略短，則定。
為了保證軸的正常工作選擇滾動軸承。因為軸承只承載徑向力的作用，所以選擇深溝球軸承。根據(jù)實際工作情況與設計要求，同時因為，查閱文獻[12]選擇深溝球軸承6205，其尺寸為，則，設擋油環(huán)的寬度為15mm，則。軸承使用擋油環(huán)進行軸向定位。由文獻[12]上查得6205型軸承所需要的定位軸肩高度，所以定。
因為高速小齒輪的直徑較小，所以為了確保齒輪輪體的傳動強度足夠滿足工作需求，齒輪和軸必須做成一體，整體稱為齒輪軸。所以
為了保證軸承端蓋方便拆卸與安裝，軸承端蓋的外端面與大帶輪右端面中間需要一定距離，取。
設齒輪距箱體內壁的直線距離為16 mm，考慮到減速器箱體在鑄造的過程中可能出現(xiàn)的誤差，在確定滾動軸承位置后，應該與箱體內壁相隔一段距離s，取，則
至此，已基本完成了高速軸的各段直徑和長度的計算確定。
對于高速軸需要進行受力分析與強度校核。
根據(jù)6205型軸承查文獻[12]得T = 15 mm
帶輪中點距左支點距離
齒寬中點距左支點距離
齒寬中點距右支點距離
V帶壓軸力
計算軸的支反力：
水平面支反力（見圖b）：
（118）
垂直面支反力（見圖d）：
（119）
計算軸的彎矩，并做彎矩圖：
截面C處的水平彎矩：
（120）
截面A處的垂直彎矩：
（121）
截面C處的垂直彎矩：
（122）
分別制作水平面的彎矩圖（圖c）和垂直面的彎矩圖（圖e）。
截面C處的合成彎矩：
（123）
作合成彎矩圖（圖f）。
作轉矩圖（圖g）。
按彎扭組合強度條件校核軸的強度：
通常只針對軸上承受最大彎矩和轉矩的截面（危險截面C）的進行強度的校核。必要時也會對其他截面的強度進行校核。取，則有：
（124）
故設計的軸的強度足夠，且能很好的滿足工作情況與使用要求，軸的彎扭受力圖如下：
圖 8彎矩扭矩圖
高速軸設計完成，再對搭載大齒輪的低速軸進行設計計算。
計算低速軸上的功率、轉速和轉矩
（125）
計算作用在軸上的力，已知大齒輪的分度圓直徑是d2 = 178 mm
則:
（126）
初步確定軸的最小直徑。確定低速軸的材料為45號鋼，并對其進行調質處理，則 A0 = 112，于是可以得到：
（127）
低速軸的最小直徑是需要安裝聯(lián)軸器處的軸的直徑，為了保證所選的軸直徑與聯(lián)軸器的孔徑可以順利配合，則先選取聯(lián)軸器的型號。
聯(lián)軸器的計算轉矩為，查文獻[12]，同時考慮到轉矩大小基本不發(fā)生改變，所以取，
則:
（128）
按照計算轉矩應該小于聯(lián)軸器公稱轉矩的要求，查文獻[12]，選擇型號聯(lián)軸器。與低速軸配合的半聯(lián)軸器的孔徑為25 mm故取，半聯(lián)軸器與低速軸配合的其孔長度為44 mm。
低速軸的結構設計圖如下
圖 9低速軸簡圖
根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度。
為了保證聯(lián)軸器的軸向定位標準，12軸段右端應該設計出一軸肩，故取軸23段的直徑；軸23段的左端用擋圈進行軸向定位，按軸端的直徑得擋圈的直徑。半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度，為了保證軸端擋圈能更好的固定聯(lián)軸器，所以軸12段的長度應該比L略短一部分，現(xiàn)取。
為了使低速軸正常轉動，需要先確定滾動軸承的型號。因為軸承主要承受的載荷是徑向力，所以選擇深溝球軸承。根據(jù)實際使用情況與設計要求，并依據(jù)軸23段的直徑，所以文獻[12]選取深溝球軸承6207型，其尺寸為，故，設擋油環(huán)的寬度為15，則。由手冊上知道6207型軸承的定位軸肩高度，因此，取。
因為與齒輪配合處的軸段的是45段，所以45段軸的直徑與齒輪的孔徑相同；齒輪的左端與左軸承的中間使用擋油環(huán)進行定位。已知大齒輪輪轂的寬度為，為了確保擋油環(huán)的端面可以穩(wěn)定的壓緊齒輪，此軸段的長度應該稍微短于輪轂寬度，故取。
軸承端蓋需要便于安裝與拆卸，則保證軸承端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面要有一定距離，所以。
設大齒輪的端面到箱體內壁的距離為16 mm，考慮到箱體在鑄造過程中產(chǎn)生的精度誤差，在確定滾動軸承位置時，應考慮到距箱體內壁需要有一段距離s，取，已知滾動軸承的寬度，則
已基本完成了了低速軸的各段直徑和長度的設計與計算。
對低速軸進行受力分析和校核
首先作軸的計算簡圖（見圖a）:
根據(jù)6207型軸承查文獻[12]得T = 17 mm
第一段軸中點距左支點距離
齒寬中點距左支點距離
齒寬中點距右支點距離
再計算軸的支反力：
水平面支反力（見圖b）：
（129）
垂直面支反力（見圖d）：
（130）
計算軸的彎矩，并做彎矩圖：
截面C處的水平彎矩：
（131）
截面C處的垂直彎矩：
（132）
根據(jù)前面的計算分別作低速軸的水平面彎矩圖（圖c）與垂直面彎矩圖（圖e）。
截面C處的合成彎矩：
（133）
由前面的數(shù)據(jù)作合成彎矩圖（圖f）；作轉矩圖（圖g）。
按彎扭組合強度條件校核軸的強度：
通常情況下只會對軸上承受最大彎矩和轉矩的截面（即危險截面C）的強度進行校核。如果必要時也會對其他的危險截面進行強度的校核。根據(jù)文獻[11]公式（14-4），取，則有：
（134）
因此設計的低速軸有足夠的強度來滿足正常使用，并有大量的額外使用強度。軸的彎扭受力圖如下：
圖 10彎矩扭矩圖
3.軸承校核
首先對高速軸處軸承的校核，根據(jù)文獻[11]得到預計壽命：
初步計算當量動載荷P:因為該軸承只承受徑向力的作用，有文獻[11]表12-5查得軸承的徑向動載荷系數(shù)X和軸向動載荷系數(shù)Y分別為：X = 1，Y = 0。所以:
（135）
求軸承應有的基本額定載荷值C為:
（136）
選擇:6205軸承，Cr = 14 KN，由文獻[11]有：
（137）
所以軸承預期壽命足夠。
再對低速軸處軸承的校核，根據(jù)文獻[11]得到預計壽命：
初步計算當量動載荷P；因為此軸承只需要承受徑向載荷的作用，所以徑向動載荷系數(shù)X和軸向動載荷系數(shù)Y分別為：所以:
（138）
計算軸承應有的基本額定載荷值C為:
（139）
選擇:6207軸承，Cr = 25.5 KN，根據(jù)文獻[11]有：
（140）
所以軸承預期壽命足夠。
4.選擇聯(lián)軸器
公稱轉矩：
（141）
由文獻[11]查得，故得計算轉矩為：
（142）
選用型聯(lián)軸器，聯(lián)軸器的許用轉矩為，許用最大轉速為，軸孔的直徑為25 mm，軸孔的長度為44 mm。
（143）
聯(lián)軸器滿足要求，故合用。
3.4 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的各部分箱體設計
3.4.1 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的減速器箱體設計
對于減速的箱體數(shù)據(jù)，通過參考文獻[12]可以得到具體的算法。根據(jù)減速器內部零件的大小，對減速器的箱體尺寸進行計算。
表 2減速器箱體尺寸數(shù)據(jù)
名稱
符號
公式與計算
結果取值
箱座壁厚
0.025a+3=0.025×110+3=3.8
取8mm
箱蓋壁厚
0.02a+3=0.02×110+3=3.2
取8mm
箱蓋凸緣厚度
b1
1.5δ1=1.5×8=12
取12mm
箱座凸緣厚度
b
1.5δ=1.5×8=12
取12mm
箱座底凸緣厚度
b2
2.5δ=2.5×8=20
取20mm
地腳螺釘直徑
df
0.036a+12=0.036×110+12=16
取M16
地腳螺釘數(shù)目
n
a≤250時，取n=4
取4
軸承旁連接螺栓直徑
d1
0.75df=0.75×16=12
取M12
蓋與座連接螺栓直徑
d2
(0.5-0.6)df=(0.5-0.6)×16=8-9.6
取M8
連接螺栓d2的間距
l
150-200
取150
軸承端蓋螺釘直徑
d3
(0.4-0.5)df=(0.4-0.5)×16=6.4-8
取M8
視孔蓋螺釘直徑
d4
(0.3-0.4)df=(0.3-0.4)×16=4.8-6.4
取M5
定位銷直徑
d
(0.7-0.8)d2=(0.7-0.8)×8=5.6-6.4
取6mm
df、d1、d2至外箱壁距離
C1
根據(jù)螺栓直徑查閱文獻[12]
取22、18、14
df、d1、d2至凸緣邊緣距離
C2
根據(jù)螺栓直徑查閱文獻[12]
取20、16、12
名稱
符號
公式與計算
結果取值
軸承旁凸臺半徑
R1
=16
取16
凸臺高度
h
根據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準
外箱壁至軸承座端面距離
L1
C1+C2+(5-10)=18+16+(5-10)
取39
大齒輪頂圓與內箱壁距離
Δ1
＞1.2δ=1.2×8=9.6
取12
齒輪端面與內箱壁距離
Δ
＞δ=8
取16
箱蓋、箱座肋厚
m1、m
≈0.85δ=0.85×8=6.8
取7
3.4.2 CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置的輸送部分箱體設計
鏈傳動的軸承座的選擇是根據(jù)前面所選擇的軸承，選擇SN205型軸承座，
進屑口法蘭的尺寸：需要16顆螺栓螺栓直徑
機頭尺寸：
機尾設計：
第一層
第二層
總體尺寸
在箱體的第二層安裝永磁石。
4 總結與審核
4.1 標準化審查報告
CK6140數(shù)控車床的自動排屑裝置的設計已經(jīng)基本完成，根據(jù)相關的規(guī)定，對其進行標準化審查，結果如下：
（1）設計圖紙和文件
圖紙和文件所用的編號原則符合以下標準的規(guī)定：
GB/T 17710—1999數(shù)據(jù)處理校驗系統(tǒng)；
JB/T 5054.8—1991產(chǎn)品圖樣涉及文件和通用借用件管理辦法；
JB/T 5054.4—2000c產(chǎn)品圖樣及設計文件編號原則；
JB/T 8823—1998機械工業(yè)企業(yè)計算輔助管理信息分類編碼導則；
（2）產(chǎn)品圖樣及設計文件符合以下標準和有關規(guī)定：
GB/T 10609.1—1989技術制圖標題欄；
GB/T 10609.2—1989技術制圖明細欄；
GB/T 14689—1993技術制圖圖紙幅面和格式；
GB/T 17825.2—1999技術制圖比例；
GB/T 17825.10—1999 CAD文件管理基本格式；
GB/T 17825.10—1999 CAD文件管理基本格式；
JB/T 5054.6—2000產(chǎn)品圖樣及設計文件編號原則；
JB/T 5054.6—2000產(chǎn)品圖樣及設計文件更改辦法。
4.2 總結
本設計通過對各文獻調查與市場的研究，設計出了一款混合型的磁式刮板自動排屑裝置，相對于單一類型的自動排屑裝置，該裝置擁有兩種分離切屑的裝置，所以它有著更強的分離能力，從而更好的加快工業(yè)生產(chǎn)的速度。并且還具有工作穩(wěn)定，人力消耗少，維修簡單等優(yōu)點。
該設計完成了對CK6140數(shù)控車床自動排屑裝置整體裝置系統(tǒng)方案設計與類型的選擇，完成了輸送裝置中鏈傳動的設計計算與鏈傳動中鏈輪和鏈輪軸的強度校核，使其可以滿足工作需要；完成了分離裝置中刮板與磁性材料的設計計算；在傳動系統(tǒng)部分，完成了驅動電機的選擇，對傳動比進行了合理的分配，完成了帶傳動的設計計算與帶輪的強度校核，完成了減速器的設計計算與齒輪和齒輪軸的強度校核；還完成了輸送裝置箱體與減速器箱體的設計計算。
本設計中，CK6140數(shù)控排屑裝置的總體尺寸可以承載最大150kg的切屑，運送速度最高可以達到12m/min?？梢苑€(wěn)定分離切屑與切削液。
本設計所設計的自動排屑裝置是一種混合型排屑裝置，融合了刮板式與磁式兩種排屑裝置的特點，擁有了更好的處理切屑的能力。刮板與磁性材料的運用使切削液與切屑的分離變得更加方便。從而更好的加快日常生產(chǎn)中的加工速度。此次設計的自動排屑裝置結構簡單，容易維修，經(jīng)濟實用。
參 考 文 獻
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