模具專業(yè)外文文獻翻譯-外文翻譯--一個描述電鑄鎳殼在注塑模具的應用的技術研究

《模具專業(yè)外文文獻翻譯-外文翻譯--一個描述電鑄鎳殼在注塑模具的應用的技術研究》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《模具專業(yè)外文文獻翻譯-外文翻譯--一個描述電鑄鎳殼在注塑模具的應用的技術研究（19頁珍藏版）》請在裝配圖網上搜索。

本科生畢業(yè)設計附件 題 目： 應用 學生姓名： 學 號： 專業(yè)班級： 指導教師： 完成時間： 2012 年 03 月 05 日 一個描述電鑄鎳殼在注塑模具的應用的技術研究 —— 摘要 ： 在過去幾年 中 快速成型技術及快速模具已 被 廣泛 開發(fā)利用 . 在 本 文中 ,使 用 電芯 作為核心程序對 塑料注射模具分析 . 通過差分系統(tǒng)快速成型 制造外殼模型 . 主要目的是分 析電鑄鎳 殼 力學特征、 研究相關 金相組織 ,硬度 ,內部 壓力等不同方面， 由這些特 征 參數以生產 電鑄 設備 的外殼 . 最后一個核心是檢驗注塑模具 . 關鍵詞：電鍍；電鑄；微觀結構； 鎳 1. 引言 現代工業(yè)遇到 很大 的挑戰(zhàn) ， 其中最重要的是 怎么樣 提供更好的產品 給 消費者 ,更多種類和更新換代問 題 . 因此 ,現代工業(yè)必 定產生 更多的競爭性 . 毫無疑問 ,結合時間變量 和 質量 變量 并不容易 ,因為他們經常 彼此互為條件 ; 先進的生產系統(tǒng)將允許該組合以更加有效可行的方式進行， 例如 ,如果是觀測 注塑 系統(tǒng) 的轉變 、 我們得出的結論是 ,事實上 一個新產品在市場上具有較好的質量它需要越來越少的時間 快速模具制造技術 是 在這一領域 , 中可以改善設計和制造注入部分的技術進步 . 快速模具制造技術基本上是 一個中小型系列的收集程序，在很短的時間內在可接受的精度水平基礎上讓我們獲得模具的塑料部件。其應用不僅在更加廣闊而且生產也不斷增多。 本文包括 了很廣泛的研究路線 ,在這些研究路線中我們可以嘗試去學習，定義，分析，測試，提出在工業(yè)水平方面的可行性，從核心的注塑模具制造獲取電鑄 鎳 殼，同時作為一個初始模型的原型在一個 備上的快速成型。 不得不說 的是 ,先進的電鑄技術應用在無數的行業(yè)， 但這 一 研究工作 調查到什么程度 ,并根據這些 參數 ,使用這種 技術 生產 快速模具 在技術上是可行的 . 都產生一個準確的，系統(tǒng)化使用的方法以及建議的工作方法 . 2 制造過程的注塑模具 薄鎳 外殼的 核心 是電鑄 ,獲得一個充滿 屬樹脂的一體化的核心板塊 模具 (圖 1)允許直接制造注射型多用標本，因為它們確定了新英格蘭大學英文國際表卓華組織 3167 標準。這樣做的目的是確定力學性能的材料收集代表行業(yè)。 該階段取得 的 核心 [4]， 根據這一方法 研究了這項 工作 ,有 如下 : a,用 統(tǒng) 設計的理想對象 b 模型制造的快速成型設備 (頻分多路 系統(tǒng) ). 所用 材料將 是一個 料 c 一個制造的電鑄 鎳殼 ，已事先涂有導電涂料 (必須有導電 ). d 無外殼模型 e 核心的生產是背面外殼環(huán)氧樹脂的抗高溫與具有制冷的銅管管道 . 有兩個 腔 的注塑模具、 其中一個是電核心和其他直接加工 的移動版 . 因此 ,在同一工藝條件下，同時注入兩個標準技術制造，獲得相同的工作。 3 獲得電殼 :設備 電鍍是 電解質時電流 的化學變化 ,電解所形成的直流電有兩個電極，陽極和陰極。當電流流經電路，在離子溶液中轉化為原子。 電 鍍液用 于 這項工作是由 氨基磺酸鎳 400 毫升 /升 ,氯化鎳 (10 克 /升 )、硼酸 (50 克 /升 ),0 毫升 /升 ), 毫升 /升 ). 選擇這種組合主要原因是我們 考慮注塑模具程序是玻璃纖維 . 氨基磺酸鎳 讓我們獲得可以接受的 內部壓力 (測試不同工藝條件 結果 ,而不是最佳 工藝條件約 2兆帕 最高為 50兆帕 ). 不過 ,這種內部壓力是 由 加劑的結果。 這種添加劑也增加 了殼的 阻力 . 一種可生物 降解水溶液表 使用劑 氯化鎳 ,有利于解決金屬統(tǒng)一分布在陰極，提高導電性的問題。硼酸作為 緩沖區(qū)。 該設備用于制造 殼的 測試如下 ： ● 聚丙烯 :600 毫米 ×400 毫米 ×500 毫米的尺寸 ● 三聚四氟乙烯電阻器 ,每一個有 800W ● 具有 機械攪拌系統(tǒng) 的陰極 ●循環(huán)和過濾系統(tǒng)用的泵和聚丙烯過濾器。 ● 充 電整流器 . 最 大 強度 在連 續(xù) 50 個 A 和連續(xù)電流電壓介于 0 至 16 伏 ● 籃鈦鎳陽極 (鎳 硫回合 電解鎳 )純度 99%以上 ● 氣體 注入 系統(tǒng) 一旦電流密度 ( 1,溫度 (35 至 55℃ )和 ,已經確定，執(zhí)行參數以及測試的進程部分不可改變。 4 獲得硬度 電殼硬度的測試一直保持在相當高的很穩(wěn)定的結果。如圖 2，可以看到： 22A/度值介于 540 到 580 高壓， 為 4+溫度為 45 攝氏度，如果 少到 溫度為 55 攝氏度，硬度為 520 以上，高壓低于 許其經營更加廣泛，然而，這種 是一定的取決于其他因素，如內部壓力，因為他可能的變異。 改變 ，電流密度和溫度等，另一方面，傳統(tǒng)的硬度氨基磺酸鎳承受的高壓在200間，遠低于取得的一個實驗結果的電壓。對于一個注塑模具，硬度可以接受的起點 300 高壓這是必須考慮的，注塑模具中最常見的材料，有改善鋼（ 290 高壓），整體淬火（ 520壓）， 鐵（ 760，以這樣一種方式，可以看到，注塑模具硬度水平的鎳是殼內的高范 圍的材料。因為這是一個負責內部壓力的塑料注射液，這種方式與環(huán)氧樹脂灌漿將遵循它，相反對低韌性的殼補償，這就是為什么它是必定盡可能的外殼厚度均勻，并沒有重要的原因，如 腐蝕。 5 金相組織 為了分析金相結構、電流密度、溫度 主要變化 . 在正面橫向部分（垂直沉積）對樣品進行了分析，為了方便地封裝在樹脂，拋光。銘刻，在不同階段的混合乙酸和硝酸。該時刻間隔 15,25,40,50 之后再次拋光 , 為了 在金相顯微鏡下觀察奧林巴斯 0X 必須要說的是，這一條規(guī)定顯示了圖片之后的評論，用于制造該模型的殼在 速成型機里融化的塑料材料（澳大利亞統(tǒng)計局）鞏固和解決了該階層。后來在每一個層，擠出的模具都 留下一個大約 米直徑橫向和縱向的線程。因此，在表面可以看到細線表面頭部的機器。這些西路將作為參考信息解決鎳的重復性問題。重復性的模型將作為一個基本要素來評估注塑模具的表面紋理。 表 1 測試系列： 表 1. 檢驗系列 系列 度 (℃ ) 電流密度 A/ 5 5 5 5 3 說明該系列第一時刻表面的樣本 它顯示了流道起點的頻率 復用機，這就是說，又一個很好的重復性。它不能仍然要注意四舍五入結構。在圖 4 系列 2，經過第二次，可以看到一條線的流道的方式與以前的相比 不太清楚。在圖 5 系列 3 雖然第二次時刻開始出現圓形晶結果是非常困難的。此外，最黑暗的部分表明時刻不足的進程和組成。 這 種現象表明，在低電流密度和高溫條件下工作，得到更小的晶粒尺寸和殼重現性好，就是所需要的足夠的應用程序。 如果 分析橫向平面進行的沉積，可以在所有測試樣品和條件增長的結構層（圖 6），犧牲一個低延展性取得令人滿意的高機械阻力，最重要的是添加劑的使用情況，氨基磺酸 鎳液的添加劑通常創(chuàng)建一個纖維和非層狀結果 [9]于該層結構的決定因素是這種結構的應力減速器（ 另一方面，她也是測試的層狀結構不同厚度中的 電流密度 . 6 內部 壓力 殼的一個主要特點是應該有其應用，如插入時要有一個低水平的內部壓力。測試不同的溫度很電流密度，所采取的措施取決于陰極彎曲張力計法。 A 鋼測試控制使用側固定和其他自由度固定（ 160 毫米長， 米寬， 米厚）。金屬沉積只有在控制了機械拉伸力（拉深或壓應力），才能計算內部壓力。彈性的角度來看，斯托尼模型應用，假定鎳基質厚度，對部分鋼材產生足夠?。?3 微米）的影響。在所有測試情 況下，一個能夠接受的應用程序在內部壓力在 50 兆帕的極端條件下和 2 兆帕的最佳條件下產生。得出的結論是，內部壓力在不同的工作條件和參數沒有明顯的變化條件下。 7 校驗 注塑模具 試驗已進行 了 各種代表性熱塑性材料如聚丙烯、高密度聚乙烯和 并進行了注射部件性能的分析，如尺寸，重量，阻力，剛度和柔性。對殼的力學性能進行了拉伸破壞性測試和分析。大約 500 個注射液在其余的條件下，進行了更多的檢驗 總體 而言 , 為分析一種材料，重要的是注意到行為標本中的核心和那些加工腔之間的差異。然而在分析光彈注入標本（圖 7）有人注意到 不同的國家之間張力存在兩種不同的類型的標本，是由于不同的模腔熱傳遞和剛度。這種差異解釋了柔性的變化更加突出的部分晶體材料，如聚乙烯和聚酰胺 6. 有人注意到一個較低的柔性標本在的高密度聚乙烯分析測試管在鎳核心的情況下，量化30%左右。如尼龍 6 這個值也接近 50%。 8 結論 經過連續(xù)的測試 ，注塑模具在不同條件下檢查的氨基磺酸鎳液使用添加劑。這就是說塑性好，硬度好和摩擦力好的層狀結構，已取得的力學性能是可以接受的。借鞋缺陷的鎳殼將部分取代環(huán)氧樹脂為核心的注塑模具，使注入的一系列中型塑料零部件達到可接受的質量的水平。 參考資料 [1] of J. 110 (2001), 186– 196. [2] . of J. 111 (2001), 286– 294. [3] J. A. A 6, 14 1996. [4] M. et en la de de 84 (2002), p. 557. [5] et 1989). [6] E. de 2000 (. [7] A. 1989). [8] A. 1989). [9] J. 1993). [10] 1994. ( 3). A on of to —— he of In as a to is DM is to of to by to of of an a in an 1. ne of is to be it to is no is in to to be in a if it is of of we at in it to a on of of in of in of of a of to us to a of in or in a of is in of 1], [2] 3], it is it is is a it to at an of as an a in a It to is in 3], to to of in of is in an of a 2. of an he is by a is is an in 4] 1) by of a a as by 167 of is to of a of in by 1. to a 4], to in (a) AD of (b) in a be BS (c) of a a it (d) of (e) of by of to of in it in to in 3. an 5] 6] is an in a an an is by an a it is to an a DC in on a or in is by 7] 8] at a 00 ml/l, 10 g/l), 50 g/l), 30 cc/l) 03 (2 cc/l). of is to of we is to is us to an of in 0 of is a of as an is a by of by in of of a 03 is an of to of in of is to of to in in as a pH to as ? 600 400 500 mm in ? 00 W. ? of ? of by a a ? in 0 A 6 V. ? a 9%. ? of 2 A/ 5 5 °C) 4. ne of of of at 2, it be in .5 2 A/40 80 at ± 0.2 a 5 °C. If pH of is .5 5 °C 20 HV 60 by to a of be on as at of or On of a is 00– 250 in It is to an is 00 it is to 290 520– 595 760– 800 in a it be of be of to of is in a it is of of is it is to a as as a of as 2. ± T = 45 °C. 5. In to of in in to a in in a of at 5, 25, 40 0 s, in to be in a 10×. on to in it is to to in a is by In a mm in is in it be by of to as a to of of is to be a to a of . . °C) A/ 1 5 5 5 5 3 of a of It by DM is to is a It be 4, , a it be a of in a in 5, ° it to it is to at of by of 3. (×150), . 4. (×300), . 5. (×300), . at a a a of a If is in a to it be in of is 6), is to a at of a is to of a a 9]. a of as a in On it to of in of 6. of (×600), . 6. ne of a an is to a of at a on A a 160 mm 12.7 mm .3 is in a or to 10] is 3 μm) to in an of to In of 0 an is to at a of 7. of P, C, it of suc