滾輪式離心鑄造機設計

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1、云南機電職業(yè)技術 牛業(yè)設計（論丈丿任務書 云南機電職業(yè)技術 學院 材料成型與控制技術 專業(yè) 09171 班 學生：張宇 畢業(yè)設計（論文）題目： 滾輪式離心鑄造機設計 課題的意義及培養(yǎng)目標：離心鑄造機屬特種鑄造的金屬成型的方法之一。 它的原理是金屬液體在離心離的作用下，不用型芯即可澆鑄空新件， 省去澆注系統(tǒng)和冒口;令鐵，節(jié)約了大量的金屬，省去造型的工時。這樣就降 低工件成本，并可制造雙金屬件，質量可靠。采用這種方法生產的銅套和鐵 套，工藝簡便，生產效率高，是機械成型先進的工藝。學生通過此項設計， 加深對工裝設備設計過程的了解。是他們的綜合能力的培養(yǎng)得以提高，為今 后的工作做好充分的準備

2、。 設計（論文）所需收集的原始數(shù)據(jù)與資料：離心鑄造手冊 鑄型轉速： 500——800i7min 鑄件最大尺寸： 500X2000 課題的主要任務（須附有技術指標要求）： 1鑄型設計 2傳動系統(tǒng)設計 3控制系統(tǒng) 4澆注系統(tǒng)設計 5畢業(yè)論文說明書1份 設計進度安排及完成的相關任務（以教學周為單位）: 周 次 設計（論文）任務及要求 1——7 在外地逬行畢業(yè)實習 8 10 收集相關資料 11——12 討論并確定相應方案 13 17 整體設計，繪制圖紙 18 20 寫岀畢業(yè)論文說明書 學 生：張宇 指導老師：蔡云秀 鑄造是一種液態(tài)金屬

3、成型的方法。鑄件已廣泛應用于各工業(yè)部門和日常生活中， 其中通過離心鑄造而成的鑄件占相當大的比重，離心鑄造是將金屬液澆入旋轉的鑄 型中，在離心力作用下填充鑄型而凝固成形的一種鑄造方法，離心鑄造是在離心機 上進行的。離心鑄造分為立式和臥式兩種，臥式滾輪式離心鑄造機包括：鑄型，澆 注系統(tǒng)，傳動系統(tǒng)，以及電器控制系統(tǒng)兒個部分。其工作過程包括：涂料，澆注， 冷卻，拔模，本設計利用現(xiàn)有的一些新元件對鑄造機進行優(yōu)化設計，并采用PLC進 行控制，使之操作方便，結構簡化，性能提升。 關鍵詞：鑄造；澆注系統(tǒng)；離心鑄造機；電器控制系統(tǒng) 目錄 第一章緒論 1 1. 1概述 1 1.2離心鑄造機的發(fā)展過程 1

4、 1.3離心鑄造機的分類及應用 2 1.4離心鑄造的特點 3 1.5離心鑄造基本原理 3 1.6離心鑄造發(fā)展前景 4 第二章滾輪式離心鑄造機的原理分析 5 2. 1離心力 5 2. 2離心力場 5 2. 3有效重度 5 2.4自由表面 5 2. 5離心壓力 7 2. 6液體金屬中異相質點的徑向運動 9 2. 7離心鑄造的縮補 10 2. 8離心鑄件的凝固特點 10 第三章離心鑄造工藝 14 3.1離心鑄型轉速選擇 14 3.2離心鑄造用鑄型 14 3. 3涂料 15 3.4澆注 15 3. 5拔管 15 3.6清理與準備 15 第四章離心鑄管常見缺陷分

5、析 16 4. 1橫向壁厚不均 16 4.2縱向壁厚不均 16 4. 3氣孔與針孔 16 4.4裂紋斷裂 17 4. 5龜紋 17 4.6凹陷 18 4.7滲漏 18 第五章金屬鑄型設計 20 5. 1臥式滾筒離心機的特點 20 5. 2鑄型類型選擇 20 5. 3鑄型各組成部分結構設計 20 5. 4鑄型型體設計 21 5. 5鑄型段蓋和端蓋緊固裝置設計 21 5. 6鑄型滾道設計和定位 22 5. 7澆注系統(tǒng)設計 23 第六章鑄造機的參數(shù)與計算 24 6. 1鑄型轉速的選擇 24 6. 2鑄型壁厚 24 6. 3離心壓力 25 6.4電機功率選擇 2

6、5 6. 5帶傳動的設計與計算 26 第七章控制系統(tǒng)的編程控制 30 7. 1梯形圖 30 第八章操作安全注意事項 31 結束語 32 致謝 32 參考文獻 第一章緒論 1.1概論 鑄造是一種液態(tài)金屬成型的方法。在各種鑄造方法中，用的最普遍的是砂型鑄 造，這是因為砂型鑄造不僅鑄件批量的大小，不受限制，而且鑄件的形狀，尺寸， 重量及合金種類兒乎都不受限制。 隨著科學技術的不斷發(fā)展和生產水平的不斷提高以及人類社會生的需要，對鑄 造生產提出了一系列新的，更高的要求，歸納起來，主要有如下三個方面： 1, 要求大量生產同類型，高質量而且穩(wěn)定性的鑄件，進一步提高鑄件的表面 光潔程

7、度，尺寸精度以及內在質量和機械性能； 2, 進一步簡化生產工藝過程，縮短生產周期，便于實現(xiàn)生產工藝過程機構化, 自動化，提高勞動生產率，改善勞動條件； 3, 減少生產原材料的消耗，降低生產成本。 為了實現(xiàn)上述要求，近兒十年來，鑄造工作者在繼承，發(fā)展古代鑄造技術和應用 近代科學技術成就的基礎上，發(fā)明了許多新的鑄造方法，為了有別于砂型鑄造，人 們把這些新的鑄造方法統(tǒng)稱為特種鑄造。最常見的有如下兒種： 1, 熔模鑄造 2, 金屬型鑄造 3, 壓力鑄造 4, 離心鑄造 5, 陶瓷型鑄造 6, 低壓鑄造 7, 液體金屬沖壓 8, 真空吸鑄 9, 連續(xù)鑄造，等等

8、 特種鑄造就是在造型材料，造型方法，金屬液的充型形式和金屬在型中的凝固條件 等方面與普通砂型鑄造有顯著差別的鑄造方法。 離心鑄造是將液體金屬澆入旋轉的鑄型中，使之在離心力作用下，完成填充和 凝固成型的一種鑄造方法。為實現(xiàn)這種工藝過程，必須采用專門的設備一一離心鑄 造機（簡稱離心機），提供使鑄型旋轉的條件。 1.2離心鑄造機的發(fā)展過程 離心鑄造發(fā)展至今已有兒十年的歷史，第一個專利是1809年由英國人Erchardt 提出的，直到上世紀初才逐步推廣于工業(yè)生產。我國30年代開始采用于生產鑄鐵管。 現(xiàn)在離心鑄造已經是一種應用廣泛的鑄造方法，常用于生產鑄管，銅套，缸套，雙 金屬鋼背銅套等。對于像雙

9、金屬軋鎧，加熱爐滾道，造紙及干燥滾筒及異型鑄件（如 葉輪）等，釆用離心鑄造也十分有效。H前已有高度機械化，自動化的離心鑄造機, 有年產量達數(shù)十萬噸的機械化離心鑄管廠。 在離心鑄造中，鑄造合金的種類兒乎不受限制。對于中空鑄件，其內徑最小為 8mm,最大為3000mm,鑄件長度最大為8000mm,重量最小為兒克（金屬牙），最大可 達兒十噸。 「3離心鑄造機的分類與應用 近年來，離心鑄造機發(fā)展很快，類型日益增多，因而分類方法也很多。 根據(jù)鑄型旋轉軸在空間位置的不同，常用的離心機分為： （一） 立式離心鑄造機 （二） 臥式離心鑄造機 立式離心鑄造的鑄型是繞垂直軸旋轉的，如圖1-1所示，在

10、這種機器上的鑄造 過程稱為立式離心鑄造。它主要用于生產高度小于直徑的圓環(huán)類鑄件。由于在這種 機器上安裝及穩(wěn)固鑄型比較方便，因此，不僅可以采用金屬型，也可采用砂型，熔 模型殼等非金屬型。 臥式離心鑄造機的鑄型是繞水平軸旋轉的，如圖1-2所示，在這種機器上的鑄 造過程成為臥式離心鑄造。它主要用來生產長度大于直徑的套筒類或管類鑄件。 1-澆包2-鑄型3-液體金屬4-皮帶輪和皮帶5-旋轉軸6-鑄件7-電動機 1 圖1-2臥式離心鑄造示意圖 1-澆包2-澆注槽3-鑄型4-液體金屬5-端差6-鑄件 其中，臥式離心鑄造乂可以分為：1,懸臂臥式離心鑄造；2,在滾筒式離心鑄造 機上的

11、臥式離心鑄造；3,水冷金屬離心鑄管。 立式離心鑄造可分為：1,圓環(huán)形鑄件的立式離心鑄造；2,成形鑄件的立式離 心鑄造。 1.4離心鑄造的特點 由于離心鑄造時，液體金屬是在旋轉情況下充填鑄型并進行凝固的，因而離 心鑄造便具有下述的一些特點： 1） 液體金屬能在鑄型中形成中空的圓柱形自由表面，這樣便可不用型芯就 能鑄出中空的鑄件，大大簡化了套筒，管類鑄件的生產過程； 2） 由于旋轉時液體金屬所產生的離心力作用，離心鑄造工藝可提高金屬充 鎮(zhèn)鑄型的能力，因此一些流動性較差的合金和薄壁鑄件都可用離心鑄造法生產； 3） 由于離心力的作用，改善了補縮條件，氣體和非金屬夾雜也易于自液體 金屬中排出

12、，因此離心鑄件的組織較致密，縮孔（縮松）、氣孔、夾雜等缺陷較少； 4） 消除或大大節(jié)省澆注系統(tǒng)和冒口方面的金屬消耗； 5） 鑄件易產生偏析，鑄件內表面較粗糙。內表面尺寸不易控制。 1.5離心鑄造基本原理 根據(jù)力學中的慣性原理，處于旋轉狀態(tài)下的金屬液質點相應地產生了離心力， 所以金屬液在離心力作用下凝固成形式離心鑄造的一大特點。 1.6離心鑄造的發(fā)展前景 鑄型的大小可由零點兒公斤至十多噸，其最小的壁厚優(yōu)于同類的常壓鑄 造，鑄件材料決定鑄件的表面粗糙度和鑄件尺寸，金屬收縮率可達到85?95%, 投產的合適最小批量為100?10000件，生產率可達高中機械化程度。 由于離心鑄造的上述優(yōu)

13、點，應用越來越廣泛，在生產一些管、套類鑄件 如鑄鐵管、銅套、缸套、雙金屬鋼脊銅套時，離心鑄造兒乎是最主要的方法。 此外在耐熱鋼管道、特殊無縫鋼管、毛坯、造紙機干燥滾筒等方面，離心鑄 造將發(fā)揮更大的作用。 第二章 滾輪式離心鑄造機的原理分析 2. 1離心力 作用在旋轉體上的離心力與旋轉半徑成正比，與角速度的平方成正比： 廠 2 、 F = mco r (2-1) 如旋轉速度以r/min為單位，則 勿/30 (2-2) 2 F =O.Olmrn~ (2-3) n一為金屬液質點的旋轉速度(r/min) r一液體金屬任意點的旋轉半徑(cm) g—重力加速度 m—金屬液質點的質

14、量(kg) 2. 2離心力場 在旋轉液體所占空間中，每一質點都受到離心力〃⑷［的作用，因此，可把這一 空間稱為離心力場。其中。為離心力加速度，方向遠離旋轉中心。 2.3有效重度 離心力場中單位體積液體金屬的質量就是它的密度。伙g/’J),這部分液體金屬 產生的離心力成為有效重度/=pafr = yaf/S (N/m\。 式中：了一金屬的重度(N/n?) 該式表明旋轉金屬液的有效重度比在重力場中的重度大"g倍。 2. 4自由表面 圖1-2所示為臥式離心鑄造時，在自由表面上任取一個質點M,其質量為m,若 不考慮重力場的影響，則作用在該質點的離心力為在X軸方向上的分力

15、為： o 2 、 X = m(D^cosa = mco x (2一4) 在Y軸方向上的分力為： 2 2 Y = mco~sum = mco y (2-5) 在旋轉軸方向上的分力為： Z = 0 (2-6) 有水力學的歐拉公式可知，當液體質點受力的作用，在等壓面上作微小位移時，應 滿足下述條件： Xd(+Yd、+Zd： =0 (2-7) 式中，X, Y,Z分別為質點M在x,y, z軸方向上所受的力，£，厶，心分別為質點M在 x, y, z軸方向上微小位移的投影。 將(2-4)、(2-5)、(2-6)代入式(2-7),得： mco1 xd v + mco1 yd

16、、= 0 (2-8) 將式(2-8)移項積分后，得如下方程式： (2-9) 2 2 2 % +y =々) 此為圖2-1的方程式，其半徑為液體的內半徑，圓的中心與液體金屬的旋轉軸線相 重合。因此可以推論，臥式離心鑄造時，如果不考慮重力場的影響，則液體金屬的 自由表面位移旋轉軸為軸線的圓柱面。 圖2-1為臥式離心鑄造時，液體金屬自由表面的形狀 實際上山于存在著重力場的影響，所以在臥式離心鑄造時液體金屬邊面(圓柱 面)的中心將向下移動e距離。因為液體金屬作圓周運動時，金屬質點從最高處(A 端面上的一點)向最低處(B端面上任一點)移動時，在重力場的影響下，其速度 將增加，而當液體金屬

17、質點自A端面向B端面移動時，其速度將增大，所以液體金 屬在A端面處的圓周線速度匕最小，而在B段面上，圓周線速度％最大，即匕 ＜嶺。 根據(jù)水力學的連續(xù)流原理，可把水平旋轉液體金屬的運動視為在有自山表面和鑄型 所組成的封閉圓環(huán)內的運動。所以應得： 吒=\弟 (2-10) 式中你、幾為A、B兩斷面的面積。 有前可知V <V,,,所以Fa>Fl>o在臥式離心鑄造時，因鑄件長度在各處都為一 定值，所以液體金屬在作圓周運動時就自動地調整A、B兩端面處的厚度，A端面處 的厚度增加，B端面處的厚度減薄，從而出現(xiàn)液體金屬圓柱形自由表面向下偏移的 現(xiàn)象，其軸線下移e值。 這種自由表面向下

18、偏移的情況是不會在凝固后的鑄件內表面上遺留下來的，因 為在鑄件凝固的過程中，由于它是從外壁向自由表面結晶的，并且壁型在同一圓周 上的冷卻作用基本都是一樣的，靠近內表面一側的液體金屬環(huán)的厚度將以同樣的冷 卻速度減薄。如將式(2-10)改寫為： ^h=VaVh <2-11) 則在凝固過程中，由于A端面上的殘留層與B端面上的殘留層間的厚度差別會 逐漸減小，顯然式2-11中的匕/%值也相應的減少。為了滿足式2-11的要求，A、B 兩端面處的殘留液層的端面面積值你、仇就相應的相互接近，亦即B端面處的殘留 液體層的厚度自動調整至與A端面處的殘留液體層的厚度相等，自由表面的偏移現(xiàn) 象隨著鑄件凝固的

19、增長而逐漸消失。 此外，隨著鑄件凝固過程的進行，液體金屬的溫度不斷降低，粘度增大，故金 屬液體曲A端面向B端面的運動會隨著金屬粘度的增加而遇到越來越大的阻力。同 樣，有B端面向A端面的減速運動也越來越難以進行。這樣，就使匕與％的差值不 斷減小。因此在臥式離心鑄造時，液體金屬自山表面的偏移現(xiàn)象將隨著鑄件凝固的 過程而逐漸消失，最后，鑄件的內表面將不會出現(xiàn)偏心。 至于在實際生產中所遇到的鑄件內表面偏心現(xiàn)象，主要是由于鑄型的軸線與離 心鑄造機不重合而引起的。 2. 5離心壓力 離心鑄造時，液體金屬內部的重力場與鑄件壁上的重力場一樣，也會受到液體 金屬的壓力作用，這種壓力稱為離心壓力。離心壓力

20、的大小及分布情況由其本身的 特點決定，現(xiàn)介紹如下： 圖2-2所示為截取臥式離心鑄型中液體金屬的橫斷面，其外徑為R,內徑為心，旋轉 速度為0,現(xiàn)在旋轉的液體金屬中取一微小單元，其旋轉半徑為廠，厚度為力，外邊 邊長為內邊邊長為r-r/r/2,故微小單元的平均寬度為(r-dr/2)da ,如該單元 在軸向上的長度為邊，則該單元的質量m = p(r-dr/2)dadrdz ,質量中心處于旋轉半 徑為(r-Jr/2)的圓弧上，因此，這一微小單元所受的離心力為(r-dr/2ydadrdz.,這 一離心力作用在為小單元旋轉半徑廣處的液體金屬面處，該面的面積為drdadz ,所 以，有微小單元所受離心力

21、引起的離心壓力為： dp = rdadz. dr (2-12) 式2-12中故可把d/?/2忽略不計, 則式2-12變?yōu)? (2-13) dp = pctf rdr 對于2-13中，取心至r處的定積分，得: [dp = pco2[}rdr (2-14) 對式2-14中％、必各為自由表面和t處的離心壓力。所以, 甘萼宀宀冬（「F） （2-15） 2 2g 式中 廠一液體金屬的重度 g—重力加速度 山式2-15可知，臥式離心鑄造時，液體金屬中的等壓面是以旋轉軸為軸線的圓柱面， 旋轉半徑不同時，離心壓力值也不同，從自曲表面心處起至外徑廠處，壓力變化成

22、拋 物線規(guī)律分布，在R處為最大，即: (2-16) 幾一就是旋轉中液體金屬對旋轉型壁作用的離心力 2. 6 M攵體金屬中異相質點的徑向運動 液體金屬中的異相質點主要有：澆注時隨液體金屬進入鑄型的夾雜物或氣體, 液體金屬中不能互溶的合金組元即凝固過程中分析出的晶粒和氣體等。這些異相質 點與液體金屬的重度各不一樣。在重力場中，它們的上浮或下沉的速度V可根據(jù)斯 托克斯公式確定，即： V = —(2-17) 18 77 式中v——顆粒的沉浮速度，正值為沉，負值為??； d——異相質點顆粒的直徑； °——金屬液的密度； p2——異相質點顆粒的密度； “——金屬液的動力粘度

23、。 若p{>p2, v值為正，為異相質點的下沉速度；如P\S，v值為負，為異相質點的 上浮速度。 離心鑄造時，旋轉液體金屬中異相質點的下沉與上浮同重力場的規(guī)律相似，但 這時是沿徑向自由表面內浮或向型壁處外沉。內浮外沉的速度可參照斯托公式來確 定。由于重力場與離心力場的性質相似，此時，只要將離心加速度代替重力加速度, 則得： v = J2(p1 -/92>2/-/18?7 (2-18) 將式 2T8 代入 2-17 得：= co r/g (2-19) 由式2-19可見，離心鑄造時，液體金屬中異相質點的沉浮速度比重力鑄造時大 好多倍，所以重度比液體金屬小的氣體或某些夾朵物就較

24、容易浮至自山表面。這就 是離心鑄造中氣孔，夾朵等缺陷可顯著減少的原因。當然，在鑄件的內表面上會有 較多的異相加雜物存在。 在大多數(shù)情況下，凝固時析出的晶粒，其重度比液體金屬大。因此，離心鑄造 時，析出的晶粒有更大的趨勢向外表面或晶粒前沿移動。同樣，液體金屬中溫度較 低的部分也較易向外表面集中。此外，離心鑄造的散熱過程乂是通過鑄型型壁進行 的。所有這些都為離心鑄件山外表面向內表面的順序凝固創(chuàng)造了更有利的條件。這 樣，促使結晶的成長速度增大，縮小結晶前沿的固、液相共存區(qū)，減小鑄件中形成 縮孔、縮松的傾向，所以離心鑄件的組織比一般鑄件致密。 過共晶鑄鐵及鋁硅合金，最初析出的是石墨和初生硅，它們的

25、重度比液體金屬 小，在離心鑄造時容易內浮，從而破壞了由外相內的順序凝固，是鑄件內表面過早 的出現(xiàn)凝固層，造成雙向凝固現(xiàn)象。這樣，處于內外凝固層之間的金屬液體繼續(xù)冷 卻，液體金屬將趨于緊靠型壁，從而使內表層下出現(xiàn)縮孔及偏孔。若凝固時收縮比 較大，將使內表層處于懸浮狀態(tài)，在旋轉鑄型中，它將與層間的液體金屬發(fā)生頻繁 碰撞而碎成小塊，當凝固后鑄件的內表層就出現(xiàn)坑洼不平。 2. 7離心鑄造的縮補 一般來說，鑄件中的縮松主要是由于凝固時在枝晶間形成的空穴不能得到補縮 所造成的。空穴能否及時得到補縮，與液體金屬流經補縮通道時克服阻力的能力有 關。當凝固收縮時，液體金屬已接近凝固相線溫度，其粘度較大，枝晶

26、間的補縮通 道乂窄乂曲折。需克服的阻力較大，離心鑄造時液體金屬質點是按重力系數(shù)的倍數(shù) 加重的，其運動方向乂指向山外壁向內表面進行移動的凝固層，這就創(chuàng)造了較好的 補縮條件，使液體金屬能通過枝晶間的細小縫隙，對空穴處進行補縮。同時，液體 金屬在補縮通道沿徑向向外進行補縮時，隨著旋轉半徑增大，質點所受的離心力越 大，克服阻力的能力也就越大，在補縮縫隙中的移動速度也就越來越快，為隨后進 入縫隙的液體金屬創(chuàng)造了更好地流動補縮條件，故離心鑄造的組織較為致密。 2.8離心鑄件在液體金屬相對影響下的凝固特點 在離心鑄件的斷面上會出現(xiàn)兩種獨特的宏觀組織，即傾斜的柱狀晶和層狀偏析。 一般情況下，柱狀晶的生長應

27、按與散熱方向相反的規(guī)律進行，這樣，離心鑄件和斷 面上的柱狀晶應在徑向上山鑄件的外壁向內表面生長。然而，在一些離心鑄件的橫 斷面上卻可見到傾斜柱狀晶，其傾斜方向與逐漸成形時的旋轉方向一致，在鑄件外 層晶體傾斜度較大，越往內層傾斜度越小，最后是徑向柱狀晶。此外，離心鑄件橫 斷面上的層狀偏析組織是按同心圓的形式分層分布的，且各層中的化學成分和微觀 組織也有差別。對鑄件的工作性能有較大的影響，這兩種現(xiàn)象都與離心鑄造時液體 金屬相對運動有關。 1. 離心鑄造橫斷面上液體金屬的相對運動及其鑄件結晶的影響 離心鑄造時，在鑄型斷面上可能岀現(xiàn)下述三種情況的液體金屬相對運動； 1） 由于鑄型轉速太低引起的相對

28、運動 臥式離心鑄造時，如果鑄型的轉速太低，則進入鑄型的液體金屬就不能被鑄 型卷起在其內表面上形成厚度均勻地圓環(huán)形液層，隨鑄型作圓周運動，而只是被鑄 型卷高一些，曲型壁流下來，或被鑄型卷到較高的部位，有脫離鑄型散落下來，使 鑄型下放聚著大量的液體金屬，隨著鑄型的旋轉運動，液體金屬不斷卷起乂散落下 來，引起劇烈的流動，破壞了離心鑄造的形成過程。因此，應避免這種現(xiàn)象。 2） 由于重力場引起的液體金屬脈動現(xiàn)象 上面已提到，由于重力場的影響，繞水平軸旋轉的液體金屬，當它由上往下運 動時，其切向運動速度會增大，而當它從下往上運動時，其切向運動速度會減小。 可是，鑄件本身卻作等速旋轉運動。因此，鑄件與

29、液體金屬便發(fā)生了相對運動。如 前所述，這種相對鑄型時而超前，時而滯后的液體金屬脈動現(xiàn)象隨著液體金屬溫度 降低和結晶層的成長會很快的減弱，如果在考慮到這種時而加速時而減速在旋轉過 程中的變化是周期性的，而液體金屬的平均轉速仍和鑄型一樣，那么相對于鑄型或 鑄件層的液體金屬周期性變化運動的影響可以相互抵消，因此，這種脈動現(xiàn)象對鑄 件結晶的過程的影響不顯著。 3）由于慣性作用引起的相對運動 離心鑄造時通常是先啟動鑄型，然后進行澆注，最初進入鑄型中的液體金屬雖 然能在極短的時間內被鑄型帶動作圓周運動，但山于慣性作用，它們不能立刻獲得 與鑄型一樣的旋轉角速度，而是以較小的角速度隨同鑄型旋轉。因此，不僅

30、液體金 屬與鑄型之間有相對運動，而且液體金屬從內向外的層與層之間也有相對運動。只 是經過一段時間后，全部液體才有可能被帶動與鑄型作同一速度的圓周運動，此時 相對運動才會消失，這一現(xiàn)象已被實驗所證實。 如上所述，在靠近型壁處，液體金屬的相對運動速度較小，而靠近自山表面處相對 運動速度較大。根據(jù)液體金屬的粘度，相對運動速度的大小和液體金屬層厚度的不 同，液體金屬層內可能出現(xiàn)現(xiàn)紊流或層流，其變化過程如圖2-3所示，當液體金屬 剛進入鑄型后，及時在靠近鑄型壁的液體金屬層中很可能立刻形成一層薄的層流層, 經過一段時間后，隨著相對運動的減小，靠近型壁的層流層增用，紊流層減薄。必 須指出，在層流層和紊流層

31、之間可能不是如圖所示那樣有明顯的界面，而是兩者之 間有一逐漸變化的過度層，制止紊流層消失，全部變成層流層。隨著時間的推移， 層流層內部相對運動速度逐漸減小，最后液體金屬與金屬鑄型處于相對靜止狀態(tài) 在不同的時刻，不同的運動狀態(tài)下，鑄件內部的結晶組織相應也將有所不同。 當結晶前沿時在紊流的液體金屬層是。紊流將影響液體金屬中異相質點的正常浮動, 使溫度不同或季節(jié)不同的組分隨液體金屬做紊亂運動，從而，縮小前沿液體金屬層 的溫度梯度，重度較大的晶粒被分散在寬大的固液相共存區(qū)中成為新的晶核，因此, 紊流促使鑄件斷面上出現(xiàn)細小的等軸組織。 當結晶前沿是出在層流的液體金屬時，首先，由于離心力場作用引

32、起異相質點 沿徑向移動可能進行，因此，在結晶前沿液體金屬的溫度梯度增大，且凝聚著較多 的細結晶?；蚶浣饘偌瘓F，這就有利于柱狀晶的成長。 其次，由于管型的作用，液體金屬隨著鑄型以同一角速度旋轉的結晶前沿在圓 周方向存在著相對運動，即晶體生長是迎合著液流方向進行的。這樣，結晶前沿與 液體金屬中析出的那些處于不穩(wěn)定狀態(tài)的細晶?；蜻^冷金屬集團有較多的接觸機 會，為了降低系統(tǒng)的自山能，它們容易沉積在生長著的晶體上使結晶在迎著液流方 向的一面具有較快的生長速度。而在背著液流方向的一面，由于晶體與液流金屬中 的細晶粒或過冷金屬集團接觸機會較少，故晶體的生長速度較慢。 山于上述原因，最后結晶形成了與鑄型旋

33、轉方向一致的傾斜柱狀晶。 2. 離心鑄型縱斷面上液體金屬的相對運動及其對鑄件結晶的影響。 在生產較長的管狀離心鑄件時，進入鑄件的液體金屬除了沿圓周方向覆蓋鑄型 內表面外，還會沿內表作軸向運動，來完成充填成型過程。此時會出現(xiàn)如圖所示的 層狀流動現(xiàn)象。 澆注時，當?shù)谝还梢后w金屬流入鑄型后，在其本身初速度的影響和離心壓力下， 向鑄型的前后兩端流動。隨后，山于鑄型的冷卻作用，液體金屬的粘度增大，流動 速度逐漸降低。如圖2-4所示，當?shù)谝还梢后w金屬越流越慢時，隨后澆入鑄型的液 體金屬沿地一股液流的內表面作軸向運動。山于內表面溫度較高，所以第二股液流 溫度降低較慢，能保持較高的流動速度，最后超越笫一

34、股金屬流的前端，繼續(xù)向詢 流動一段距離，笫三股金屬液體繼續(xù)澆入金屬鑄型，液體金屬將重復上述過程，這 就是離心鑄造長管鑄件時，鑄件中液體金屬的軸向流動特點。 必須指出，液體金屬在作軸向流動的同時，山于前鑄件橫斷面上液體金屬因慣 性原因所引起的轉速滯后現(xiàn)象，所以實際上液體金屬是按螺旋狀的路線，從鑄型的 一端向另一端流動的（如圖2-5所示）。離心鑄件外表上的螺旋狀金屬留痕便是這種 狀態(tài)的證明。 圖2-5 如果鑄型中液體在作層狀流動時溫度降低較快，使得后一股金屬在覆蓋前一段的內 表面時，兩者不能很好的融合在一起。這樣，各液層均按各自條件進行凝固，因而 各層的金相組織，單元的分布也會有所不

35、同。最后在離心鑄件斷面上便形成了層狀 偏析的結晶組織。這種層狀偏析組織，在金屬鑄型離心鑄造鑄鐵件、鑄鋼和各類銅 合金時常有發(fā)生。 降低鑄件的冷卻作用，提高澆注溫度，是減少或消除離心鑄造中層狀偏析的有 效工藝措施。 第三章 離心鑄造工藝 3. 1離心鑄型轉速的選擇 選擇離心鑄型的轉速時，主要應考慮兩個問題：（1）離心鑄型的轉速起碼 應保證液體金屬在進入鑄型后立刻能形成圓筒彩，繞軸線旋轉；（2）充分利用離心 力的作用，保證得到良好的鑄件內部質量，避免鑄件內產生縮孔、縮松、夾雜和氣 孔。 釆用砂型離心鑄造時，也要注意忽使液體金屬對型壁具有太大的離心壓力而 引起鑄件粘砂脹砂等的缺陷。 3.

36、 2離心鑄造用鑄型 離心鑄造時使用的鑄型有兩大類，即金屬型和非金屬型。非金屬型可為砂型、 殼型、熔模殼型等。由于金屬型在大量生產、成批生產時具有一系列的優(yōu)點，所以 在離心鑄造時廣泛地采用金屬型。 臥式懸臂離心鑄造機上的金屬型按其主體的結構特點可分為單層金屬型和 雙層金屬型兩種。圖3-1和3-2所示為這兩種鑄型的結構特點。 在單層金屬型中，型壁由一層組成，單層金屬型結構簡單，操作方便，但它 損壞后需要制作新的鑄型才能開始生產，在此鑄型中只能澆注單一外徑尺寸的鑄件。 而在雙層金屬型中，型壁山兩層組成，鑄件在內型表面成形。雙層金屬型結構雖復 雜性，但只要改變內型的工作表面尺寸就可澆注多種外徑尺

37、寸的離心鑄件。長期工 作后，只需更換結構較簡單的內型就可把舊鑄型當作新的鑄型使用。 圖3-1單金屬離心鑄型 圖3-2圖雙層金屬離心鑄型 1-端蓋2-鑄型本體3-端蓋夾緊裝置1-外型2-內型3-端蓋4-銷子 3. 3涂料 金屬型離，常需在金屬型的工作表面噴刷涂料。對離心鑄造金屬型用涂料的 要求與一般金屬型鑄造時相同。為防止鑄件與金屬型粘合和鑄鐵件產生白口，在離 心金屬型上的涂料層有時較厚。離心鑄造用涂料大多用水作載體。有時也用于態(tài)涂 料，如石墨粉，以使鑄件能較易地自型中取出。 噴刷涂料時應注意控制金屬型的溫度。在生產大型鑄件時，如果鑄型本身的 熱量不足以把涂料洪干，可以把鑄型放

38、在加熱爐中加熱，并保持鑄型的工作溫度， 等待澆注。生產小型鑄件時，尤其是采用懸臂離心鑄造機生產時，希望盡可能利用 鑄型本身的熱量洪干涂料，等待澆注。 3. 4澆注 離心鑄造時，澆注工藝有其本身的特點，首先由于鑄件的內表面是自由表面, 而鑄件厚度的控制全山所澆注液體金屬的數(shù)量決定，故離心鑄造澆注時，對所澆注 金屬的定量要求較高。此外山于澆注是在鑄型旋轉情況下進行的為了盡可能地消除 金屬飛濺的現(xiàn)象，要很好控制金屬進入鑄型時的方向。 液體金屬的定量有重量法、容積法和定自由表面高度（液體金屬厚度）法等。 容積法用一定體積的澆包控制所澆注液體金屬的數(shù)量，此法較簡便，但受金屬的溫 度，熔渣等影響，定

39、量不太準確，在生產中用的較多。 為盡可能地消除澆注時金屬的飛濺現(xiàn)象，要控制好液體金屬進入鑄型時的流 動方向 3. 5拔管 金屬液體凝固后，金屬型停止旋轉，拔管機進行拔管。 6清理與準備 第四章 離心鑄管常見缺陷分析 離心鑄管常見缺陷是壁厚不均勻，氣孔和針孔，裂紋或斷裂，龜紋，凹陷及滲 漏，一旦出現(xiàn)這類情況，重則報廢輕則成為次品。為了保證穩(wěn)定生產必須認真預防。 4.1橫向壁厚不均勻 旋轉軸與鑄型本身軸線不重合或鑄型彎曲時，都會造成鑄管橫向壁厚不均勻現(xiàn) 象。防止出現(xiàn)這種缺陷的主要措施是：在離心生產過程中，注意控制鐵液的澆注溫 度，澆注速度和鑄型冷卻條件，盡量減少金屬型的彎曲擾變。

40、 3. 2縱向壁厚不均勻 縱向壁厚不均勻現(xiàn)象多出現(xiàn)在水冷金屬型離心鑄管中。只要扇形包向澆注槽澆注 的速度不均勻時，就會出現(xiàn)縱向壁厚不均勻現(xiàn)象. 扇形包的鐵液對澆注槽的澆注速度和扇形包內襯的兒何形狀有關。扇形包的偏轉 角度一般是均勻的，但當澆注包的內襯修理尺寸不規(guī)矩或內襯被侵蝕以及包內結渣 嚴重時，澆包內襯的半徑發(fā)生變化，單位時間內澆包向澆注槽提供的鐵液數(shù)量必然 隨之改變，例如：澆包底部內襯被侵蝕后，就會在底部積聚液體金屬，以致在澆注 最，澆注速度增加，其結果是鑄管最后一段（插口端）增卑，反之則最后一段將會 減薄。 縱向壁厚不均勻還和澆注槽的狀況有關。當澆注槽高低不平或不光滑時，金屬液 的

41、流動受阻，使金屬液在流槽中積聚，進入鑄型的金屬液會瞬時減少，隨之出現(xiàn)局 部壁厚現(xiàn)象。金屬聚集到一定程度后，金屬液可能突然沖入鑄型，瞬時增大澆注速 度，使鑄管局部增厚。 縱向壁卑不均勻與鐵液的澆注溫度也有一定關系，澆注溫度偏高時，靠近承口端 容易出現(xiàn)增厚現(xiàn)象，（離心機安裝時有一個斜度），澆注溫度偏低時，插口端容易 出現(xiàn)增厚。 鑄型和機器殼體的振動也會影響鐵管的壁厚均勻程度，振動越劇烈，壁厚不均勻 性越顯著。 4. 3氣孔和針孔 氣孔的特征是在鐵管外表面或表皮下一定深度內出現(xiàn)近似球形的孔洞，針孔的 特征是洞細而長，嚴重時會使鑄管發(fā)生滲漏，產生氣孔和針孔的主要原因如下： （1）液體金屬中會

42、有大量氣體，鑄型溫度和澆注溫度較低時，析出的氣體來不及上 浮逸出。 （2） 由于金屬爐料潮濕，銹蝕，油污或出鐵槽不干，風量不當造成氧化，或金屬內 表面潮濕銹蝕，澆入金屬后產生氣體。 （3） 涂料金屬型離心鑄管中，所以涂料中還有過多的發(fā)氣材料。 預防氣孔和針孔的主要措施如下： （1） 嚴格保證鐵液質量，原鐵液成分中硫含量盡量降低，球化處理過程中，在保證 球化的前提下盡量減少殘留鎂量，要保證足夠的澆注溫度，鐵液要嚴格擋渣。 （2） 涂料金屬型離心鑄造中所用涂料的燒堿值要盡量設法降低，對于硅藻土涂料， 硅藻土必須經過高溫焙燒后才可以使用。膨潤土中含有結晶水，結晶水在高溫下分 解是產主針孔的

43、主要原因之一，為此應選用優(yōu)質的膨潤土，而且在保證粘結性和懸 浮性的前提下盡量減少膨潤土的加入量。 （3） 金屬爐料應當干燥無銹蝕，球化劑和孕育劑應預熱除潮，鐵液包和澆注包應充 分預熱，金屬型及涂料必須經過預熱和保持干燥，注意防止混入自然水分和氣化物。 4. 4裂紋或斷裂 離心鑄管本身長度較長，一般鐵液凝固后溫度仍舊很高，此時鑄鐵本身的強度 和塑性都很低，特別是當鐵液成分不合格時，其強度和塑性更低。同時，在離心力 作用下，鑄管本身各部分壁厚可能不夠均勻，各部分冷卻條件也不完全相同，溫度 差產生的應力及離心力的總和超過鐵質的強度時，就會出現(xiàn)裂紋和斷裂，拔管過早 時。拔脫阻力也可能超過鐵管的高

44、溫強度而造成拉斷裂。 為了預防產生裂紋和開裂，首先要認真優(yōu)選鐵液的化學成分，提高熔煉質量。其 次應注意正確執(zhí)行澆注工藝（鑄型轉速，澆注速度，冷卻條件，鑄型和涂料等）。 拔管時間也必須適當。 4. 5龜紋 龜紋是熱摸法離心澆注球鐵管內表面經常出現(xiàn)的缺陷。 山于熱摸法；離心鑄管的鑄型內壁有一層隔熱性能良好的涂料，球墨鑄鐵鐵液澆 入鑄型后，冷卻凝固速度較慢，在凝固的初期，一般是按穩(wěn)定性結晶，即析出球狀 石墨盒奧氏體，在此期間球鐵管的凝固有兩個特點：一是管壁中心糊狀凝固，長時 間內仍保持液固混合狀態(tài)，鑄管的內壁自由表面再旋轉中與大氣接觸，溫度高，散 熱條件差，微熱的薄殼形成緩慢。巧一特點是球鐵

45、液凝固前期體積膨脹較大，此時 產生的膨脹壓力足以沖破微弱的薄殼，使球鐵管的內表面呈現(xiàn)出網狀龜紋。當離心 壓力足夠大時，龜紋只會增大鑄管內表面的粗糙度，對力學性能影響不大。 防止龜裂的方法是控制鐵液成分，增大鑄型冷卻速度，改變結晶狀態(tài)。例如：水 冷金屬型離心鑄管，山于鑄型外面用水冷卻，促使鐵液凝固速度加快，形成介穩(wěn)系 結晶，高溫下析出滲碳體和奧氏體，凝固前期體積膨脹很小。另一方面鑄鐵管凝固， 是從外壁向內定向凝固，內表面的鐵液可以補充先凝固的收縮，最后形成平滑的鑄 管內表面。 4. 6凹陷 凹陷也是熱模法離心鑄造球鐵管常見的缺陷。其特征是：鑄成的薄壁球鐵管拔出 鑄型時，在管壁上可見到若干局

46、部區(qū)域向內凹陷，凹坑呈圓狀或橢圓狀，直徑為5—20 厘米，嚴重時凹坑底部出現(xiàn)裂紋，成為易滲漏區(qū)。 凹陷的形成可用氣膜理論解釋。生產工藝控制不當，例如涂料選配不當，發(fā)氣量 過大，澆注溫度或鑄型溫度偏低，造成管壁局部區(qū)域結殼超前，在這種提前結殼并 封閉氣體通道的部位，涂料參因持續(xù)受熱而產生的氣體將因鑄殼的阻礙而無法逸出， 并不斷積累增多，這些氣體在高溫下膨脹，導致局部壓力劇增。一旦壓強超過金屬 此時離心重力吉管壁少量塑性形變所需的應力之和時，則發(fā)氣壓力就可能使處于塑 性狀態(tài)下的局部管壁殼皮被圧離管模向內推移2-3毫米，使局部管壁連同其外側已 燒結的涂層一同過早的脫離金屬型。從而形成一個氣膜隔離區(qū)

47、，它改變了這部分管 壁的正常冷卻行為，不能再透過涂層將熱量傳導給金屬型。使這里的冷卻速度減慢， 從而造成了鑄管宏觀上的冷卻不均勻，管子拔出后會發(fā)現(xiàn)管體上一片亮一片暗的特 異現(xiàn)象，光亮的緩冷區(qū)便是后期的出現(xiàn)凹陷的地帶。 防止凹陷的主要措施是選用優(yōu)良的涂料材料和正確配比，降低涂料的高溫發(fā)氣量。 適當提高澆注溫度和鑄型溫度。 4. 7滲漏 滲漏是鐵管最常見的綜合缺陷。也是鑄鐵管廢品中最為多見的缺陷。產生滲漏 的原因很多，應根據(jù)具體情況進行分析。 (1) 針孔引起的滲漏，在涂料金屬型中，當涂料發(fā)氣量大，澆注溫度低時，會使鑄 管產生針孔，在水冷金屬型離心鑄管生產中，澆槽不干貨金屬型銹蝕，也會導致

48、鑄 鐵管產生針孔。較深的針孔可能成為滲漏點。 (2) 扎孔引起的滲漏，當鐵液中有害元素及氧化物較多，或澆注孕育過程中帶入較 多夾雜物時，都會使鑄鐵管產生渣孔。渣孔也會導致滲漏。 澆注工藝不當引起的滲漏，水冷金屬型離心鑄鐵管最常出現(xiàn)滲漏的部位在承口 端附近的直段部位，這個部位是澆槽澆注鐵液的地方，鐵液首先從這里流向承口端， 隨后澆槽逐步向插口端延伸，使鐵液以螺旋焊管的方式凝固，與承口端相比，這里 凝固較晚，與其他部位相比，則應屬最先凝固的部位，如果澆槽伸入鑄型的長度， 鐵液山澆槽澆入的方向，澆注速度與澆槽移動速度配合恰當，完全可以保證鑄鐵管 在凝固過程中，按照螺旋焊管的規(guī)律自承口端向插口端定

49、向凝固。在這種情況下鑄 鐵管不會產生重皮，冷隔等缺陷，鑄鐵管也不會產生滲漏，但一旦這些因素控制不 當，在流槽開始澆注鐵液的部位，很難保持與承口端及插口端定向凝固的規(guī)律，很 容易使該部位出現(xiàn)冷隔，重皮，夾渣等缺陷，所以這個部位最容易出現(xiàn)滲漏。 出現(xiàn)滲漏的鑄鐵管，大部分可以通過修補并經過嚴格的試壓檢查，成為合格的產 品。 第五章 金屬鑄型設計 5. 1臥式滾筒離心鑄造機 特點：在澆注小車上裝有防護罩，當澆注時，澆注槽伸至型筒內時，防護罩擋 住型筒的端面，防止金屬液從鑄型內飛出傷人，兩支撐輪與鑄型中心連線的夾角為 90到120度。 鑄件最大直徑（mm） 鑄件最大長度（mm） 500 2

50、000 5. 2鑄件類型選擇： 金屬型：常用金屬型生產管狀，筒狀，環(huán)狀的離心鑄件，與砂型離心鑄造相比, 它有如下優(yōu)點： （1） 工藝過程簡單 （2） 生產率高 （3） 鑄件外表面尺寸精度高 （4） 鑄件無夾砂，脹型等缺陷 （5） 工作環(huán)境改善 其缺點： （1） 鑄鐵件上易產生白口。 （2） 鑄件外表面上易產生氣孔 （3） 鑄型成本高如下圖所示是滾筒式離心金屬型示意圖： 5. 3鑄型各組成部分結構設計 （1）鑄型固定形式 按鑄型固定在離心鑄造機的主軸或工作臺上的形式有中心固定式和周邊固定式 兩類，根據(jù)使用情況選擇結構形式。 采用周邊固定形式。 結構特點

51、： 1） 結構簡單，制造較易。 2） 應用廣泛 優(yōu)缺點： 1） 鑄型底部與型體分開，熱應力小。 2） 安裝拆卸麻煩， 3） 釆用單位鑄型時加工麻煩。 4） 可裝鑄件頂出機構 5. 4鑄型型體設計 金屬型型體的失效主要山熱應力和熱應力疲勞所引起，故決定型體壁用時應在 滿足必要的強度和剛度的前提下，盡可能取較小的數(shù)值，在鑄型不用水冷卻的情況 下，單層金屬型的壁卑應保證具有足夠的吸熱能力，以免工作時溫度升得太高，單 層金屬型和內型的型體壁厚一般為鑄件壁厚的0. 8-5倍，反之倍數(shù)應較小，最小壁 厚不能小于15MM,鑄件長時，行筆應較厚。 5. 5鑄型端蓋和端蓋緊固裝置設計 （1

52、）端蓋：常用鑄鐵或碳鋼制造。選擇平端蓋，結構圖： 圖5-2 特點：常用于小直徑鑄件的生產，加工容易，鋼質的易變形。 注意：端蓋的內孔最好有向型腔擴大的斜度，以免當端蓋內孔上粘有凝固的金屬時, 使之取下端蓋發(fā)生困難。如下圖所示： （2）鑄型端蓋的固定：離心端蓋鑄型的固定必須滿足當鑄型轉動時能牢固于鑄型，以 防掉下傷人或金屬液經端蓋與鑄型接縫流出型外，當鑄型不轉時，端蓋拆卸必須方 便。 端蓋的固定裝置結構如下： 圖5-4 說明： 緊固工具用銷子，（1）銷子大端必須指向鑄型軸線，銷孔可為圓柱孔。 （2） 使用方便，工作可靠， （3） 加工較易， （

53、4） 銷子較易損壞丟失。 （5） 澆注時從端蓋內孔溢出的金屬液易把銷子粘住，使端 蓋銷子不易取下。 銷孔的技術數(shù)據(jù)：表5-1 鑄型內徑（mm） <=200 201—400 401—600 601 — 1000 銷孔直徑（mm） 15—20 20—25 25—30 〉30 孔數(shù)（個） 3 3—4 4 6 注意：為防止?jié)沧r從端蓋溢岀的金屬液粘住固定元件，可在端蓋上做一擋圈。 5.6滾筒式離心鑄型的滾道和定位： 滾筒式離心鑄型的滾道面應有較細的粗糙度（RA1.6—0. 4微米）和較好的同 軸度，防止在轉動時岀現(xiàn)大的震動，為防止鑄型在機器軸上的移動，

54、鑄型得滾道形 狀及其與離心鑄造機支承輪間的配合方式可選擇設計為： 圖5-5 注意：擋圈不能做在輪緣的內側，因為金屬型工作時受熱發(fā)生軸向膨脹，會使擋圈 與支承輪卡住，機器出現(xiàn)故障。 結構特點：（1）加工較復雜，需要粗的毛坯制造。 （2）依靠滾道凸緣防止鑄型軸向轉動。 4. 7澆注系統(tǒng)設計 離心鑄造時的澆注系統(tǒng)主要指接受金屬的澆杯和與之相連的澆注槽，有時還包 括鑄型內的澆道，澆注系統(tǒng)應滿足下述要求： (1) 澆注長度長，直徑大的鑄件時，澆注系統(tǒng)應使金屬液較快的均勻的鋪在鑄型的 內表面上。 (2) 澆注易氧化金屬液，或釆用離心砂型時，澆注槽應使金屬液能平穩(wěn)的填充鑄型， 盡可能

55、減少金屬液的飛濺，減弱對砂型的沖刷。 (3) 澆注成型鑄件時，鑄型內的澆道應能使金屬液順利流入型腔。 (4) 澆注終了后，澆杯和澆注槽內應不留金屬和熔渣，若有應易于清除。 澆注定量： 離心鑄件內徑常由澆注金屬液的數(shù)量決定，故在離心澆注時必須控制澆入型內的金 屬液數(shù)量以保證內徑的大小。 離心澆注定量法： 采用重量定量法：即用一定內形的澆包取一定重量的金屬液，一次性的澆入鑄型之 中， 應用情況：定量不太準確，但操作方便，大量生產，連續(xù)澆注時應用較廣泛。 以上澆注系統(tǒng)的設訃均參照鑄造手冊第六卷684, 685頁，以及表(7-23)。結構示 意圖如下所示： 采用管式澆注杯，見

56、特種鑄造手冊表(7-22) 澆注溫度：1100度 脫型溫度：500度 鑄型預熱溫度：200度。 鑄型工作溫度：150度。 第六章 鑄造機的參數(shù)與計算 滾輪式離心鑄造機的設計任務書： 要求：鑄件為銅合金，密度：8.2g/cm3 最大尺寸:500*2000 鑄件厚度：20mm 計算重度為：/=pg=8. 2*1000*9. 8=80360 (N//n3) 5. 1鑄型轉速： 鑄型轉速是離心鑄造時的重要工藝因素，不同的鑄件，不同的鑄造工藝，逐漸 成形式的鑄型轉速不一樣，過低的鑄型轉速會使立式離心鑄造時的金屬液沖型不良， 臥式離心鑄造使出現(xiàn)金屬液雨淋現(xiàn)象，也會使鑄件出現(xiàn)疏松，

57、夾渣，鑄件內表面凹 凸不平等缺陷，鑄型轉速太高，鑄件易出現(xiàn)裂紋，偏析等缺陷，砂型離心鑄造外表 面會形成脹箱等缺陷，太高的鑄型轉速也會使機器出現(xiàn)大的振動，磨損加劇，功率 消耗過大，所以鑄型轉速的選擇原則應是在保證鑄件質量的詢提下，選取最小的數(shù) 值。 利用經驗公式計算鑄型得轉速，利用特種鑄造手冊682頁的康斯坦丁諾夫公式: (6_1) 其中： 鑄型轉速(r/min) 2 鑄件內 半徑(m) P 修正系數(shù) /一一鑄件合金重度(N/〃F) 康斯坦丁諾夫公式修正系數(shù)如下：表6-1 離心鑄造 類型 銅合金臥式 離心鑄造 銅合金立 式 鑄鐵 鑄鋼 鋁合金 P 1.2—1.4

58、 1.0—1.5 1.2—1.5 1.0—1.3 0. 9—1. 1 55200 / 滬巧為五^27. 8r/min,實際轉速要大于計算轉速，所以取530r/min. 6. 2離心鑄型壁厚 此離心鑄造機的鑄件最大外徑為500毫米，長度為2000毫米，查表(7-10), 離心鑄造手冊。壁厚選為20毫米。 6. 3離心壓力（鑄型內金屬推開端蓋的離心壓力） 一般，銷子和壓板都能使端蓋可靠的緊固，型內金屬液難以推開端蓋，為安全起見, 故設計時應作適當?shù)淖饔昧z查，鑄型內金屬液推開端蓋的離心壓力計算公式如下: （6-2） 7TKW2 式中：P—-金屬液推開

59、端蓋的壓力。 ---金屬液的重度（ ) W -一鑄型旋轉角速度（wd/s ） n 鑄型旋轉速度（r/min ） g ---重力加速度 g二9. 8m/“ R -一鑄型內半徑 心一鑄件內半徑 所以： 6. 4電動機功率選擇； 帶動鑄型旋轉的電動機以在啟動鑄型，克服鑄型慣性達一定轉速時所需的功率 為最大，所以離心鑄造機上電動機應按啟動時所需功率進行選擇： N 二 式中：工（寒'）一一機器上各傳動件啟動時所需功率總和， 366000/ Gt 某一傳動件質量（kg） D, 某一轉動件的最大旋轉直徑。（m） n 某一轉動件在啟動后的最大轉速 k 安全系數(shù)。1

60、. 1—1.3 “ 傳動效率安全系數(shù)，一般取0. 7-0. 8 t 啟動時間.秒，一般取4一8秒. 計算如下: G 鑄型=QU =7.2*1000*^*(0.2782 - 0.25 82)*2.21 =535.6^ 535?6*0?5562*527?82 366000*8 選擇電動機為180M, 3000r/min,功率為22kw. 不考慮打滑的情況下： 拖輪半徑為134mm。 兩滾輪與鑄型的夾角：取為8 = 115度 兩拖輪中心距離： L = 2*(/? + r)*sin - = 2*(134 + 288)*sin — =712mm 2 2 示意圖如下所示：

61、 圖6-1 6. 5帶傳動的設計與計算： 已知電動機型號為:Y180M—4,額定功率為p二22kw.轉速=3000r/min , 1=2. (1) 確定計算功率Pca 由表8-6查得，工作情況系數(shù) 忍=1.2 所以： p(a = kA */; = 1.2*22 = 26.4曲 (2) 選擇窄v帶帶型： 根據(jù)Pm ,"］由圖8-9確定選用spA性. (3) 確定帶輪基準直徑： 由表8-3和8-7取主動輪基準直徑£產100mm.根據(jù)式8-15,從動輪基準直徑 ^2 = ^*= 2* 100 = 200mm,根據(jù)表 8-7,取dd2= 200mm.

62、按8-13驗算帶的速度： 60*1000 ^*100*3000 60*1000 m/s = 15.7/rz/5 <35m/s.帶的速度合適. (4) 確定窄v帶的基準長度和傳動中心距： 根據(jù)0.7*(ddx +為)v兔v 2*(為+厶)初步確定中心距«o=4OOmm. 根據(jù)式8-20計算帶所需的基準長度： L. =2綣+蘭 *((/右+4 J +血二^ 二 2*400 + ^*(100 + 200) +凹巳巴匚= 1277.25 mm '° 2 rf, rf2 4勺 2 4*400 由表8-2選帶的基準長度Ld=\250mm.按式8-21

63、計算實際中心距a, L.-Zi 1250-12力.25 “c a =(10 + = (400 d )mm = 373mm 2 2 (5) 驗算主動輪上上的包角g，由式8-6得： 8 =18° 一嚀5 =，8° 一黔恥=164.6。＞ 120。,主動輪上的包角合適. (6) 計算窄v帶的根數(shù)z,由式8-22知, z = 厶 ，由 ^=3000,-/min , 〃尙二 100mm? i=2,查表 8-5c 和 8-5d 得: (心+ 3。冷匕 〃()二4. 2kw, Ap0=l. 2kw, 查表8—8得:ka —0. 96,查表8—2得kt =0.

64、 89 ，所以: z = 皿 = 二4 根 (Po + 3o 帰(4.2 +1.2) * 0.96 * 0.89 (7) 計算預緊力Fn 由式 8-23 知:F =500*^. = (—-1) + ^V2 ”z Ka 查表 8-4 得:q=0. 12kg/m,所以， /r =[500*^-^- = (—-1) + O.I2*15.72]=366. 8N 0 15.7*4 0.96 (8) 計算作用在軸上的壓軸力尸卩，由式8-24得： F =2*z*/^*sin 魚= 2*4*366.8*sin 上竺二2908. 6N (9) 帶輪結構設計： 主動輪：基準直徑心產10

65、0mm〈2. 5d二120mm,所以采用實心式. 從動輪：基準直徑dJ2 = 200”和<300mm.可采用腹板式. 主動輪設計如下： 圖6-2 從動輪設計如下: 圖6?3 (10) 軸承的選擇： 山于軸承承受很大的徑向載荷，在工作過程中，軸向載荷兒乎為零.故選用圓錐滾子 軸承. 軸承型號為30215. 第七章控制系統(tǒng)的編程控制 控制系統(tǒng)的程序控制梯形圖如下: 啟動電機.鑄型開始轉動 定時8杪 定時5分鐘 小車開始移動 定時5抄 小車到位?停止移動 澆包開始澆注 定時15抄 小車返回 第八章使用離心鑄造機的注意事項

66、8.1操作安全注意事項 離心鑄造生產中，必須注意操作安全以避免機器設備或人身事故，離心 鑄造機操作安全注意事項如下： 1. 經常檢查鑄型有無裂縫、變形或損傷； 2. 每班開始工作前先要檢查機器各部分是否處于正常狀態(tài)，然后啟動機 器，觀察機器運轉是否正常； 3. 離心鑄造機周圍工作地面必須清理干凈； 4. 澆注前，金屬型內部一定要干燥，鑄型端蓋一定要牢固，放好安全罩。 5. 只有在鑄型完全停止轉動后，才能用手或工具觸摸鑄型； 離心鑄造工作地只能采用陽光或白熾燈泡照明。 結束語: 通過一學期的畢業(yè)設計，使我對離心鑄造有了進一步的了解，在設計過程中閱 讀了大量的書籍，并受到老師的熱心講解和幫助，使自己對機械設計過程有了較全 面的認識，為今后的工作打下了基礎。 隨著現(xiàn)代科技的發(fā)展和進步，鑄造工業(yè)取得了長足的進步，鑄造機器日益向快 速，自動，精確的方向發(fā)展，離心鑄造機作為特種鑄造的主要機種之一，有著光明 的前景。 畢業(yè)設計由于時間的短暫，專業(yè)知識的欠缺，以及參考資料的不足，錯誤之處 在所難免，懇請各位老師和同學批評改正。 在本次設計的過程中，我得到了蔡云秀老師的細心指導和大力幫助，同時鄭華 同學、聞富同學、孟其超同學、黃全榮同學也給予我很大的幫助，在此一并表示衷 心的感謝。 參考文獻 1, 中國機械工程學會鑄造專