蝸輪蝸桿減速器設(shè)計(jì)(爬式加料機(jī))

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1、課程設(shè)計(jì)一爬式加料機(jī)傳動(dòng)裝置 輪距500mm,軌距662mm，速度0.4m/s 鋼繩拉力F/kN 鋼繩速度) 卷筒直徑D/mm I7 8 330 工作條件： 連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)*工作時(shí)有輕微振動(dòng).小批虬生產(chǎn).單班制工偉，便用期限8年.運(yùn)輸帶速度允 許誤差為±5% 要求完成； 1 ?減速器裝配圈I張(A2). 2?零杵工柞圖2張(箱體和軸人 3.設(shè)計(jì)說(shuō)明書1份，«»0>»000字。 口錄 2 1 '（專 t 匕■JkJliJI-IBJBJBJIiBliBJ-IBJliJIJI.BliBIBIBJlillBl

2、iBliBJkJBJliJIiBJBHIkJliBliaiBJBJBIkiliBliBliBJBJBJIJIBliBJBJBJBJkBI.IBJBJBJkBkBIBJBJIilliBkBiBJ.IBJIiJI.I.BJBiBJ 2 ■ 2 山 E fl. 冬丄或-L" ' P I 忙. tJJ LJ LJ L J l.ja.LJ LJ _ . L J L _ ..J L J 3- 各軸的參數(shù) * —.4 3. 1齊軸的轉(zhuǎn)速 4 3 ■ 2 軸I 邯」SS] * 3 3齊軸的輸出功率 4 3

3、. 4 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 4 3, 5各軸的輸出轉(zhuǎn)炬 5 3. 6各軸的運(yùn)動(dòng)赫數(shù)表 6 4. 蝸輪蝸桿的選擇 7 4.1選擇蝸輪蝸桿的傳動(dòng)類型 7 O 4. 2選擇材料 7 4. 3按計(jì)齒血接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)笄進(jìn)行設(shè) 7 4. 4蝸桿與蝸輪的上要參數(shù)與兒何尺寸 8 4. 5校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 9 4.6驗(yàn)算效率 9 4. 7梢度等級(jí)公壘和表面粗糙度的確定 10 5. 圓柱齒輪的設(shè)計(jì) II 5. 1材料選擇 11 5. 2按慶面接觸強(qiáng)度計(jì)舜設(shè)計(jì) II 5.3計(jì)算 12 5. 4按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算設(shè)計(jì) 13 5. 5取幾

4、何尺寸計(jì)算 14 6. 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 15 6.1蝸桿軸 15 6. 1. 1按扭矩初算軸徑 15 6.1.2蝸桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 15 6.2蝸輪軸 16 6.2.1輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 16 6.2.2軸的結(jié)枸設(shè)計(jì) 17 6.3蝸桿軸的校核 18 6?3?1求軸上的我荷 18 6. 3?2精度校核軸的疲勞強(qiáng)度 21 6.4蝸輪軸的強(qiáng)度校核 23 6. 4. 2梢度校核軸的疲勞強(qiáng)度 26 7. 滾動(dòng)軸承的選擇及校核計(jì)算 30 7. 1蝸桿軸上的軸承的選擇和壽命計(jì)算 30 7. 2蝸桿軸上軸承的選擇計(jì)算 31 8. 鍵連接的選擇及校核計(jì)算 35 8.1輸入軸與電

5、動(dòng)機(jī)軸采用半鍵連接 35 8. 2輸出軸打聯(lián)軸器連接采用平鍵連接 35 8. 3輸出軸與蝸輪連接用平鍵連接 35 9. 聯(lián)軸器的選擇計(jì)算 37 9.1與電機(jī)輸出軸的配合的聯(lián)軸器 37 9. 2與二級(jí)齒輪降速齒輪軸配合的聯(lián)軸器 37 10?潤(rùn)滑和密封說(shuō)明 39 10. 1潤(rùn)滑說(shuō)明 39 10. 2密封說(shuō)明 39 11. 拆裝和調(diào)整的說(shuō)明 40 12. 減速箱體的附件說(shuō)明 41 1. 電機(jī)選擇 工作機(jī)所需輸入功率 X pw = 234kw 1 7 x lOOOx — =2.34S 1000X 0.97 所需電動(dòng)機(jī)的輸出功率九 pd = 3.54

6、kw P 耳二亠=3.54B “ a = 0.6577 傳遞裝置總效率 Ha =〃3拡〃皿 式中： 7：蝸桿的傳動(dòng)效率0?75 弘：每對(duì)軸承的傳動(dòng)效率0.9X 〃「直齒圓柱齒輪的傳動(dòng)效率097 久：聯(lián)軸器的效率()?99 %：卷筒的傳動(dòng)效率0.96 所以 na = 0.75x0.984 x0.97 x0.992 = 0.6577 234 0.6577 =3.5578kw 故選電動(dòng)機(jī)的額定功率為4kw vx 1000x60 兀1) ^x1OOOx6O = 7.72r/min 舁左=7.72r/ mi 舁惟=質(zhì)認(rèn)％ =(3?5)x(7?40)x7.

7、72 = (162.12 - 1544)r/niin 符合這一要求的同步轉(zhuǎn)速有75()r/min , l(XX)r/niin , 15(X)r/min電機(jī)容量的選擇 比較： 農(nóng)1?1電動(dòng)機(jī)的比較 方案 型號(hào) 邀定功率 ~/kw 同步轉(zhuǎn)速 /r/min 滿我轉(zhuǎn)速 /r/min 價(jià)格 1 Y160Mr8 4 750 720 £ 高 2 YI32Mr6 4 1(X)0 960 中 中 3 YII2M-4 4 1500 1440 輕 低 考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸 覓屋及成本，可見第二種方案較合理，因 此選擇型號(hào)為:

8、Y132M廣6D的電動(dòng)機(jī)。 2. 選擇傳動(dòng)比 2.1總傳動(dòng)比 ? =124.35 /w = 31.0875 i嚴(yán)4 "血=型“24.35 叫 7.72 2. 2減速裝置的傳動(dòng)比分配 仏=124.35 所以心=31.0875 Q = 4 3. 各軸的參數(shù) 睜傳動(dòng)裝置各軸從高速到低速依次定為【軸【【軸III軸【V軸：久一 小叫 、〃—Tlm-v依次為電動(dòng)機(jī)與I軸I軸與II軸II軸與III軸HI O 軸與V軸的傳動(dòng)效率則： 3.1各軸的轉(zhuǎn)速 nt = 960r / min nn =—=—— = 30.8806廠 / min /w 31.0875 n

9、m =hz/ =30.8806r/min — — 彳？ 二 7.72r / min 口 4.01 3. 2各軸的輸入功率 I 軸 Pf = P」]q“ = 3. 5578 x 0. 99 = 3. 5222加 II 軸 Pn = Pm” = 3. 5222 x 0. 75 x 0. 98 = 2. 5888后 III軸 Pm ~ ~ 2. 5888 x 0. 99 x 0. 98 =2. 5117畑 IV軸 ="/〃"/〃" = 2. 5117 x 0. 97 x 0. 98 =2. 3876加 3. 3各軸的輸出功率 I 軸 pf = pj

10、1h [ = 3. 5222 x 0. 98 = 3? 4518伽 II 軸 Pn = Pm.ii = 2. 5888 x 0. 98 = 2. 5370如 Ill軸 PfH = PnT]n^u = 2.5117 x 0. 98 = 2. 4615伽 IV軸 Plv = PhEh—y = 2. 3876 x 0. 98 = 2. 3398加 3?4各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 電動(dòng)機(jī) 7； = 9550^ = 9550x^ = 35. 3927^.. 9550 K = 35-0388V - ” II軸 —9550 升 800.6119… “ // III軸 Tin = 955

11、0 如-=776. 7536.V ? m 他〃 T卷=9550 孕=2953. 5280/V ? m N難 3. 5各軸的輸岀轉(zhuǎn)矩 電動(dòng)機(jī) Td = 35. 3927N?m I 軸 rf = 9550 丄=34. 3380"? m N】 p II 軸 Tu = 9550 丄=784. 5997.V ? m N h III軸 Tul = 9550 仏=761. 2185N ? m Nm IV軸 7^ = 9550 孕 =2894. 4574N ? m 3. 6各軸的運(yùn)動(dòng)參數(shù)表 軸號(hào) 功率P(kw) 轉(zhuǎn)矩(N-m) 轉(zhuǎn)速 (r/min) 傳動(dòng)i

12、效率〃 輸入 輸出 輸入 輸出 電機(jī)軸 4 3.5578 353927 960 1 0.99 1軸 3.5233 3.4579 35.0388 34.3380 960 31.0875 2軸 2.5889 2.2571 800.620 784.5997 30.8806 0.735 1 3軸 2.5117 2.4015 776.754 761.2185 30.88U6 0.9702 4 卷軸 2.3876 2.3398 2953.53 2894.457 7.72 0.9506 農(nóng)3.1各軸的運(yùn)動(dòng)參數(shù)衣 4

13、. 蝸輪蝸桿的選擇 P = 3. 5233如） i = 31.0875, n = 960r/min 4.1選擇蝸輪蝸桿的傳動(dòng)類型 根據(jù) GBAT10085—1998 選擇 ZI 4. 2選擇材料 蝎桿選45鋼，齒面要求淬火，硬度為45-55HRC. 蝎輪用ZCuSnlOPI,金屬模制造。 為了節(jié)約材料齒圈選青銅，而輪芯用灰鑄鐵HT100制造 4. 3按計(jì)齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算進(jìn)行設(shè) （1）根據(jù)閉式蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)進(jìn)行計(jì)算，先按齒血接觸疲勞強(qiáng)度計(jì) 進(jìn)行設(shè)計(jì)，再校對(duì)齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。由式（11-12）,傳動(dòng)中心距 叫KT（譽(yù)2 詢而的設(shè)計(jì)知作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩T2, 按Z嚴(yán)1,估取〃

14、 =0. 75 ,則: 7； =9.95x106x5- = 9.55x106x-5? 9.95xlO°x 3.5233x0.75 960 = 8172OO?877N 加 31.0875 （2）確定載荷系數(shù)K 因工作比較穩(wěn)定，取我荷分如不均系數(shù)^=13；由表11?5選取使用系 數(shù)Ka = 1??15；山丁?轉(zhuǎn)速不人，工作沖擊不人，可取動(dòng)載系=1.05：則 = =1.15x1x1.05 = 1.21 （3）確定彈性影響系數(shù)Zz 因選用的是45鋼的蝸桿和蝸輪用ZCuSnlOPI匹配的緣故，有 1 Zf =160^/2 （4）確定接觸系數(shù)Z&#

15、176; 先假設(shè)蝸桿分度関直徑弘和中心距a的比值4/“=0.35,從圖11-18中 可査到乙=2.9 （5）確定許用接觸應(yīng)力［tr〃］ 根據(jù)選用的蝸輪材料為ZCuSnlOPI,金屬模制造，蝸桿的螺旋齒血硬度 >45HRC,可從11-7中査蝸輪的基木許用應(yīng)力［tr〃r = 268MP“ 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) V = 60//bL. =60xlx—x(lx8x300x8) = 3.5574x!07 ? A 31.0875 ' > N = 3?3574xl07 壽命系數(shù)Khn = J———一7 =0.8533 V 3.43574 x IO7

16、 g = 0 8533 貝 1」0“ ] = Khn ]' = 0.8533 x268MPa = 228.6875MP" [afl] = 229MPa （6）計(jì)算中心距： 11 160x2 9 a> J1.2Ix817.2xI05x( )2 = 1 59.6543/wm V 228.6875 a > 159.6543/w 取a=160mm,由i=30,則從表11-2中査取,模數(shù)m=8蝸桿分度圓直徑 4=80”嘰從圖中11-18中可查Zp. = 2.65 ,由于Zq.VZ。，即以上算法有效。 取d = 16（加加 di = 80mm 4

17、. 4矚桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸 （1）蝸桿 Pt = 25.133mw 軸向尺距 £二龍m = 25」33mm 直徑系數(shù)q二生=10 m g = 10 齒頂圓直徑d“| = & + 2h*m = 96mm d 川=96mm 齒根圓直徑d/| = d| - 2（町加+ c） = 〃八=60.8/w/w 分度圓導(dǎo)程角 / = arctan ^ = 5.71° q 蝸桿軸向齒厚$“ = *加龍=12.5664〃"" 為=12?5664〃m 鵬桿的法向齒片 s* 一 su -cos y — 12.5664xc

18、os5.71 一 12.5(>40w/w = 12.5040”勸 （2）蝸輪 蝸輪齒數(shù)5=31,變位系數(shù)x2 = -（）.5 Z2 =31 驗(yàn)算傳動(dòng)比i = ^ = - = 3\9 石I 這時(shí)傳動(dòng)比謀差為：31；^75=0.28%,在謀差允許值內(nèi)。 31.0875 蝸輪分度圓直徑d2 = mz2 =8x31 = 248〃個(gè) 喉圓直徑 d“2 =4+2心2 =248 + 2x8 = 264〃“" 齒根IMI直徑心2 = </2 - 2/i,2 = 248 -2x1.2x8 = 228.8/wn 咽喉母圓半徑幾2 -丄〃八=l60-0.5x264

19、= 28/wn 2 4. 5校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 刁二三護(hù)滄匕] 當(dāng)量齒數(shù) 3 = -V = 一= 31.4697 cos3/ cos35.763c 根據(jù) x, =-0.5, z?, =31.4697 從圖11-9中可查得齒形系數(shù)Y&2=2?55 螺旋角系數(shù)：^ = 1-^7 = 1-^7 = 0.9592 許用彎曲應(yīng)力： 從表114中査得冇ZCuSnlOPl制造的蝸輪的基本許川彎曲應(yīng)力 ] =56MPa 壽命系數(shù) 10° 3.5574X107 =0.6724 0訂=56x0.6724 = 37.6544MP" 1.53x 1.21x

20、817200.877 x 2.55x0.9592 … 6 = = 23.3144MPa ' 80x248x8 可以得到： 因此彎曲強(qiáng)度是滿足的。 4.6驗(yàn)算效率 =(0.95 - 0.96) tan y tan(/+^) d2 = 248〃切 d “ = 264〃〃〃 u y d f2 = 228?8〃〃n 匸=2伽“ Zu2 = 31.4697 Yfi = 0.9592 Kfn = 0.6724 [a, ] = 31.1 MPa af=233\4MPu

21、 已知“5.7宀 = arctan fv:幾與相對(duì)滑動(dòng)速度匕有關(guān)。 60xl(XX)cos/ _ 4()41W/' 從表11?18中用差值法査得:A = 0.0239;仇=1.326。代入式中,得〃 = 0.77 大于樂估計(jì)值，因此不用匝算。 4. 7精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定 考慮到所設(shè)計(jì)的蝸桿傳動(dòng)是動(dòng)力傳動(dòng)，屬于通用機(jī)械減速器，從 GB/T10089-1988圓柱蝸桿,蝸輪精度選擇8級(jí)精度,側(cè)隙種類為f,標(biāo)注為 8fGB/Tl（X

22、）89-1988o然后由有關(guān)手冊(cè)查得要求的公差項(xiàng)目及農(nóng)面粗糙度，此 處從略。詳細(xì)情況見零件圖。 5. 圓柱齒輪的設(shè)計(jì) P=2.51I7KW , /V = 30.8806i=4.0 5. 1材料選擇 （1川、齒輪的材料?為40G??（調(diào)質(zhì)），碩度為2X（）MBS,大齒輪的材料為45鋼（調(diào) 質(zhì)），硬度為240 HBS，二者Z差為40 HBS。 （2） 精度等級(jí)選8級(jí)精度。 （3） 選小齒輪齒數(shù)Z嚴(yán)19,大齒輪齒數(shù)Z2 = 19x4 = 76,取Z2=76o （4） 選壓力角為a = 20\ 5. 2技齒面接觸強(qiáng)度計(jì)算設(shè)計(jì) 按式（10-21）試算，即 = 2.32

23、 （1）確定公式中的各參數(shù) ①試選戲荷系數(shù)，^=l.4o ② 計(jì)算小齒輪的傳遞扭矩 廠 _ 9?55xlO'C _95?5xl0'x2?5117 1 一 & " 30.88()6 = 7?7676xl()'N?m ③ 由表1（）?7選齒寬系數(shù)0產(chǎn)1。 ④ 由表10-6査的材料的彈性影響系數(shù)乙=1X9.8M"幾 ⑤ 由圖10-2Id按齒面鎖度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 crWJW1 = 600A/P,；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限巧心= 550/WPa。 ⑥ 由式10-13計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 M =3?3574x1(r

24、 N 嚴(yán) 60q 幾=60x30.8806x1x（1x8x300x8） =3.3574x1 （）7 =8.89x10° 3.3574M 十9“ ⑦ 由圖1619取接觸疲勞壽命系數(shù)K伽= 1.02： K刖2 = 1 15。 ⑧ 計(jì)算疲勞需用應(yīng)力。 取失效概率為1%，安全系數(shù)5 = 1 ,由式（10-12）得 0“ 1 _ 吧嚴(yán)=1.02x 6（X）MPa = 612MPa 0“ ] = K” 當(dāng)血=| J5x 550MP" = 632.5MP" 5. 3計(jì)算 （2）試算小齒輪的分度岡的直徑血.代入b“]中較小值 -__'I1.

25、4X7.7676XI05 5 fl89.8 v 1 4 I 612 = 117.74 呦 (2) 計(jì)算岡周速度” 7[dun ^xl 17.74x30.8806 八“心 / v = — = = 0」903w/ 5 60x1000 60x1000 (3) 計(jì)算齒寬b b = % ? £ = 1 x 117.74 = 111.14mm (4) 齒寬與齒高Z比纟 h 模數(shù) 叫=皿=H7.7496 = § ]973 "石 19 0〃]=612咖 匕」2 =6325購(gòu)t/ du = 117?74〃〃” v = ()」903加/$ h =(p

26、cldu = 117 b _ 117.7496 13.9440 =&4444 齒高 /i = 2.25x nittl = 13.9440/加 （5）計(jì)算載荷系數(shù) 根據(jù)v = 3.29w/5, 7級(jí)粘:度，宙圖10?8查的動(dòng)載荷系K嚴(yán)1.12： 直齒綸，KHa = KFa=\0 由表10-2 ?t的使用系數(shù)：K/I 由表10-4用插值法6級(jí)糟度，小齒輪相對(duì)支挫對(duì)稱分布時(shí)，K〃 = 1.518 由£ = &4444, K” = I.5I8査圖10-13得鳴嚴(yán)1.35：故載荷系數(shù) K = KaKv = 1x1.01x1x1 .528 = 1.5423

27、 （6）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正算的分皮圓氏徑，冇式（K）-10n）得 d| = 131.7252??! （7）計(jì)算摸數(shù)加 J里竺*9329呦 “乙 19 =5?9329加〃 5. 4按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算設(shè)計(jì) 由式（10-5）得彎曲強(qiáng)度計(jì)算設(shè)計(jì) 加 > 悴（込） ▼gm （I）公式內(nèi)容的各計(jì)算值 ①由圖IO-2Oc査得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限= 500A/Pf/:大齒輪 的彎Hl疲勞強(qiáng)度極限（rn：2 = 38OMPa ； ② 由圖10-1X取彎曲疲勞壽命系數(shù)心口 =0?95,心、，2 =098 ③ 計(jì)算彎曲疲勞許應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù)S = 1

28、A由式（10-12）得 0.95 x5(X) 1.4 = 339.2857MPu 二()?98x3&) ~SL4- =266 MPa ④ 計(jì)算載荷系數(shù)K K = K,\ Kv ^,^ = 1x1.05x1x1.45 = 1.5225 ⑤ 査齒形系數(shù)。 曲表 10-5 查的 2嚴(yán) 2.85： YFo2 = 2.238。 ⑥ 資取應(yīng)力校正值系數(shù)。 由10-5 查的 5a嚴(yán) 154 & = 1.752。 ⑦ 計(jì)算大.小齒輪的空準(zhǔn)并加以比較。 ㈣ 2.85x1,54 339.2857 = 0.01294 j^=

29、 2j38x 1,752 =0()1474 [<r)2 266 大齒輪的值大 （2）設(shè)計(jì)計(jì)算 m> j2xl?5225x7?7676xl0‘ V 1x19^ x 0.01474 =4.5X79 =4.5879 對(duì)比計(jì)舁結(jié)果，山齒而接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)加大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模加的大小取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒 面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)m與寅數(shù)的乘積） ni = 5 有關(guān)，可取市彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)4.5879并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值叫=5,按接 觸強(qiáng)度算的的分度圓立徑4 =131.7252"

30、;””來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)，于是由 z,=27 % = 106 d| 131.7252 “ M rr zt = —= = 26.3450 取 Z| = 27 叫 5 ° = izt= 4x26.3450 = 105.38 取乞=106 這樣沒計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，既滿足了齒而疲勞強(qiáng)度，又滿足了齒根彎曲疲勞強(qiáng) 度，并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費(fèi)。 5. 5取幾何尺寸計(jì)算 (1) 計(jì)算分度圓直徑 d、= 135mm d2 = 53()〃】加 a = 332.5mm £ = z^n = 27x5 = 135mm ”2 = Z2W = 106x5 = 53()〃&quo

31、t;” (2) 計(jì)算中心距 (爲(wèi) + 乙)(27 + 106)x5 “r u 2 2 圓整取a=333mm (3) 計(jì)算齒輪寬度 B、= 135mm £ = 140/w/w b =(pd ? d| = 1 x 135 = 135mm 陰 I 松廠 B] = \ 35mm B、= 140mm 6. 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 6. 1蝸桿軸 蝸桿上的功率P,轉(zhuǎn)速N, 和轉(zhuǎn)矩分T,別如下： P,= 3.5223kw Nz=960r/min T,=35.2156Nm 6. 1. 1按扭矩初算軸徑 選用45鋼調(diào)值，碩度為2H-255HBS 根據(jù)教材P370(15-2)式,并

32、査教材表153 取4=110 心忖心閔器= 16.9675 考慮到有鍵槽,將直徑增大7%,則:^ = 17x(l + 7%)mm = 18A6mm d = 20ww 因 選 d = 20mm 6. 1.2蝸桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1)蝸桿上零件的定位，固定和裝配 一級(jí)蝸桿減速器可將蝸輪安排在箱體中間，兩隊(duì)軸承對(duì)成分布，蝸桿山 軸肩宦位，蝸桿周向川平鍵連接和肚位。 /端：軸的最小宜徑為安裝聯(lián)軸器處的直徑〃「故同時(shí)選用聯(lián)軸器的轉(zhuǎn) 矩計(jì)畀「｛Kg 査教材14J,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取 Tg=45nmNm Ka = 1.3,則：=1.3x35.2156 = 45.7803N

33、 ? m 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件和考慮到蝸桿與電動(dòng)機(jī)連接處電 動(dòng)機(jī)輸出軸的玄徑查機(jī)械干冊(cè)表13?1()選用HL6型號(hào)彈性套柱銷聯(lián)軸器。 浚6.1聯(lián)軸器 型號(hào) 公稱轉(zhuǎn)距 許用轉(zhuǎn)速 厶 L 軸的直徑 (N ? m) (r/min) (mm) (mm) (mm) HL6 250 3800 60 82 32 dt_u =32m〃， 厶一“ =82/nni, d ―皿=44〃〃”, 厶八 m = 50/?iw 因此！選擇段dz.〃 =32〃嘰長(zhǎng)度取厶一〃 =82〃呱軸上鍵槽鍵寬和鍵高以及鍵長(zhǎng) 為10x8x70o 〃端：因?yàn)槎ㄎ讳N鍵高度，

34、取〃 =6”切 因此，d?_m = J,_z/ + 2h = 44mm。軸承端蓋的總長(zhǎng)為20mm,根據(jù)拆裝的方便 取端蓋外端面于聯(lián)軸器右端面間的距離為L(zhǎng) = 30mm 所以，Lzz_zzz = 3() + 2() = 50/7//?/ 】11段：初選用角接觸球軸承，參考要求因d〃_〃嚴(yán)44,査機(jī)械手冊(cè)選用 7209AC 型號(hào)滾了承dx/)x〃 = 45xl()0xl9。 即= 45mm丄川J = 24mw. Lvzz_vzzz =24mm 角接觸球軸承一端用汕環(huán)定位(寬度為6mm),汕環(huán)緊靠軸環(huán)端用于軸肩定 位。 IV段：直徑J(n._v)1 = 45+ 2x8.5 = 62w

35、w,軸環(huán)寬度b>l.4/j，在滿足強(qiáng)度 下，艮要節(jié)省材料取軸肩寬度為L(zhǎng)(八,_» = \0nim ； d(“,_v)2 =52”"” , dlv_v = 62mm, L”-# = 45mm d = 80/z/n/ <2 = 248 =78?8mm L(/v?v)2 = 35zn/n : L/v^v =35 + 10 = 45mm。 v段：由而而的設(shè)計(jì)知蝸桿的分度洌徑〃=&)“““，快頂圓直徑 心=96，蝸輪的喉圓直徑2 = 248。 查材料11-4變形系數(shù)= -0.5mm所以蝸輪齒寬 =(1 l + 0.06Z2)w = (8+0.0

36、6x31)x8 = 78.«mw 綜合考慮要使蝸輪與內(nèi)壁有一定的距離 故選 Lv_w = 130mm 圖6. 1蝸桿軸 厶7 = 130 mm 6. 2蝸輪軸 6?2?1輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 (1)輸出軸上的功率，轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩： Pzz =2.537lkw,Nzz=3O.88O6r/min ,T? =784.5997Nm (2) 求作川在軸上的力 廠廠 27； 2x784699.7 ““ “， 248 ^2=Fai =~r = — = 6328.2N d2 r r 27； 2x34338 r. = F. = —L = = 1716.9N a2 f，心

37、 8() WF" tan a = 9.53x0369 = 2335.1058/V (3) 初步確定軸徑的最小貢徑 選用45鋼,硬度217-255HBS 根具敎材公式P37()9(15-2)式，并査教材15-3,取= 112, <7 A C 2 5371 ” A 112x」 一=48.6895ww 30.8806 考慮到鍵槽，將直徑增X 10%,貝ij；(I = 5035x(Ix7%)mw = 52.0978ww/ 所以，選用d = 55mm d = 55mm 6. 2.2軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) (1) 軸上的零件定位，固定和裝配 蝸輪蝸桿單級(jí)減速裝置中，可將蝸輪

38、安裝在箱體中央，相對(duì)兩軸承對(duì)稱 分布，蝸輪左啲用軸肩定位，右端血用軸端蓋定位，軸向采用鍵和過(guò)度配合, 兩軸承分別以軸承肩和軸瑞蓋定位，周向定位則采用過(guò)度瓦合或過(guò)盈配合， 軸呈階梯狀，左軸承從左面裝入，右軸承從右面裝入。 (2) 確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 仙的最小宜徑為女裝聯(lián)軸器處的玄徑〃「故同時(shí)選用聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩計(jì)算 Ta = KJn .査教材14-1,考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取 Ka =1.3.則：=l?3x8OO?6199 = lO4()?8()59N?m 由輸出端開始往里設(shè)計(jì)。查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)選用HL5彈性柱銷聯(lián)軸器。 表6.2聯(lián)軸器 旳號(hào) 公稱轉(zhuǎn)矩 (N ? m) 許用轉(zhuǎn)

39、速 (r/min) 厶 (mm) L (mm) 軸孔直徑 (mm) HL4 1250 4000 84 112 55 I- II 段：dj = 55mm9 厶.〃 =82/wn 0 軸上鍵槽取 16x10, L = 70mmo II- III段：因定位軸肩高度力=(0.07~0.1 »刃=3.5""”， f/2 =55+2x3.5 = 62/nw»考慮到軸承端蓋的長(zhǎng)度和安裝和拆卸的方便，取 d = 55mm Ln = 82mm L ■ 70ntm L 〃-〃/ = 25 + 25 = 43〃"〃 o

40、段：初選用角接觸球軸承，參照要求取型號(hào)為7213AC型闘錐滾子 軸承dxDx〃=65〃MX120〃Mx23〃"“，考慮到軸承右端川套筒迅位，取齒輪距 箱體內(nèi)壁-段距離a=2()mm,考慮到箱體謀差在確定滾動(dòng)軸承時(shí)應(yīng)據(jù)箱體內(nèi) 壁一段距離S,取S=8。已知所選軸承寬度T=23,則 Lz//_/v = T + S + a + 4 = 23 + 8 + 25 + (70-66) = 6()mni 9 N?V段：為安裝蝸輪軸段，蝸輪齒寬 4輪=0?75d“[ =0.75x96 = 72加加上“燈=(1.2 ~ 1.8)£_” 収 L/v_v =9()mmt 由 于為了使套筒能壓

41、緊蝸輪則厶,=86 mm。 V- VI段：VI-V段右端為軸環(huán)的軸向定位d-vS +2x5 = 80”"， 厶 = 34 mm c/2 = 62mm L〃-/〃 = 43加加 L/〃?/v = 60〃 皿 = 70mm Lzv_v=90mm 7\r_vz = 86 mm d.f v. = SOmm vz_vzz = Ln-vz/ = 22mm。 = 65mm 心取=65mm = 22mm VI- VII 段： 圖6.2蝸輪軸 (3) 軸上零件的周向定位 蝸輪.半聯(lián)軸器與軸的定位均采用平鍵連接。按dlv^ = 10mm由教材 表6?1資希平鍵截血bx/? =

42、 20xl2,鍵榊用饒刀加工，長(zhǎng)為80mm,同時(shí) 為了保證齒輪與軸配合由良好的對(duì)稱，故選擇齒輪輪敕與軸的配合為 耳；同樣半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵分別為為 r6 ,半聯(lián)軸器勺軸的朮合為匸上。滾動(dòng)軸承的周向疋 k6 位是山過(guò)度配合來(lái)保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。 （4）參考教材15-2,取軸端倒角為圓角和倒角尺寸2x45°,個(gè)軸肩的圓角 半徑為1-2 & 3蝸桿軸的校核 6. 3.1求軸上的載荷 Fr Fd 1 圖6.3受力分析圖 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖6.1）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖6.3）。在確定軸承 的支

43、點(diǎn)的位置時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中查取得a值。對(duì)于7209AC型軸承,由手冊(cè)中 査得a= 18.2mm o因此作為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 L = （45mm + 65mm）x2 = 220mm 0根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖和扭矩 圖（圖6.3）可以看出中間截面是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算的截向的M”、 Mv n M的佰計(jì)算過(guò)稗及結(jié)果如2 耳=「2=旦=343308 xlOJx2 = 0.8585 KN a U1 dx 80 口 匚 27； 800.6199 心 o F「= Ffl =— = xlO x2 = 6.456KN J 川 d、 248 巴嚴(yán)巴二巧?【an 20° =

44、2.3825KN FWI = F^2 =0.5x/；=II91.25/V Fnh\ = Fnhi = 0.5x Fi2 = 3228N 7；=7；=34.3380/Vw M// =Fv//xl 10 = 3228x110 = 3550807V ? mm Mv = xl 10 = 1191.25x110 = 131037.5^ ? mm FZ = 2382.5?/ ^kvi = = 1I91?25N Mh = 355080 My 嚴(yán) = 131()37.5 戦荷 H V 支反力 N Fnh\ F,v〃2 Fnv\ s 0 3228 3228 119

45、1.25 1191.25 彎矩M N?mm Mh = 355080 2WVI=;WV2 =131037.5 總彎矩M Mi + = 378487.30^ ww 表6.3軸上的載荷 扭矩 T=34.3380Nmw M^M2 = 378487.30 T=34.3380 （1）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受彊人的彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截血） 的強(qiáng)度。根據(jù)式（15-5）及上農(nóng)中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn).扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 為脈動(dòng)循環(huán)變向力，軸的計(jì)算應(yīng)力: 網(wǎng)+(叭)2 0. k/.r 厶 _ ^206131.82()42 +(O.6 x

46、 34.338O)2 _ 0.1X703 無(wú)、 q“=7.3923A^ =7.3923MP" v [cr_J = 6OMPa 故安全。 6. 3. 2精度校核軸的疲勞強(qiáng)度 （1）判斷危險(xiǎn)截面 截Ifi] Ik III. IV只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸川及過(guò)渡配合所引起的 應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度.們山于軸的扇小玄於是按川轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為睫 裕確定的，所以截面II、III、IV均無(wú)需校核。 從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的影響來(lái)看，截面V和VI與蝸輪嚙合的應(yīng)力集中厳嚴(yán)重；從受載的怡況來(lái)看，中心截面上的應(yīng)力垠大。截面V的應(yīng)力集 中的影響和截面VI的相近，但截【hi VI不受扭矩

47、作用，同時(shí)軸徑也較大，故 不必做強(qiáng)度校核。中心截面上雖然應(yīng)力集中最大，但應(yīng)力集中不大(過(guò)盈配 合及鍵榊引起的應(yīng)力集中均在兩端)，而J1這里軸的直徑最大，故截中心血也 不必校核。因而該軸只需校核截血v左右即可。 (2)截曲E左側(cè) W = 1663Xmm' Wr = 33275mm3 抗截面系數(shù) VV =().1J3 = 0.1 x553 =16637.5W 抗扭截面系數(shù) W； = ().2/ =0.2x55' =33275〃加 截面E左側(cè)彎矩“ 355(叫忖“45260N如 截Ihj E 上扭矩 T. =8OO.6199/z- mm 145260 16637.5

48、 =&7309MP" 7； 8(X)619.9 = = 24.0607A/Pd 丁 WT 33275 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理由表11-1查得 6 = 64() MPa. [er，! ] = 60MPa、= 275, = 155 截血上rfl于軸丿iJ而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)乞及％按附農(nóng)3?2査取，因 D 80 1.53 aa = 2.0, af =1.31 又由附圖3-1可知軸的材料敏性系數(shù)幺=0.82, qT =0.85 ka = 1.82 鋒= 1.26 故有效應(yīng)力集中系數(shù) ~" + 以爲(wèi)

49、-1) = 1?82 © = I + qr(Ctr - 1) = 1.26 教材附圖3-2尺寸系數(shù)= 0.67 , er = 0.82 教材附圖3?4 氏=»=092 軸耒經(jīng)表面強(qiáng)化處理 “ ■區(qū)+丄 乂由3-1 ?與3-2的碳鋼的特性系數(shù) (pa =0」~ 0.2?。?=0」:(p: =0.05~ 0」,(pT = 0.05o 計(jì)算安全系數(shù) +0皿 275 -=11.2490 2.80x8.7309 + 0.1x() 也+臥 155 1.62x 24,0607 7 ■ + 0.05x 24.0607 2 = 7.715()

50、=63624 » S = 1.5 故該細(xì)仕截面厶側(cè)強(qiáng)度足足夠的。 （3）截面E右側(cè) 抗截面系數(shù)按教材衣15?4中的公式計(jì)算 W =0.k/3=0 ? 1 x80' = 51200/nni3 抗扭截面系數(shù) Wr = Q.2dy = O.2X8O3 = 102400mm3 彎矩7；及扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 M=800619.9x "⑷一"=254742.6955^ ? mm 110 7； 8(X)619.9 r。2“小 rr =-2- = = 7.81 S6MPa WT 102400 7\=H(X)6l9.9/?wm 254742.6955

51、 51200 = 4.9754MP“ K 過(guò)盈配合處孑由附表3-8用插值法求出并取 -^-=3.16, 故嚴(yán)=0.脈3」6 = 2.53 按磨削加工，附圖3?4表面質(zhì)量系數(shù)6=092 附圖3?2尺寸系數(shù)， 故得綜合系數(shù)為 軸耒經(jīng)表血強(qiáng)化處理 K^T： I = 1.62 又由3?1與3?2的碳鋼的特性系數(shù) 佗=矗1~0?2取化=0」；（pr = 0.05 ~0」，取©=0?05 計(jì)算安全系數(shù)s Sa = 11.2490 Sr = 7.7150 Sg = 6.3624 W=51200/ww， % =102400〃“ J rr=7.8l86A/Pri

52、 6 X Kg. 275 3.25x4.9754 + 0.1x0 一門0068 155 2.62x?+O.O5x?=，4,8498 2 2 V £ ==I1.185I»S = 1.5 故該軸在截面右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。本設(shè)計(jì)因無(wú)大的瞬時(shí)過(guò)我及嚴(yán)垂的 應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱，故可略去靜強(qiáng)度校核。-至此蝸桿軸的設(shè)計(jì)即告結(jié)束。

53、 6. 4蝸輪軸的強(qiáng)度校核 6.4.1求軸上的載荷 Fdi Fr Fl NH2 ；=17.0068 ；=14.8498 ,11.1851 T T 圖6.4受力分析圖 忤先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖（圖6」）做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖（圖6.3）。在確定軸承 的支點(diǎn)的位宜時(shí)，應(yīng)從手冊(cè)中査取得a值。對(duì)于7213AC型軸承，宙手冊(cè)中 查得424.2mm。因此，作為

54、簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距 L =（34m + 45””）x2“58”"。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖沏 （圖6.3）可以看出中間截血是軸的危險(xiǎn)截血。現(xiàn)將計(jì)算的截血的M〃、Mv 及M的值計(jì)算過(guò)程及結(jié)果如卜?： 巧嚴(yán)幾=竺=些型xl（px2 = 0.8585KN 11沁心 80 匚 廠 27； 800.6199 ⑴ o 一““和 = F. =— = X10 x2 = 6?456KN 12 “，d2 248 你=:耳=酉? tan 20° = 2.3825KN = FVV2 =0?5x 巴=1191.25N Fmn = Ev”2 = % Fl2 = 32

55、28N 片=°=800?6l99N?m M/z = Fw x79 = 3228x79 = 255012/V-mm Mr = Fwx79 = 1191.25x79 = 94108.75N ?〃〃” 載荷 H V 支反力 N F、，〃2 F加 FnV2 3228 3228 1191.25 1191.25 彎矩M N?mm Mu =255012 2VVI=.WV2 =94108.75 總彎矩M M嚴(yán)M] = JmJ + Mv2 = 271822.6940N ? mm 扭矩 T=800.6199/V ww 農(nóng)6.4軸上的娥荷 Mn =2

56、55012 MVi= 94109 （I）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大的彎矩和扭矩的截血（即危險(xiǎn)截血） 的強(qiáng)度。根據(jù)式（15-5）及上表中的數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，軸的計(jì)算應(yīng)力: crt<l =7.9249 /町+(呵)2 % 0」d,‘ _ 丁271822?694(F +(().6 x 800.6199)' O.lx7()3 =7.9249MP" v [—] = GOMPa 故安全 6. 4. 2精度校核軸的疲勞強(qiáng)度 （1）判斷危險(xiǎn)截面 截面II. III只受扭矩作用

57、，雖然鍵槽、軸川及過(guò)渡配合所引起的應(yīng)力 集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但山于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確 定的，所以截潮II、Ill均無(wú)需校核。 從W力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的彩響來(lái)看，截Iftl 111和IV處過(guò)盈處配合引 起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重：從受載的悄況來(lái)看，中心截面上的應(yīng)力最人。截Ihiv 的應(yīng)力集中的彩響和截面IV的相近，但截啲V不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較 大，故不必做強(qiáng)度校核。中心截面上雖然血力集中最大?但應(yīng)力集中不大（過(guò) 盈配仟及鍵槽引起的燉力集中均在兩端），而H這里軸的H徑垠大，故截中心 面也不必校核。由笫三章附錄可知，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過(guò)盈配合的小， 因而該軸只需校核截面i

58、v左右即可。 （2）截面E左側(cè) 抗截面系數(shù) W =0.2 =0.1x65'= 27463mm3 充扭截面系數(shù)叭=0.0 =0.2x65’ =54925® 79-41 截血 E 左側(cè)彎 M =27 1822.6940 X"— =I 30750.1566N ?mm 截面 E 上扭矩 7； =800.6199 n mwi M_ 130750.1566 27463 =4.761 MPa W = 27463mm' IV =54925加亦 ab =4.16] MPa © = 14.5766

59、 7； 8(X)619.9 t rT = —= = 14.5766A//V/ 丫 WT 54925 軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理由表11-1査得 6 = 64()MPa. [cr^ ] = 6()MPa. <7^ =275, J = 155 截血上由于軸川而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)爲(wèi)及勺按附表3?2查取，因 rS=003H ota = 2.0, ar = 1.31 又由附圖3-1可知軸的材料敏性系數(shù)乞=0.82 ,乞=0.85 故有效應(yīng)

60、力集中系數(shù) key = l + qr {aa -1) = 1.82 kr = I + gr((Xr -1) = 1.26 教材附圖3-2尺寸系數(shù)eo = 0.67 , et = 0.82 教材附圖3?4 Pa=Pr= 0.92 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理 “ ■匕+丄 一28 K十肓T： S。= 20.6289 it計(jì)2 又由3-1與3-2的碳鋼的特性系數(shù) (pc =()」~ ().2 取％ =()」；(pz = ().05 ~ ()」，(pT = 0.05 計(jì)算安全系數(shù)兀 2.80x4.761+0.1x() _ ')6289 J F+0凡 155 1.62X

61、 14.5766 2 + 0.05X 14.5766 2 = 12.7347 Sr = 12.7347 S“ =10.8362 34300〃加 Wr =68600〃””' 故該軸在截血左側(cè)強(qiáng)度是足夠的 (3)截面E右側(cè) 抗截血系數(shù)按教材表15-4中的公式計(jì)算 W=0Ad3 = ().1 x 7()' = 34300〃加 抗扭截血系數(shù) WT =0.2J3 = 0.2 x 703 = 68600mm3 彎矩人及扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為 M = 27 1822.6940 x 79"41 = I 30750.1 566N ?mm 79 斤= 1

62、1.67()&叭 T、_ &X)619.9 Wr " 686()0 =11 ?67()8MPa 7；= 800.61  130750.1566 34300 = 3?8120MPa 過(guò)盈配合處心由附表3?8用插值法求出并取 ^ = 0.8-^ ^-=3.16,故厶=0?8><3」6 = 2?53 附圖3-4表面質(zhì)量系數(shù)0嚴(yán)隊(duì)=0.92 附圖3?2尺寸系數(shù) 故得綜介系數(shù)為 軸木經(jīng)表血強(qiáng)化處理 I = 3.25 155 2.62 x 11.6708 2 + ().()5x 11.6708

63、 2 =9.9483 Sa = 22.5048 ST = 9.9483 9.0989 又山3?1與3?2的碳鋼的特性系數(shù) 0（ =0」~0?2取0 =0=0.05-0.1,?。╬T = 0.05 計(jì)算安全系數(shù)s S 存= d— = 23.27 心+佔(zhàn) 275 = =22.5()48 3.25x3.8120+() .1x() £ V S“ = , T= = 9.0989 »S= 1.5 故該軸在截itn右側(cè)強(qiáng)度也是足夠的。本設(shè)計(jì)因無(wú)大的瞬時(shí)過(guò)載及嚴(yán)重的 應(yīng)力循環(huán)不對(duì)稱，故可略去掙強(qiáng)度校核。至此軸的設(shè)計(jì)卻告結(jié)束。 7. 滾動(dòng)軸承的選擇及校

64、核計(jì)算 根據(jù)條件,軸承預(yù)計(jì)壽命:L； =8x300x8 = 19200/io 7. 1蝸桿軸上的軸承的選擇和壽命計(jì)算 （1）軸承的選擇 采用角接觸球軸承，根據(jù)軸直徑d =45mm,選擇角接觸球軸承的型號(hào)為 7209C,主要參數(shù)如下： D = 85mm; B = 19mm;a = 18.2mm Co = 28.5 KN C = 38.5 KN 基本額定靜載荷Co = 28.5 KN 蘋本額定動(dòng)載荷C = 38.5 KN 吸限轉(zhuǎn)速 = 6700 r / min (2)壽命計(jì)算 肉蝸桿軸所爻的軸向力向山，所以只有最21丸的角按値球軸承受軸向力 F(l = Fa2=^.5

65、N 該軸承所受的徑向力約為 F =-F.=丄 x 2382.5 = 595.625N ‘4=4 對(duì)于70000型軸承，按表13?7軸承派生軸向力Fd=eF「,其中e為表 13?5中的判斷系數(shù)，英值由僉的大小來(lái)確定，^ = ^^- = 0.03 Co Co 28500 e = 0.4 查表13?5得角接觸球軸承判斷系數(shù)《 = 0.4 FaIFr^\M>e 所以 X=0.44.r=1.40 A=1463?975N 半量動(dòng)我荷 P\ = XF「?YF。= 0.44x595.625 +1.40x858.5 = I463.975/V 深溝球軸承所受的徑向力約為 F * =

66、 -F2=-x2382.5 = 1191 ?25N r 2 “ 2 $ = 119I?25N 當(dāng)堀動(dòng)載荷£=E = 1191?25N 所以£>£,應(yīng)用人核算軸承的壽命 因?yàn)槭乔蜉S承，所以取指數(shù)£ = 3 106 © I io6 "38.5x10’、 6(加 <P) 一 60x96() J 463.975 J 軸承計(jì)算壽命厶嚴(yán) = 3.1576x10% £=3」576x1(/// L；=192(X)A 減速器設(shè)計(jì)壽命L\ =8x 3(X) x8

67、 = l 92()0/? 所以Lh>L\ 滿足壽命要求。 7. 2蝸桿軸上軸承的選擇計(jì)算 (1) 軸承的選擇 選擇使用深溝球軸承，根據(jù)軸宜徑d=65mm,選用角接觸球軸承的型 號(hào)為7213C。 主要參數(shù)如卜： D = 120mm； B = 23mm： a = 24.2mm CO=55.2 kN C =52.5kN 基本額定靜載荷CO=55.2 kN 基木額定動(dòng)載荷C =52.5kN 極限轉(zhuǎn)速=9(XX) r / min (2) 壽命計(jì)算 對(duì)于7(XXX)C型軸承，按表13-7軸承派生軸向力Fd = eF「,其中 e為表13-5 4*的判斷系數(shù)，其值由垃的大小

68、來(lái)確定，但現(xiàn)釉承軸向 q 力巴未知，故先初取e = 0.4，因此可估算： £""119I.25N 打嚴(yán) 0.4® =0.4x2382.5 = 953N Fdi =0.4 你 2 =0.4x2382.5 = 953/V 按式(13-11)得Fae = F,NVl=\\9\.25N 你嚴(yán)巧「+ 巧2 =丨 191.25 + 953 = 2144.25N 巴2 = ^2 =953N F 2144 25 仏=z 中Q = 0.0388 G 55200 矗=竺-=0.0173 Co 55200 由表13?5進(jìn)行插值計(jì)算，得^=0.409, =0.385 o 再計(jì)算：Fn =^7；, = 0.409x2382.5 = 974.4425/V FdZ =e2Fr2 =0.385x2382.5 = 917.2625^ Fal= Fa( + 巧2 i 191 ?25 + 917.2625953 =^108.5125Ar 巴2 二耳2 =917.2625N 2108.5125 =0Q382 Co 55200 el =0.