本科畢業(yè)論文（設(shè)計）小型水泥球磨機設(shè)計 學(xué) 院 小三號黑體居中（下同）專 業(yè)學(xué) 號學(xué)生姓名指導(dǎo)教師提交日期 年 月 日I摘 要本次設(shè)計是對小型水泥球磨機的設(shè)計。在這里主要包括:傳動系統(tǒng)的設(shè)計、裝夾部位系統(tǒng)的設(shè)計、筒體系統(tǒng)的設(shè)計這次畢業(yè)設(shè)計對設(shè)計工作的基本技能的訓(xùn)練，提高了分析和解決工程技術(shù)問題的能力，并為進(jìn)行一般機械的設(shè)計創(chuàng)造了一定條件。本論文研究內(nèi)容：(1) 小型水泥球磨機總體結(jié)構(gòu)設(shè)計。(2) 小型水泥球磨機工作性能分析。(3) 電動機的選擇。(4) 小型水泥球磨機的傳動系統(tǒng)、執(zhí)行部件及機架設(shè)計。(5) 對設(shè)計零件進(jìn)行設(shè)計計算分析和校核。(6) 繪制整機裝配圖及重要部件裝配圖和設(shè)計零件的零件圖。 關(guān)鍵詞：小型水泥球磨機，電動機，傳動裝置 IIABSTRACTThis design is a small cement mill design. Here include: the design of the transmission system design, system design clamping parts, cylinder systems designed for the graduation design work basic skills training to improve the ability to analyze and solve engineering problems, and for the general mechanical design to create a certain condition.Contents of this paper:(1) small cement mill overall structural design.(2) small cement mill performance analysis.(3) Select the motor.(4) Transmission of small cement mill, the execution unit and rack design.(5) Calculation of design parts design analysis and verification.(6) to draw the whole assembly drawings and assembly drawings and important parts of the design part of the part drawing.Keywords: small cement mill, motor, transmission meansIII目 錄1 緒 論 11.1 小型水泥球磨機定義 11.2 小型水泥球磨機概述 11.3 課題的來源、研究的意義及現(xiàn)狀分析 21.3.1 課題的來源 .21.3.2 課題研究的意義 .21.3.3 現(xiàn)狀的分析 31.4 國內(nèi)磨礦機加工機械設(shè)備現(xiàn)狀與發(fā)展 32 小型水泥球磨機的整體參數(shù) 42.1 小型水泥球磨機的工作原理 42.2 小型水泥球磨機的主要參數(shù)計算 52.2.1 水泥球磨機功率的計算 52.2.2 二級減速器的選型 82.2.3 小型水泥球磨機的臨界轉(zhuǎn)速 0n82.2.4 小型水泥球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速 .92.2.5 轉(zhuǎn)速比 ?.92.2.6 磨機的實際工作轉(zhuǎn)速 92.2.7 球磨機的功率 102.2.8 磨機的生產(chǎn)能力 113 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計 123.1 筒體部分設(shè)計 123.1.1 筒體的結(jié)構(gòu)設(shè)計 123.1.2 磨門與人孔 .123.1.3 筒體的基本要求和規(guī)定 .133.1.4 筒體的計算 .143.2 磨頭部分設(shè)計 193.2.1 磨頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計 193.2.2 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 .203.2.3 磨頭的計算 .213.3 襯板的選型設(shè)計 253.3.1 襯板的作用 253.3.2 襯板的材料 253.3.3 襯板的種類 26IV3.3.4 襯板的安裝 273.4 隔倉板的選型設(shè)計 273.4.1 隔倉板的作用 273.4.2 隔倉板的類型 283.4.3 篦孔 294 研磨體的確定 314.1 研磨體的運動分析 314.2 研磨體運動基本方程式 314.3 研磨體級配 324.3.1 研磨體級配的意義 324.3.2 研磨體填充率及其選擇 324.3.3 研磨體級配的原則 334.3.4 本設(shè)計研磨體的計算設(shè)計 34結(jié)論 36參考文獻(xiàn) 37致 謝 381 緒論11 緒 論1.1 小型水泥球磨機定義小型水泥球磨機，也被稱作無介質(zhì)研磨機，一旦軋機，其工作原理基本相同，所不同的是它與未經(jīng)研磨球或其他媒體的大直徑筒，但使用缸體被粉碎材料本身作為一種手段來連續(xù)缸體和相互萃取沖擊研磨機，以達(dá)到目的。有時，為了提高處理能力，它可以加入到鋼球少量的，因為通常只有 2-3％的軋機的有效容積。由于工廠從采場或粗磨礦直接磨礦的最大特點。礦物顆粒通常一定規(guī)模的比例磨棒材軋機。一旦從軋機的材料可磨削-0.074mm 的 20％以上的量為總產(chǎn)物的 50％。高達(dá) 4000的破碎比例為 5000，球磨機十倍莖高。一旦軋機是一種類型的兩種功能都新磨粉碎和研磨設(shè)備。它使用被粉碎為媒體本身實現(xiàn)由沖擊和研磨效果相互粉碎材料，由于植物，因此而得名。一旦磨也被稱為自由的媒體廠。1.2 小型水泥球磨機概述球磨機是由水平的筒體，進(jìn)出料空心軸及磨頭等部分組成，筒體為長的圓筒，筒內(nèi)裝有研磨體，筒體為鋼板制造，有鋼制襯板與筒體固定，研磨體一般為鋼制圓球，并按不同直徑和一定比例裝入筒中，研磨體也可用鋼段。根據(jù)研磨物料的粒度加以選擇，物料由球磨機進(jìn)料端空心軸裝入筒體內(nèi)，當(dāng)球磨機筒體轉(zhuǎn)動時候，研磨體由于慣性和離心力作用，摩擦力的作用，使它附在筒體襯板上被筒體帶走，當(dāng)被帶到一定的高度時候，由于其本身的重力作用而被拋落，下落的研磨體像拋射體一樣將筒體內(nèi)的物料給擊碎。物料由進(jìn)料裝置經(jīng)入料中空軸螺旋均勻地進(jìn)入磨機第一倉，該倉內(nèi)有階梯襯板或波紋襯板，內(nèi)裝各種規(guī)格鋼球，筒體轉(zhuǎn)動產(chǎn)生離心力將鋼球帶到一定高度后落下，對物料產(chǎn)生重?fù)艉脱心プ饔?。物料在第一倉達(dá)到粗磨后，經(jīng)單層隔倉板進(jìn)入第二倉，該倉內(nèi)鑲有平襯板，內(nèi)有鋼球，將物料進(jìn)一步研磨。粉狀物通過卸料箅板排出，完成粉磨作業(yè)。筒體在回轉(zhuǎn)的過程中，研磨體也有滑落現(xiàn)象，在滑落過程中給物料以研磨作用，為了有效的利用研磨作用，對物料粒度較大的一般二十目磨細(xì)時候，把磨體筒體用隔倉板分隔為二段，即成為雙倉，物料進(jìn)入第一倉時候被鋼球擊碎，物料進(jìn)入第二倉時候，鋼段對物料進(jìn)行研磨，磨細(xì)合格的物料從出料端空心軸排出，對進(jìn)料顆粒小的物料進(jìn)行磨細(xì)時候，如砂二號礦渣，粗粉煤灰，磨機筒體可不設(shè)隔板，成為一個單倉筒磨，研磨體也可以用鋼段。原料通過空心軸頸給入空心圓筒進(jìn)行磨碎，圓筒內(nèi)裝有各種直徑的磨礦介質(zhì)（鋼球、鋼棒或礫石等）。當(dāng)圓筒繞水平軸線以一定的轉(zhuǎn)速回轉(zhuǎn)時，裝在筒內(nèi)的介質(zhì)和原料在離心力和摩擦力的作用下，隨著筒體達(dá)到一定的高度，當(dāng)自身的重力大于離心力時，便脫離筒體內(nèi)壁拋射下落或滾下，由于沖擊力而擊碎礦石。同時在磨機轉(zhuǎn)動過程中，磨礦介質(zhì)相互間的滑動運動對原料也產(chǎn)生研磨作用。磨碎后的物料通過空心軸頸排出。21.3 課題的來源、研究的意義及現(xiàn)狀分析1.3.1 課題的來源小型水泥球磨機是一個傳統(tǒng)的研磨設(shè)備設(shè)備中，至今已有一百多年的歷史。在19 世紀(jì)初，它并沒有得到廣泛的小型水泥球磨機用于在 1870 年開發(fā)基于從 1908年工廠統(tǒng)一的大小標(biāo)記棒磨機，無磨介質(zhì)上創(chuàng)建。一九三○年至 1950 年，美國和德國，相繼開發(fā)了滾筒球磨機，輥磨機等噴霧劑垂直軸盤。該工廠的固體材料的制粉設(shè)備，廣泛應(yīng)用于冶金，化工，水泥，陶瓷，建筑，電力，醫(yī)藥和國防工業(yè)等部門，各種礦石及其它物料的一個重要改進(jìn)磨削能它可以是干式或濕式研磨。特別是冶金銑削工序加工行業(yè)的行業(yè)是一個非常重要的位置。近年來，在中國房地產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展，加快城市化進(jìn)程，也帶動了相關(guān)產(chǎn)業(yè)的快速發(fā)展，這是水泥生產(chǎn)的重要體現(xiàn)。英國“國際水泥評論”（國際水泥評論）剛剛發(fā)布了其最新的“全球水泥報告”（全球報告水泥），該報告涵蓋全球 160 多個國家。報告指出，水泥 2008 年全球消費量是 2.83 噸的十億 2009 年度 29.98 億噸 2010 年內(nèi)增加至 3.294 十億萬噸，預(yù)計在 2012 年全球水泥消費量達(dá)到 3.859 十億 ? 的。中國目前是世界冠軍，水泥消費量的統(tǒng)計數(shù)據(jù)，2010 年為 1 8.51 億公噸，近一倍的 2004 年的水平，水泥消費趨勢的強勁增長，以國內(nèi)工廠需求的增長做出了貢獻(xiàn)。由于能力自我保健和顆粒后，對生產(chǎn)過程的整體效率和顯著后續(xù)操作，研究家工廠的技術(shù)和經(jīng)濟廠影響指標(biāo)的規(guī)模和國內(nèi)外受到了廣泛的關(guān)注和重視。近年來，由于能源成本上升和礦石品位下降以及較低的資本投資和運營成本是世界采礦業(yè)的國家面臨的一個嚴(yán)重的問題，效率高的大型選礦廠設(shè)備有從大鋼廠現(xiàn)代建筑的主要趨勢已經(jīng)成為了技術(shù)的發(fā)展方向。1.3.2 課題研究的意義隨著超薄材料現(xiàn)代工業(yè)需求的增加，不斷提高質(zhì)量的要求，新的超細(xì)粉碎設(shè)備和新的磨削技術(shù)不斷涌現(xiàn)。由于能源消耗，鋼材消費和效率比工廠的傳統(tǒng)的圓柱形邊緣行星式球磨機。90 年代以來，合金機械成為熱門話題新型復(fù)合材料制成。我們發(fā)現(xiàn)，馬由功率高能行星式磨機研磨作用會導(dǎo)致材料在與化學(xué)反應(yīng)相結(jié)合的原子尺度，非晶化可以實現(xiàn)，后化合物成分的金屬間化合物可以是金屬間化合物的固體可以肯定液體不混溶的組分系統(tǒng)允許大范圍的溶液，另一方面，由于高能量研磨機與研磨效果的強烈沖擊，也可從各種納米粉末的元素元件的制備金屬陶瓷材料和納米材料。行星球磨機高能量的準(zhǔn)備工作已經(jīng)能夠從成功實現(xiàn)這些新材料，取決于行星式球磨機高能量的工作能力，通過自我運動學(xué)和動力學(xué)功率分析行星式球磨機的作用，1 緒論3使人我們可以進(jìn)一步了解磨的作品，這對于 MA 理論是有一定的參考意義行星能量。1.3.3 現(xiàn)狀的分析在球磨罐一般工廠被放置在一個橫向市場對行星運動球和研磨劑公轉(zhuǎn)和自轉(zhuǎn)兩個水平離心力彼此碰撞研磨劑。龔要騰其他發(fā)達(dá)國家微型望遠(yuǎn)鏡和行星離心磨汽缸和汽缸壁磨碎機磨旋轉(zhuǎn)輥和革命擾亂與材料球在槍管，以產(chǎn)生進(jìn)一步的沖擊，摩擦和卷起上下等。研磨材料;章科任等發(fā)達(dá)國家 TCMJ1 升一種行星超細(xì)粉碎機，因為用來擦的主要形式類型轉(zhuǎn)換超微粉碎方法，實驗表明，它具有效率高，節(jié)能效果明顯的研磨和良好的業(yè)績超 - 變薄;陳柱等灰塵行星球磨機頻率的能源的開發(fā)，由于強烈的沖擊，滾動和捏合等，具有慣性大的力，從而使該粉末可具有強烈的沖擊，沖擊用的增加的力和倍速。1.4 國內(nèi)磨礦機加工機械設(shè)備現(xiàn)狀與發(fā)展目前，國內(nèi)的顆粒處理幾十臺設(shè)備，但與意大利等先進(jìn)設(shè)備相比，還有很大差距。大顆粒加工企業(yè)，近年來小型內(nèi)部編號，來自意大利的數(shù)控加工設(shè)備的形式，處理復(fù)雜的顆粒，進(jìn)口型加工中心進(jìn)口加工設(shè)備主要是顆粒，臥式機床進(jìn)口數(shù)控系統(tǒng)，數(shù)控立式加工刀具，數(shù)控工作臺機床等。與許多流程，甚至是大公司，形成的顆粒是純手工制作，尤其是不正常磨拋光的表面基本上是手工制作的。國內(nèi)形式的加工設(shè)備，雖然有很多品種，但真正的強者數(shù)控機床不起作用。大型加工設(shè)備發(fā)展的主要方向是拋光多維數(shù)控設(shè)備，研磨顆粒，各種復(fù)雜的表面加工設(shè)備曲線和工具可以學(xué)習(xí)的結(jié)構(gòu)和控制技術(shù)的金屬數(shù)控加工設(shè)備，加工設(shè)備。顆粒加工設(shè)備及工藝較為成熟，數(shù)控繩鋸鉆，數(shù)控切割機水刀，數(shù)控銑床等三維加工設(shè)備已經(jīng)成熟，并廣泛用于加工。磨粉設(shè)備（尤其是各種圓形邊界），近年來，他們不斷向市場推出，實現(xiàn)了長時間連續(xù)銑，磨設(shè)備輕化水平不斷提高。國家工廠的發(fā)展趨勢由于近年來在國內(nèi)同行業(yè)中來自外部的顆粒物的開發(fā)和實施的廠房，國家發(fā)展趨勢，小型水泥球磨機進(jìn)行主要體現(xiàn)在三個方面：1，小型水泥球磨機向高效的系統(tǒng)發(fā)展，例如增加葉片的數(shù)量的發(fā)展;2，小型水泥球磨機向自動化方面發(fā)展，如數(shù)控技術(shù)被廣泛用于顆粒加工設(shè)備的發(fā)展;3，小型水泥球磨機向環(huán)境發(fā)展，如金剛石線鋸，高壓水射流等環(huán)保加工設(shè)備的開發(fā)和應(yīng)用?？梢灶A(yù)計，隨著顆粒和設(shè)備加工技術(shù)的進(jìn)步，顆粒將移動工廠加工企業(yè)，管理信息，低質(zhì)量的方向，但仍是有效的和軋機發(fā)展自動化永恒主題！2 小型水泥球磨機的整體參數(shù)42 小型水泥球磨機的整體參數(shù) 課題參數(shù)：內(nèi)容要求：1、設(shè)計一種小型水泥球磨機。設(shè)計參數(shù)，規(guī)格 ?1500x4500mm,筒體轉(zhuǎn)速 27r/min,裝球量 11t,進(jìn)料粒度≤25mm,產(chǎn)量 2~5t/h.工作量要求：1、外文文獻(xiàn)翻譯 4000 字左右（與課題有關(guān)）；2、設(shè)計說明書的字?jǐn)?shù)不少于 20000 字；3、畢業(yè)答辯圖紙總量不少于 3 張 A0 圖紙，其中包括計算機輔助繪圖的工作量；4、參考文獻(xiàn)不少于 15 篇（至少 2 篇外文文獻(xiàn)）.2.1 小型水泥球磨機的工作原理小型水泥球磨機的主要部分是安裝在水平旋轉(zhuǎn)滾筒的大軸承，與隔膜板的汽缸分為幾個隔間，每個隔間具有研磨具有一定形狀和尺寸。研磨球團，型鋼，棒鋼，礫石，碎石和球等。為了防止在氣缸被放置在滾筒裝襯衫的內(nèi)壁的底部。當(dāng)軋機摩擦的影響，并研磨表面力和與所述滾筒的旋轉(zhuǎn)沿缸套表面的內(nèi)壁產(chǎn)生的離心力鼓外殼壁下旋轉(zhuǎn)，并且?guī)砹艘欢ǖ母叨?，自由落體重力，磨削作為射彈作為用于破碎材料的底部的沖擊材料的下落。磨上升，圓周運動是下跌周期。此外，輪磨過程中，磨削體也產(chǎn)生滑動和滾動，由此磨削該涂層和該材料，地板研磨材料之間的動作。由于新材料的連續(xù)進(jìn)料，因此，它不能強迫材料的最終材料的供給和排出之間的流動，并落下沖擊時，研磨材料以產(chǎn)生一個軸向推力的進(jìn)料端迫使流動性材料和其他空氣流動也有助于物料的研磨流量。因此，當(dāng)粉碎機殼體水平放置，但也可以是從進(jìn)料端向卸料端的緩慢流動的材料時，在完成研磨操作。圖 2-1 小型水泥球磨機整體結(jié)構(gòu)圖主軸承，主軸承全靜壓軸承支撐旋轉(zhuǎn)體在工廠工作，一直以提供高靜壓壓片自動補償油，保持油膜的厚度，使主軸頸不完全接觸軸承中空，下開始充電，減少摩2 小型水泥球磨機的整體參數(shù)5擦和碰撞，延長壽命，提高機組運行的效率。當(dāng)停磨，高壓油會浮到雜志，墊不傷，延長軸承的使用壽命。發(fā)送單元，所述發(fā)送單元包括：一個大齒輪，齒輪軸組件，齒輪罩等，使用該潤滑劑噴射裝置。驅(qū)動慢裝置緩慢單元與電機和一個行星式減速齒輪。當(dāng)安裝和維修廠，該廠可以通過汽車駕駛慢慢，其優(yōu)勢在于：當(dāng)工廠在總體礦物管道，礦漿一個小時后關(guān)閉，并在大部份凝結(jié)球，如果直接啟動以正常速度將打大的印版滾筒與缸套造成嚴(yán)重的變形。圖 2-2 小型水泥球磨機回轉(zhuǎn)體內(nèi)部結(jié)構(gòu)圖給礦裝置，常采用小車給礦。汽車剎車電機驅(qū)動，你不能在自己的軌道向前發(fā)展，停止可調(diào)。除了基本結(jié)構(gòu)凹陷，有一些輔助設(shè)備。氣動離合器，液壓升降裝置，機器人，防護(hù)罩。分割增益，降低電網(wǎng)電壓降和正常工作期間的機械損傷，還起到過載保護(hù)作用的空氣摩擦離合器;對金錢的液壓缸綁架的下部，可以補足缸維護(hù);機器人，機器人可以對漁船經(jīng)營者可以用來進(jìn)行更換，降低勞動強度，以提高工作效率;防護(hù)罩，對開式齒輪起保護(hù)作用。 2.2 小型水泥球磨機的主要參數(shù)計算2.2.1 水泥球磨機功率的計算1. 建立規(guī)范化的功率計算公式為了使功率計算簡單明確，方便實用，在分析上述理論公式和經(jīng)驗公式的基礎(chǔ)上將公式作如下表述:（2-1）0XNADL?式中 D 和 L 的意義同前;6---球磨機小齒輪功率0NA---系數(shù)，它決定于球磨機的型式、介質(zhì)的松散比重、磨機轉(zhuǎn)速率和介質(zhì)充填率。對于特定的礦山球磨機，介質(zhì)松散比重、磨機轉(zhuǎn)速率和介質(zhì)充填率往往是一個常數(shù)，因此 A 僅僅決定于球磨機的型式.x-筒體內(nèi)徑 D 的冪值，它取決于磨機（包括棒磨機）的型式和筒體的直徑范圍.2. 公式中 A 和 z 數(shù)值的確定以規(guī)范化的公式（5）為基礎(chǔ)，將有關(guān)球磨機小齒輪功率的實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)學(xué)處理，得出球磨機不同直徑范圍的 A 和 x 值見表 2-1 （推導(dǎo)過程從略）。表 2-l 球磨機型式各參考球磨機型式 公稱內(nèi)徑 D（m） A x0.9 ~ 3.2 9.54 2.45濕式格子型球磨機3.2 ~ 5.5 10.07 2.350.91 ~ 3. 20 8.22 2.45溢流型球磨機3.35 ~ 5.49 8.68 2.35從表 1 可以看出，系數(shù) A 與球磨機的型式及直徑范圍有關(guān)。濕式格子型球磨機與溢流型球磨機在相同的直徑范圍內(nèi)， A 的比值為 1. 16: 1。 幕值 x 則僅與直徑范圍有關(guān)，直徑愈大， x 值愈小。3. 球磨機裝機功率 N 的確定球磨機裝機功率根據(jù)以下不同情況分別確定。(1）采用分階段起動裝置連接小齒輪與同步電機時，例如采用氣胎離合器或電磁離合器的球磨機，裝機功率只考慮電動機效率即可。（2-2）0N??式中， 一電動機輸出連接裝置效率。?(2）小齒輪通過聯(lián)軸器與同步電機連接時，除考慮電動機效率外，還要考慮電動機帶負(fù)荷起動問題。（2-3）0KN??式中， 一意義同上。?K―――考慮電動機起動加速的系數(shù)， Kl，(3）小齒輪通過減速器及聯(lián)軸器與電動機連接時．還要考慮減速器的傳動效率。2 小型水泥球磨機的整體參數(shù)7（2-4）01KN??式中， ，K---意義同上。?---減速器放率1三、計算結(jié)果與國外球磨機功率比較1. 與美國 Allis Chalmers 公司（簡稱 A.C. 公司）的小齒輪功率比較見表2。表 2-2 充填率 時球磨機功率比較45??從表 2-2 可以看出，用公式（ 5 ）計算出的結(jié)果與 A.C. 公司的數(shù)據(jù)十分接近．除直徑 1.22 m 以下球磨帆功率相對差較大以外，其余規(guī)格的球磨機最大相?對差不超過 2.4% 。算得: 2.452.4509.9.11.93NDLKW????選擇 120KW 的 YSF562-2-120KW.8供應(yīng) YSF562-2-120KW 三相異步電機詳細(xì)描述:? 品牌:邁成? 型號:YSF562-2? 額定功率:120? 額定電壓:380 V? 產(chǎn)品認(rèn)證:ISO9001? 應(yīng)用范圍:機械設(shè)備本系列電動機按照國家新標(biāo)準(zhǔn),并吸收國際上同類產(chǎn)品的優(yōu)點進(jìn)行設(shè)計制造,具有體積小,效率高,噪聲低,起動和運行性能好等特點。本系列電動機符合 IEC 標(biāo)準(zhǔn)中的有關(guān)規(guī)定。本系列電動機用于 T35 系列軸流風(fēng)機配套防護(hù)等級：IP44 絕緣等級：E 或 B冷卻方式：IC0141 額定電壓：380V安裝模式：IMB30 額定頻率：50Hz電動機的轉(zhuǎn)速為 2880r/min2.2.2 二級減速器的選型由于回轉(zhuǎn)筒的轉(zhuǎn)速為 27r/min,而電動機的轉(zhuǎn)速為 2880r/min，所以中間需要增加一個二級減速器和一個齒輪減速減速機構(gòu)實現(xiàn)速度下降。一個齒輪減速減速機構(gòu)為：6.25（圖中有一對大小齒輪）那么二級減速器的傳動比為：i=2800/27/6.25=16.6。選擇常豐機械廠生產(chǎn)的 ZLY-160，減速比為 16 的二級減速器。圖 2-3 常豐機械廠生產(chǎn)的 ZLY-160 二級減速器2.2.3 小型水泥球磨機的臨界轉(zhuǎn)速 0n如果磨機外殼觸摸速度達(dá)到一定值時，通過等于其自身重力的研磨體產(chǎn)生的離心力，從磨削角度導(dǎo)致增加= 0°，即與旋轉(zhuǎn)筒附靠近磨削機構(gòu)，共同而不墜，速度被稱為臨界轉(zhuǎn)速。當(dāng)在角度 α=0°的端部位置磨削，則該值被替換的基本方程磨削運動，可以通過以下步驟獲得臨界速度:2 小型水泥球磨機的整體參數(shù)9（3-1）0034.nRD??式子里， ---臨界轉(zhuǎn)速，r/min；0n---筒體有效半徑，m；R---磨機筒體有效直徑, m。0D代到以下式子里（3-1） 0034227.96/min3nrRD???上述式是基于各種假設(shè)派生，實際上是相對位移的存在，和用于研磨將與研磨體和研磨，拋光和氣缸發(fā)生的材料。因此，實際的臨界速度比計算的理論速度高和軋機結(jié)構(gòu)，襯套的形狀，研磨介質(zhì)填充比率因素。2.2.4 小型水泥球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速 n理論氣缸使最大與來小型水泥球磨機適當(dāng)速度時調(diào)用磨削速度磨削。當(dāng)出的銑削的外層的角附近的筒壁= 54°44'的，研磨介質(zhì)具有下降的最大高度時，材料，以產(chǎn)生最大功率的斷裂。將 =54°44′代入式 cos ≥ ，可得理論適宜轉(zhuǎn)速,??902Rn從相關(guān)引用書目得出式子如下：（ 3-02.38.DRn??2）代到以下式子里（3-2） 03221.3/minnr??2.2.5 轉(zhuǎn)速比 ?小型水泥球磨機的理論適宜轉(zhuǎn)速與臨界轉(zhuǎn)速之比，簡稱為轉(zhuǎn)速比,從相關(guān)引用書目得出式子如下：（3-3）76.04230?Dn?上式說明理論適宜轉(zhuǎn)速為臨界轉(zhuǎn)速的 76%。一般磨機的實際轉(zhuǎn)速為臨界轉(zhuǎn)速的70～80%。2.2.6 磨機的實際工作轉(zhuǎn)速合適的磨機速度是基于磨削體的外層可以產(chǎn)生衍生于破碎的最大功率點的理論。這種觀點不考慮汽缸壁的增加，研磨過程降低了磨削部和軋輥的現(xiàn)象。據(jù)有關(guān)資料10統(tǒng)計，并在生產(chǎn)水泥磨機操作經(jīng)驗來確定工廠的實際運行速度。下面是用于干磨的實測動作速度的確定幾個經(jīng)驗方法,從相關(guān)引用書目得出式子如下：當(dāng) m 時 （3-0.2?D032.gnD??4）當(dāng) 1.8m ≤2.0m 時 （3-0.g5）當(dāng) ≤1.8m （3-D032.(1.5)gnD??～6）式子里， ---磨機的實際工作轉(zhuǎn)速，r/min；gn---磨機的有效內(nèi)徑，m；0---磨機規(guī)格直徑，m。D代到以下式子里（3-4）r/min032.32.0.42.75gnD??????2.2.7 球磨機的功率需要磨因素影響很大的權(quán)力，如直徑，長度，速度，負(fù)載能力，填充率，內(nèi)部設(shè)備，方法和鋼廠以及其他形式的傳輸。計算大量的功率的方法中，經(jīng)常用來計算軋機所需功率計算公式具有以下三個,從相關(guān)引用書目得出式子如下：（3-0.80.2()GNVDn?7）（3-0.20.14??8）（3-00.86.57NVDn?（ ）9）式子里， ---磨機需用功率，kW；0---磨機有效容積，m ；V3---磨機有效內(nèi)徑，m；0D---磨機的適宜轉(zhuǎn)速，r/min；n---研磨體裝載量， t；G---磨機填充率（以小數(shù)表示）。?2 小型水泥球磨機的整體參數(shù)11按式子（3-7）計算：kW0.80.80 513.2()24.9320.7429GNVDn???????????磨機配套電動機功率計算=1.3×1.1×442=632kW021NK式子里， ---與磨機結(jié)構(gòu)、傳動效率有關(guān)的系數(shù)，見表 2-1；1K---電動機儲備系數(shù)，在 1.0～1.1 間選擇。2表 2-3 與磨機結(jié)構(gòu)、傳動效率有關(guān)的系數(shù) 1K磨機形式 干法磨 中卸磨邊緣傳動 1.3 1.4中心傳動 1.25 1.352.2.8 磨機的生產(chǎn)能力A.磨機小時生產(chǎn)能力的計算影響功率需求多磨的，主要表現(xiàn)在以下幾個方面的因素：研磨材料，物理特性和產(chǎn)品細(xì)度，生產(chǎn)方法和工藝的類型;磨性能和關(guān)鍵部件，填充因子和研磨舞臺上的酒店;磨操作。生產(chǎn)的合資廠,從相關(guān)引用書目得出式子如下：（3-10?qNQ?10）式子里， ---磨機生產(chǎn)能力，t/h；Q---磨機所需功率，kg/kW ；0N---單位功率生產(chǎn)能力，kg/kW；q---流程系數(shù)，開路取 1.0；閉路 1.15～1.5。?代到以下式子里（3-10） = 24 t/h10?qNQ?4765?將 一起考慮，干法開路長磨粉磨系統(tǒng)， 值為 55～60。qB. 小型水泥球磨機的年生產(chǎn)能力,從相關(guān)引用書目得出式子如下：=8760 （ 3-nn11）式子里， ---磨機的年生產(chǎn)能力， ；nQyt/---磨機臺時生產(chǎn)能力， ；h---磨機的年利用率，生料開路磨 80%，生料閉路磨 78%，水泥開n?n?n?路磨 85%,水泥閉路磨 82%。所有系統(tǒng)的年利用率 不得低于 70%。n?n代到以下式子里（3-11） 12=8760 =8760×80%×24=168192 t/ynQn?3 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計133 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計3.1 筒體部分設(shè)計3.1.1 筒體的結(jié)構(gòu)設(shè)計 A.筒體的結(jié)構(gòu)通常的整體的設(shè)計，提高了整體的結(jié)構(gòu)，由于綜合生產(chǎn)偏差的總結(jié)構(gòu)是比較小的。和處理成本相對較低。缸體的尺寸往往是由運輸和制造和加工能力的條件所限，并且有設(shè)計成“分段”結(jié)構(gòu)中的圓柱體。這些通常定位在氣缸段之間插口法蘭連接結(jié)構(gòu)。另一種方法是桶焊接分段字段：運輸?shù)脑跉飧锥蔚臈l件的基礎(chǔ)上，制造商，然后精密加工專用焊槽與止口，具有全套的專用焊接設(shè)備到現(xiàn)場沿，所述制造焊接和釬焊消除在現(xiàn)場焊接應(yīng)力的技術(shù)人員。只有這樣，該區(qū)域在焊接區(qū)汽缸若干銑刀只需有利的，否則是不經(jīng)濟的。B．筒體與端蓋的聯(lián)接形式的耦合磨削圓筒，并涉及到以下三種：a.外接型法蘭聯(lián)接到大工廠的規(guī)格之前，具有外凸緣和用于規(guī)模端蓋聯(lián)接結(jié)構(gòu)，其特點是通過研磨和裝配更容易，但在大徑圓筒狀，加工和使用的材料的氣缸是比較大的。b.內(nèi)接型法蘭聯(lián)接簽名法蘭連接類型，廣泛應(yīng)用于大中型鋼廠的車身結(jié)構(gòu)。其特點是原料的利用率非常高，結(jié)構(gòu)設(shè)計合理。c.無法蘭聯(lián)接法蘭連接實際上是缸蓋，并在結(jié)構(gòu)之一的成型磨削直接焊接，焊對接焊接結(jié)構(gòu)。的視圖端蓋結(jié)構(gòu)點的發(fā)展趨勢，這不能在藍(lán)色對焊的形式連接，并且通用于不同種類的研磨體的，因為它具有這樣的結(jié)構(gòu)合理，易于制造和使用，可靠。本磨機選內(nèi)接法蘭聯(lián)接。 3.1.2 磨門與人孔磨門是為封閉人孔設(shè)置的，要求裝卸方便、固定牢固。人孔的主要作用是：檢修和更換磨體內(nèi)的各種易損件，裝卸研磨體以及對磨內(nèi)物料的采樣。A.磨門磨門分“內(nèi)提式”和“外蓋式”兩種結(jié)構(gòu)類型。a.內(nèi)提式磨門內(nèi)提式磨門有兩種結(jié)構(gòu)形式：一種是把磨門和磨門襯板鑄造成一整體這種結(jié)構(gòu)只適用于韌性高的耐磨材料，因為造型大而復(fù)雜，脆性材料容易斷裂。14另一種結(jié)構(gòu)是把磨門和磨門襯板分開制造。磨門襯板用螺栓固定在型鋼或鑄鋼制造的磨門上，然后用弓形架再把磨門固定在筒體上。b.外蓋式磨門外蓋式磨門的突出優(yōu)點是磨門襯板和筒體襯板完全一樣。本磨機選用的是外蓋式磨門。B．人孔a.內(nèi)提式磨門的人孔內(nèi)提式磨門的人孔有帶補強板和不帶補強板之分。b.外蓋式磨門的人孔外蓋式磨門的人孔，均須設(shè)置固定磨門的“人孔框”。人孔框同時也起到補強板的作用，與筒體的聯(lián)接均采用鉚釘鉚接。人孔的尺寸、孔口倒棱、孔面粗糙以及四個孔角的圓角半徑等，基本要求和內(nèi)提式磨門的人孔相同。3.1.3 筒體的基本要求和規(guī)定 A.鋼板材質(zhì)和厚度的選擇筒體屬于更換零件不工作氣缸，可靠性和安全性，并保證長期連續(xù)使用。因此，該材料的厚度需要較高桶金屬材料，塑料是較好的，并需要具有一定程度的耐沖擊性的。缸體由鋼制成，這是更好的可焊性的。因此，用于在氣缸的制造材料是一種常見的結(jié)構(gòu)鋼 Q235，強度，成形性，可焊性和能滿足這些要求，并易于購買。面板厚度 40 毫米使用。。B.筒體的有效內(nèi)徑和有效長度,從相關(guān)引用書目得出式子如下：a.筒體的有效內(nèi)徑（4-02pD???1） 式子里， ---筒體的規(guī)格直徑，m；---筒體的有效直徑，m； 0---襯板平均厚度，m；一般取 =0.05m。p?p?代到以下式子里（4-1）m 02.4.5D???02.3D?b.筒體的有效長度（4-0123L?2） 式子里， ---筒體的規(guī)定長度，m；---筒體的有效長度，m；0、 、 ---分別為隔倉板、端蓋襯板、揚料裝置的厚度,m；取1?233 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計150.32m。代到以下式子里(4-2)m01.32L??09.68L?C.筒體鋼板的排列原則a. 充分利用的最大容量的大小和卷取鋼板，使最短的焊接氣缸原理的總長度，以調(diào)節(jié)紙張，厚鋼板與鋼板對接焊縫的過渡斜率不大于 01 度：圖 10 是合適的。當(dāng)氣缸縱向焊縫環(huán)矛盾在該裝置中發(fā)生時，減少需要治療的主要縱向焊縫，基于平行于槍管像素線張力的矢狀焊接，要考慮防止應(yīng)力疊加而形成。圓筒段之間的縱向接縫，應(yīng)當(dāng)移位 100πmm 的整數(shù)倍，這是基于對氣缸套螺栓孔由 100πmm 設(shè)想到外圍場中，每個氣缸段的螺栓孔將給以獲得焊縫的最大距離。b.焊縫距各種孔邊的最小距離焊接缸的開口可以通過。優(yōu)選該孔在氣缸的厚度的至少 2 倍的距離的焊縫槽側(cè)邊是至少為 75 毫米。當(dāng)焊縫必須由焊縫的全部長度的指示下方的孔板進(jìn)行加固待拋光的鋼板表面的光澤表面粗糙度不大于相應(yīng)的值小于鋼板表面的相應(yīng)值。3.1.4 筒體的計算A．受制在筒體的總載荷 Q,從相關(guān)引用書目得出式子如下：磨機運轉(zhuǎn)時，受制在筒體的總載荷 Q 包括兩部分，一部分是磨機回轉(zhuǎn)部分的重力 ，另一部分是動態(tài)研磨體（包括物料）所產(chǎn)生的力 P。mGa.磨機回轉(zhuǎn)部分的重力 mG（4-123456G???3）式子里， ---磨機回轉(zhuǎn)部分的重力，N；m---磨機筒體的重力，N；1---磨機磨頭的重力，N；2G---磨機磨尾的重力，N；3---磨機襯板的重力，N；4---磨機隔倉板的重力，N；5---磨機大齒圈的重力，N.6(4-4)GmgV??代到以下式子里(4-4) 223 511.45.7.809.68.710N?????????????????????223 4221. 0.75.3GmgV????164321.50GN??32 5447.81.439.681.920mgV N???????????5.460?代到以下式子里(4-3) 51234569.310mGGN????b.動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的力 P如果軋機在落下狀態(tài)研磨體采用由研磨產(chǎn)生的力，該區(qū)域的主要部分從重力的Gp F1 和離心力電腦的 F1 部分和證券詩 F1 三個部分領(lǐng)域的下降部分溢出。一般情況下，由三部分組成的力的動態(tài)磨削力產(chǎn)生比靜態(tài)重量較大，只有 2％磨削工具G，那么，P=1.02G (4-5)式子里， P--- 動態(tài)研磨體產(chǎn)生的力,N.代到以下式子里(4-5) P=1.02×51.3× ×9.8=5.13× N 310510c.粉磨物料的重力 0G粉磨時研磨體和物料是混合在一起的,這部分物料重量約為研磨體重量的14%。那么，=1.14G (4-6)0式子里， ---粉磨物料的重力,N.0代到以下式子里(4-6)=1.14×51.3× ×9.8=5.73× N0G310510d.磨機運轉(zhuǎn)時,受制在筒體上的總載荷 QQ= +1.14P (4-7)m代到以下式子里(4-7)Q=9.63× +1.14×5.13× =1.548× N510510610B.邊緣傳動時大齒圈的圓周力 ,從相關(guān)引用書目得出式子如下：uP(4-8)9ubNPnR?式子里， ---圓周力,N;uN---磨機需要的功率,kW;n---磨機筒體的轉(zhuǎn)速,r/min;---大齒圈的節(jié)圓半徑;m.bR3 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計17代到以下式子里(4-8)N4476950.0812.3uP????C.筒體作用力的分布,從相關(guān)引用書目得出式子如下：計算作用在筒體上的彎矩時,筒體上的作用力分布如圖 4-1。a. (4-9)145Gql??式子里， ---單位長度上受力, ;/Nm---筒體長度, .l代到以下式子里(4-9) =9.2145ql??410?/b.動態(tài)研磨體所產(chǎn)生的作用力 1.14P,也是沿筒體長度 均勻分布.由于各倉平l均球徑和研磨體裝載量不同,產(chǎn)生的作用力大小也不一樣,所以應(yīng)該分倉計算。一倉單位長度上受的力為:(4-10)11.4Pql?二倉單位長度上受的力為:(4-11)22.l式子里， 、 ---分別為一、二倉單位長度上受的力, ;1q /Nm、 ---分別為一、二倉動態(tài)研磨體的作用力,N;P2、 ---分別為一、二倉的長度, .1l mP=G= （4-mg12）代到以下式子里（4-12）35112.09.82610PGN????2g根據(jù)生產(chǎn)實踐，一般干法開流生產(chǎn)磨機：雙倉磨時，第一倉倉長為全長的30%～40%，第二倉倉長為全長的 60%～70%。10.49683.72lm??250代到以下式子里（4-10）=11.Pql46.7/N18=221.4Pql?45.810/Nm?c.邊緣傳動大齒輪的重力 作為集中載荷。磨頭重力 和磨尾重力 也作為6G2G3集中載荷，其作用點在磨頭（或磨尾）和筒體接觸面至支座（主軸承）支反力作用點距離的 1/3 處。D.筒體彎曲強度,從相關(guān)引用書目得出式子如下：a.進(jìn)料端主軸承處的支反力 AR??124242346512A LqllqllqGllGPulR????????????????????????（4-13）代到以下式子里（4-13） 57.4210ARN??圖 3-1 磨機筒體作用力的分布b.出料端主軸承處的支反力 BR（4-??12236B uARqllGP????14）代到以下式子里（3-14） 57.0BN?d.磨機筒體所受的最大彎矩 maxM3 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計19（4-????22133231312xA xlxlMRGxlqxlqq?????????????????15）令 0,5.xdm?ax求 得代到以下式子里（4-15） 6max2.91N???e.磨機筒體所受的扭矩 kM（4-kubMPR?16）將式（4-8）代入（4-16）中得（4-17）代到以下式子里（4-17） 52.10kMNm???f.磨機筒體所受當(dāng)量彎矩 M（4-??2axk??18）代到以下式子里（4-18） 6.091Nm???式子里， ---筒體所受當(dāng)量彎矩， ；---筒體所受最大彎矩， ；max ?---筒體所受扭矩， ；kM?---折合系數(shù)，一般取為 0.5～0.6。?g.磨機筒體抗彎斷面模數(shù) W（4-??4eaRW???19）式子里， ---筒體抗彎斷面模數(shù)， ；3m---磨機筒體的外半徑， ；eR---磨機筒體的內(nèi)半徑， 。a代到以下式子里（4-19） ??421.260.17W?????h.磨機筒體所受的彎曲應(yīng)力 ?（4-MCW??950950KbRnn???2020）式子里， ---筒體所受的彎曲應(yīng)力， ；?Pa---筒體所受的當(dāng)量彎矩， ；MNm?---筒體抗彎斷面模數(shù)， ；W3---筒體斷面消弱系數(shù)，是由人孔和襯板螺栓孔所引起的，一般取CC=0.8～0.9。代到以下式子里（4-20） 672.091.508Pa???i.磨機筒體的許用彎曲應(yīng)力磨機筒體是在變載荷作用下長期連續(xù)工作，因此，筒體斷面許用應(yīng)力 應(yīng)按???筒體材料的疲勞極限 來確定。1?（4-21）??1n???[11]（4-22）??10.27sb??[11]式子里， ---許用彎曲應(yīng)力， ；???Pa---筒體材料的疲勞極限， ；1?---筒體材料的屈服極限， ；s---筒體材料的抗拉強度極限， ；b---安全系數(shù)， 。nn6?代到以下式子里（4-22） ??88810.273510.371.0Pa???????代到以下式子里（4-21） j.驗算磨機筒體的彎曲強度E．筒體徑向剛度的計算磨殼是一薄汽缸具有大的直徑，以徑向變形敏感。如果數(shù)字設(shè)備的徑向變形超過的軋機影響正常運轉(zhuǎn)時，氣缸必須有限的徑向變形。對于圓柱形的客體，一般用 來控制， 是經(jīng)驗值。在磨機筒體0DC??0上，根據(jù)目前的經(jīng)驗一般取 =150。0筒體縱向撓度，一般控制在 0.3/1000 以內(nèi)，而這樣小的撓度反映到具有球面支承的主軸承上，是不足為慮的。??771.501.680PaPa?????????873 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計213.2 磨頭部分設(shè)計3.2.1 磨頭的結(jié)構(gòu)設(shè)計磨缸集體端蓋和空心軸。全身和工廠，工作不斷變化的電壓的動態(tài)負(fù)載下運行，是在軋機的身體最薄弱的環(huán)節(jié)，也是最難以控制的成品零件的質(zhì)量，使用安全可靠的，長期的需求所以應(yīng)在元件的設(shè)計被認(rèn)為是不兩種方式的時候正式結(jié)構(gòu)：一種是端蓋和空心軸整體鑄造的一個簡單的形式這樣的結(jié)構(gòu)，安裝更適合小型和中型鋼廠。對于較大的軋機的直徑，容易產(chǎn)生由用于大面積平面薄并且由于端蓋的研磨，甚至更冒口鑄造鑄造缺陷，冷卻收縮不統(tǒng)一，從而使中空過渡表面軸和端帽具有較大的應(yīng)力和松動，有時切割缺陷被發(fā)現(xiàn)在一定程度上使返工不必要的浪費，在狀態(tài)有時隱藏的缺陷，無法找到，由于在磨操作熊的時間交變應(yīng)力并且更應(yīng)力集中的地方過了一段時間后導(dǎo)致公司期間斷裂，那么損失更大的情況下，另一種是粉碎蓋和中空軸，然后分成兩部分一起端蓋并用螺栓一起投空心軸，處理單元，這種結(jié)構(gòu)避免了上述的鑄造缺陷。雖然這可能解決一些問題，但比原料的消耗和處理負(fù)擔(dān)越來越增加安裝，蓋上鋼板焊接結(jié)構(gòu)，簡單的部件的制造技術(shù)方案，加工工藝的優(yōu)點和切割較小的表面原材料消耗少，端蓋的質(zhì)量可以得到保證，也沒有鑄造鑄造缺陷。蓋和氣缸相互焊接，牢固地連接省，避免了螺栓或鉚釘連接的高要求。這樣的空心軸是澆鑄和通過研磨全擰入楔定位端蓋。焊接端板帽厚度是印版滾筒的厚度為 1.5 到 2.5 倍和蓋焊縫焊不與過程一致，而且要避免與氣缸套的螺栓孔重合。關(guān)的視圖“和強度”點時，中央端帽必須設(shè)置有具有厚度的強度和結(jié)構(gòu)原理，必須滿足以下條件，盡可能減小蓋板的厚度的加強板。與心臟的與插入端的中心線，在引擎蓋通常加固板，這是外凸緣的定位的中心軸的心臟，對于這樣的大型工廠覆蓋。凸緣花鍵磨削圓同心的圓柱體，以在端部和纏繞帶圓柱表面都平行凸緣花鍵的兩端完成，彼此并垂直于圓柱體的縱向軸線。研磨和凸緣螺栓孔重合準(zhǔn)確，而不是在低于 15％持有代替螺栓。鋼螺栓將它們均勻地用螺栓的一個等級上緊，如果不符合上述要求，可能螺栓斷裂發(fā)生在軋機的操作，使停車事故。一般，中型磨空心軸多用 ZG270?500，而較小的軋機為較小的力的結(jié)果，考慮到成本，簡單的材料，通常由鑄鐵或球墨鑄鐵。該工廠選擇焊接鋼端蓋,,空心軸連接到蓋的開用螺栓輪結(jié)束。3.2.2 中空軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計從相關(guān)書本找到，中空軸圖請參見圖 3-2：d0 —一般水泥磨 φ = 0.30～0.36，取 d0 =（0.4～0.5）D (筒體規(guī)格尺寸)；已知 D = 2400mm ，則 mm ,取 d0 = 1100 mm 。09612d?～22b0 — 中空軸軸頸寬，根據(jù)支座反力 R、主軸瓦的許用壓力[p]和軸瓦包角 θ通過計算確定：mm （4-23）??000.2sinARdPd????r圖 3-2 中空軸的結(jié)構(gòu)及相關(guān)尺寸式子里， ，θ 一般多取 120°，0.2d 0是為了保持主軸瓦有必??2.5PMa?要的穩(wěn)定性和油膜的形成。取進(jìn)料中空軸 =345mm，出料中空軸 mm，初定中空軸內(nèi)徑 =925mm0b進(jìn) 032b?出 2dd1 = d0+3～4cm,d 1 — 中空軸的軸肩直徑,取 d1 = 1130 mm 。r =(0.05～0.10)d 0 ,r — 軸根圓角半徑,取 r = 100mm 。當(dāng) а=90°時， +1.0～1.5cmtzL??Lt — 由主軸承中心至法蘭端面的距離，取 L t = 408 mm 。，則??01.57fdd?:165870f m:— 法蘭外徑,取 =1700mm。hf — 法蘭厚度，一般不應(yīng)小于端蓋法蘭部位的厚度，h f ＝70 mm 。db — 螺栓孔直徑，由螺栓直徑?jīng)Q定，應(yīng)使 db≤0.7h f ,db = 36 mm，則 =1556 1613.6mm;(2.4)tfbd??～ t～取 dt = 1600mm ,df —螺栓分布圓直徑. 3.2.3 磨頭的計算從相關(guān)書本找到，磨頭設(shè)計圖請參見圖 3-3支座反力 N,筒體轉(zhuǎn)速 n=20r/min,傳動需用功率 ,57.4210AR?? 42sNkW?支承中心至法蘭端面的距離 mm.48tL?3 小型水泥球磨機的回轉(zhuǎn)筒體設(shè)計23筒體材料為 Q235，當(dāng)鋼板厚度為 16～40mm 時，其 ，84.510bNm????， ， =0.28。端蓋材料應(yīng)與筒體相同。82.510sNm????120/ENm???端蓋外徑 D=2400mm,補強板外徑 =1930mm,端蓋法蘭直徑 d=1700mm,kd端蓋鋼板厚度 h=40mm,補強板厚度 =35mm.hA．端蓋的計算a.系數(shù) k 的計算:, , .0241.93kDd??2401.7Dkd??193047kd??b. 端蓋軸線轉(zhuǎn)角 的計算:?（4-????220032ln1tkRLEh??????????24）代到以下式子里（4-24） 0.0038°,此值為滿載運轉(zhuǎn)時的全4.680rad?????轉(zhuǎn)角。c.端蓋外徑 D 處的應(yīng)力計算:(4-25)??2061wAtkRLh?????代到以下式子里(4-25) w??73.910Pa???8.1.471b?24圖 3-3 磨頭的結(jié)構(gòu)形式及相關(guān)尺寸??w??d.端蓋內(nèi)徑 d 處的應(yīng)力計算:(4-26)??261n AtkRLh????代到以下式子里(4-26) 70nPa???此處是法蘭止口,所以設(shè) 1.53 .74.0bPa???e.補強板外徑 處的應(yīng)力kd（4-??216kAtkRLh???27）代到以下式子里（4-27） 72.410kPa???此處是補強板與端蓋的過渡交接部位，周邊的焊縫應(yīng)考慮 1.5 倍的應(yīng)力集中系數(shù)，即 1.5 。7771.52403.6.k????B．中空軸計算找出相關(guān)書本，中空軸材料是 ZG270,其 σ -1= 270 Mpa.a.中空軸所受的彎矩 MW