《解放CA－10B汽車前橋在滿載行駛、緊急制動(dòng)和轉(zhuǎn)向側(cè)滑三種工況下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、疲勞校核及剛度計(jì)算--第9個(gè)數(shù)據(jù)027 1527 1294 1615--西南交通大學(xué)峨眉校區(qū)材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)》由會(huì)員分享，可在線閱讀，更多相關(guān)《解放CA－10B汽車前橋在滿載行駛、緊急制動(dòng)和轉(zhuǎn)向側(cè)滑三種工況下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、疲勞校核及剛度計(jì)算--第9個(gè)數(shù)據(jù)027 1527 1294 1615--西南交通大學(xué)峨眉校區(qū)材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)（25頁(yè)珍藏版）》請(qǐng)?jiān)谘b配圖網(wǎng)上搜索。
1、班級(jí) 姓名
材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)
專業(yè)： 機(jī)制本
班級(jí)：
作者：
題目：解放CA－10B汽車前橋在滿載行駛、緊急制動(dòng)和轉(zhuǎn)向側(cè)滑三種工況下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、疲勞校核及剛度計(jì)算
指導(dǎo)老師：
一、 課程設(shè)計(jì)的目的
材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)的目的是在于系統(tǒng)學(xué)習(xí)材料力學(xué)后，能結(jié)合工程中的實(shí)際問(wèn)題，運(yùn)用材料力學(xué)的基本理論和計(jì)算方法，獨(dú)立地計(jì)算工程中的典型零部件，以達(dá)到綜合運(yùn)用材料力學(xué)的知識(shí)解決工程實(shí)際問(wèn)題之目的。同時(shí)，可以使我們將材料力學(xué)的理論和現(xiàn)代計(jì)算方法及手段融為一體。既從整
2、體上掌握了基本理論和現(xiàn)代的計(jì)算方法，又提高了分析問(wèn)題，解決問(wèn)題的能力；既把以前所學(xué)的知識(shí)綜合應(yīng)用，又為后繼課程打下基礎(chǔ)，并初步掌握工程中的設(shè)計(jì)思想和設(shè)計(jì)方法，對(duì)實(shí)際工作能力有所提高。
1）使所學(xué)的材料力學(xué)知識(shí)系統(tǒng)化，完整化。讓我們?cè)谙到y(tǒng)全面復(fù)習(xí)的基礎(chǔ)上，運(yùn)用材料力學(xué)知識(shí)解決工程實(shí)際問(wèn)題。
2）綜合運(yùn)用以前所學(xué)的各門(mén)課程的知識(shí)（高等數(shù)學(xué)、工程圖學(xué)、理論力學(xué)、算法語(yǔ)言、計(jì)算機(jī)等），使相關(guān)學(xué)科的知識(shí)有機(jī)地聯(lián)系起來(lái)。
3）使我們初步了解和掌握工程實(shí)踐中的設(shè)計(jì)思想和設(shè)計(jì)方法，為后續(xù)課程的學(xué)習(xí)打下基礎(chǔ)。
二、 課程設(shè)計(jì)的任務(wù)和要求
要系統(tǒng)復(fù)習(xí)材料力學(xué)課程的全部基本理論和方法，獨(dú)立分析、判斷設(shè)計(jì)題
3、目的已知所求問(wèn)題，畫(huà)出受力分析計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖，列出理論依據(jù)并導(dǎo)出計(jì)算公式，獨(dú)立編制計(jì)算程序，通過(guò)計(jì)算機(jī)給出計(jì)算結(jié)果，并完成設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)。
三、 設(shè)計(jì)題目
解放CA－10B載貨汽車前橋的結(jié)構(gòu)和尺寸如圖1所示（不計(jì)圓角、孔、槽的影響），汽車的前輪距為L(zhǎng)，鋼板彈簧中心距為R，汽車輪胎的半徑（負(fù)載下或行駛中）為r，前軸的材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼（牌號(hào)45），薄壁截面的厚度均為t，有關(guān)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。
a)
b)
圖1 解放CA－10B汽車前橋
a) 工程圖 b) 力學(xué)模型
1700
740
490
290
120
280
80
4、
83.5
110
132
92
65
83
70
65
83
120
52
85
95
24
180
70
2
200
120
0.84
0.78
1.8
1.6
0.8
0.1
0.05
表1 固定數(shù)據(jù)表（尺寸單位：mm）
已知汽車滿載靜止時(shí)前軸左右鋼板彈簧座的載荷為，如圖2所示。
圖2 汽車滿載靜止時(shí)前橋的力學(xué)簡(jiǎn)圖
下面給出幾種工況時(shí)的受力情況。
1. 動(dòng)載工況
汽車行駛在不平路面時(shí)受到垂直沖擊，每個(gè)輪胎的支反力變?yōu)椋拜喌男旭傋?/p>
5、力為，如圖3所示。
圖3 汽車動(dòng)載時(shí)前橋的力學(xué)簡(jiǎn)圖
2. 制動(dòng)工況
制動(dòng)時(shí)，由于減速慣性力的影響，更多的汽車重量向前橋轉(zhuǎn)移，前橋增載而后橋減載，當(dāng)緊急制動(dòng)時(shí)，每個(gè)車輪的法向載荷增為，每個(gè)車輪的切向制動(dòng)力為，如圖4所示。
圖4 汽車緊急制動(dòng)時(shí)前橋的力學(xué)簡(jiǎn)圖
3. 側(cè)滑工況
汽車前輪側(cè)向滑移時(shí)，兩側(cè)車輪承受的垂直載荷不同，地面對(duì)輪胎的反力沿軸向，如圖5所示。
圖5 汽車側(cè)滑時(shí)前橋的力學(xué)簡(jiǎn)圖
要求完成下列問(wèn)題：
（1） 畫(huà)出前橋的內(nèi)力圖。
（2） 計(jì)算危險(xiǎn)截面的主應(yīng)力及方位，依據(jù)強(qiáng)度條件進(jìn)行校核。
（3） 定性分析靜載、動(dòng)載、緊急制動(dòng)、側(cè)滑四種工況下前橋的
6、變形特點(diǎn)。
（4） 按圖示簡(jiǎn)化后的變截面結(jié)構(gòu)，計(jì)算前橋AK兩截面的相對(duì)垂直位移和在xOy平面內(nèi)的相對(duì)轉(zhuǎn)角。
注意：
a）計(jì)算時(shí)不計(jì)主銷中心距與兩輪距之間尺寸的差異。
b）可將圓弧ABC視為AC直線來(lái)近似計(jì)算。
c）將AG、GS、SJ、JO段分別視為等截面進(jìn)行計(jì)算。
表2 設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)
1.動(dòng)載工況
2.制動(dòng)工況
/kN
/kN
/kN
/kN
0.27
15.27
12.94
16.15
1、 畫(huà)出前橋的內(nèi)力圖
動(dòng)載工況時(shí)，前橋拐角α=arctan HA/ l1≈20.77°
將支反力和行駛阻力分別移至A、D點(diǎn)，將FAy分解成沿AC方向和垂直于AC方向
7、的兩力，如下圖所示。
Fa=FAy·Sinα≈5.42 kN
Fb= FAy·Cosα≈14.28 kN
對(duì)前橋進(jìn)行受力分析：
ΣFy = 0 ；ΣMA = 0
有對(duì)稱性知：FAy = FDy ; FKy = FHy
則FAy = FDy = FKy = FHy = 15.27 kN
同理: FAz = FDz = FKz = FHz = 0.27 kN
1、拉力Fn
2、Fz
3、Mz
4、Fy
5、My
6、Me
2、 計(jì)算危險(xiǎn)截面的主應(yīng)力及方位，依據(jù)強(qiáng)度條件進(jìn)行校核
將前橋按照截面形狀分成四段，分別為AG段、GS段、SJ段、JO段。
（1
8、） AG段：
截面為矩形。危險(xiǎn)界面面在G處。受力狀態(tài)為拉及兩向彎曲組合。
Fz = Fcy? ≈ 5.80 kN
Fy = Fcz? ≈ 0.11 kN
MGz = Mcz·≈1.83 kN·m
MGy = Mcy·≈34.66 N·m
WGz =≈7.463083×
WGy=≈5.844583×
σGz =≈24.52Mpa
σGy =≈0.59Mpa
σ拉 =≈1.00Mpa
由于MGz、MGy、Fn使前橋產(chǎn)生的線應(yīng)變均沿AG方向，故
σmax =σGz +σGy+σ拉=26.11 Mpa < [σ] =180 Mpa 安全。由矩形截面應(yīng)力分布圖知:在
9、矩形截面上切應(yīng)力在中性軸處O點(diǎn)達(dá)到最大，且，O點(diǎn)單元體如圖所示 。
≈ 1.65 MPa ≈ 0.031 MPa
≈ 1.65 MPa << [τ] =70 MPa
經(jīng)基本校核可知:在AG段正應(yīng)立即切應(yīng)力均滿足強(qiáng)度條件。
（2） GS段：
截面為工字形?？赡艿奈ｋU(xiǎn)截面在C處和S處，由于S處受力狀況和K處相同且各力均小于K處，故只對(duì)C處進(jìn)行校核。
由內(nèi)力圖知：C處Fz=14.28 kN, Fy=0.27 kN ,Mz=4.43 kN·m ，My=83.75 N·m ,
Fn= 5.42kN。顯然，C處危險(xiǎn)點(diǎn)為A、B兩點(diǎn)，點(diǎn)A受最大拉應(yīng)力，點(diǎn)B受最大壓應(yīng)力。
σAz = ≈
10、71.15Mpa （Ymax為形心軸到底邊的距離）
σAy = ≈2.26Mpa
σBz = ≈-49.26Mpa
σBy = ≈-2.44Mpa
σ拉 = ≈1.33Mpa
由于各力產(chǎn)生的線應(yīng)變均沿AC方向，故經(jīng)基本強(qiáng)度校核
σmax =σAz+σAy +σ拉= 74.74Mpa < [σ] =180 Mpa 安全，該段滿足強(qiáng)度條件。
補(bǔ)充強(qiáng)度校核:在剪力與彎矩都比較大的截面，在其腹板與翼緣交界處，其正應(yīng)力與切應(yīng)力均較大，是復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，需按強(qiáng)度理論進(jìn)行校核。故選取圖示D點(diǎn):
σDz = = = 26.64
( yD = Z - ≈ 18.37mm
11、)
σDy = = 0.84 σ拉 =1.33 Mpa
σD =σDz +σDx+σ拉 = 28.81 Mpa
= ≈12.87 Mpa
（ == 6.61 ）
=≈ 0.061Mpa （忽略）（ ≈2.39 ）
D點(diǎn)單元體如下圖所示
按第三強(qiáng)度理論檢驗(yàn)得:
≈38.63 Mpa < [σ] =180 Mpa 安全。
（3） SJ段、JO段：
截面為工字形。由于SK段為兩向彎扭組合并存在兩向剪力、KO段僅為兩向彎組合，且SJ段Iz小于JO段，故危險(xiǎn)界面在K處。顯然，危險(xiǎn)點(diǎn)為A、B兩點(diǎn)，點(diǎn)A受最大拉應(yīng)力，點(diǎn)B受最大壓應(yīng)力。
由
12、內(nèi)力圖知：K處Fz=15.27 KN , Fy=0.27 KN ，Mz=7.33 KN·m ，My=135.05 N·m ,Me=29.7 N·m 。
σAz = ≈105.41Mpa （ymax為形心軸到底邊的距離）
σAy = ≈0.93Mpa
σBz = ≈-65.50Mpa
σBy = ≈-2.14Mpa
σC =σCz=σAz = ≈105.41Mpa
故σmax =σAz+σAy = 106.34 Mpa
由切應(yīng)力分布圖知：棱角處切應(yīng)力為0，最大切應(yīng)力存在于C點(diǎn)，且
τmax= ≈0.370Mpa << [τ] = 70 Mpa
由于τmax很小，忽略不計(jì)，故
13、利用A點(diǎn)進(jìn)行校核，σmax < [σ] =180 Mpa 安全。
補(bǔ)充強(qiáng)度校核:在剪力與彎矩都比較大的截面，在其腹板與翼緣交界處，其正應(yīng)力與切應(yīng)力均較大，是復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，需按強(qiáng)度理論進(jìn)行校核。由于該截面尺寸中上邊長(zhǎng)a較下邊長(zhǎng)大的多，選取圖示D、E兩點(diǎn):
σDz = = = 57.15
( yD = Z - ≈ 28.42mm )
σDy = = 0.43
σD =σDz +σDz = 57.58Mpa
σEz = = -17.24
( yE= h - Z - ≈ 8.58 mm )
σEy = -σDy = -0.43
顯然σ
14、E <σD 。
= ≈11.40Mpa
（ == 6.54 ）
= ≈10.34Mpa <
（ == 5.93 ）
= =0.040 Mpa （忽略）
（ ≈4.79 ）
按第三強(qiáng)度理論檢驗(yàn)得:
= ≈61.93 Mpa < [σ] =180 Mpa 安全。
表3.危險(xiǎn)截面參數(shù)表（數(shù)據(jù)由程序得出）
參數(shù)
GS
SJ
JO
Z/mm
30.367647
40.423445
29.5
Ymax/mm
42.367647
52.423445
41.5
Iz/
3.055109×
3.645573×
4.27297
15、×
Iy/
1.275570×
3.77984×
3.46982×
It/
1.926144×
σAz/ Mpa
71.15
105.41
σAy/ Mpa
2.26
0.93
σA/ Mpa
74.74
106.34
σBz/ Mpa
-49.26
-65.50
σBy/ Mpa
-2.44
-2.14
σB/ Mpa
-50.37
-67.64
σC/ Mpa
72.48
105.41
τ/ Mpa
0.370
3、 定性分析靜載、動(dòng)載、緊急制動(dòng)、側(cè)滑四種工況下前橋的變形特點(diǎn)
1、靜載
16、:當(dāng)汽車處于靜載時(shí)，前橋只受豎直平面內(nèi)的支持力和車身重力，會(huì)在豎直平面xOy內(nèi)有微小彎曲和拉伸變形，形變量對(duì)稱分布。
2、動(dòng)載:當(dāng)汽車處于動(dòng)載時(shí)，前橋除受到豎直平面內(nèi)的支持力和車身重力外，還有水平方向的行駛阻力及水平力引起的扭矩，這時(shí)前橋在豎直平面xOy內(nèi)有較大彎曲和拉伸變形，水平面xOz內(nèi)有微小彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，形變量對(duì)稱分布。
3、緊急制動(dòng): 當(dāng)汽車處于緊急制動(dòng)時(shí)時(shí)，前橋受到豎直平面內(nèi)的支持力和車身重力，水平平面內(nèi)的較大行駛阻力及水平力引起的扭矩，這時(shí)前橋在豎直平面xOy內(nèi)有較大彎曲和拉伸變形，水平面xOz內(nèi)有較大彎曲和扭轉(zhuǎn)變形，形變量對(duì)稱分布。
4、側(cè)滑:汽車側(cè)滑時(shí)，兩輪承受的垂直載
17、荷不同，地面對(duì)輪胎的反力沿軸向，將輪胎受力簡(jiǎn)化至A、D點(diǎn)如下圖所示，在豎直平面xOy內(nèi)前橋受到豎直平面內(nèi)的支持力，地面反力和車身重力，會(huì)有復(fù)雜的彎曲、拉伸或壓縮變形，變形量不對(duì)稱，水平面xOz內(nèi)無(wú)形變。
4、 按圖示簡(jiǎn)化后的變截面結(jié)構(gòu)，計(jì)算前橋AK 兩截面的相對(duì)垂直位移和在xOy平面內(nèi)的相對(duì)轉(zhuǎn)角
1、計(jì)算AK兩截面的垂直位移，在AK兩截面施加一對(duì)相對(duì)的單位力1。設(shè)D、K處支反力分別為x、y，方向均豎直向上。
0 ；-0.48 + (0.48+0.74) × x + 1.7y = 0 ;
0 ；-0.48 + 0.74x + 1.22y = 0 ;
求得: x = -1 , y
18、= 1
故施加單位力后，前橋受力如圖所示:
由莫爾積分圖乘法可知:
+ ;
= +
= +
= 2.287532m+4.282162m = 6.569694mm
（其中: = b·h = 5.39× ;
= = 4.08×
45#鋼彈性模量為196~216 GPa，取E = 200GPa）
=2×Σtc ≈4.710 mm（由附頁(yè)中程序得出）
故4.710mm
即為A、K兩截面的垂直位移。
參數(shù)
AG
GC
CS
SK
KJ
JO
a / N·m
0
0.12
0.29
0.44
0.48
0.48
b / N·m
19、
0.12
0.29
0.44
0.48
0.48
0.48
c /kN·m
0
1.82
4.43
6.63
7.33
7.33
d / kN·m
1.82
4.43
6.63
7.33
7.33
7.33
i /×
3.097180
3.055109
3.055109
3.645573
3.645573
4.27297
l /mm
128.34
181.82
148.25
41.75
41.75
328.25
tc /mm
0．0151
0.2002
0.4948
0.1831
0.1995
1.3385
2
20、、計(jì)算AK兩截面在xOy平面內(nèi)的相對(duì)轉(zhuǎn)角，在A、K處施加一對(duì)相對(duì)的單位力矩1。故施加單位力矩后，前橋受力如圖所示:
rad
=1.844+9.238+1.337+3.982 rad
≈2.847 rad
即為所求AK兩截面的相對(duì)轉(zhuǎn)角。
4、 計(jì)算m-m截面的疲勞強(qiáng)度，疲勞安全系數(shù)n=3
1、計(jì)算m-m截面應(yīng)力狀態(tài):
m-m截面為工字形截面，受力狀態(tài)為兩相彎扭組合，并存在兩向剪力。Fz=15.27 kN , Fy=0.27 kN ,Me=29.7 N·m , Iz =3.055109×,Iy =1.275570×
21、。
It = ≈1.57×
Mz=4.43+(7.33-4.43)( ) ≈ 6.11 KN·m
My=83.75+(135.05-83.75) ≈113.45N·m
≈84.60 Mpa
≈3.07Mpa
=87.67 Mpa
≈81.13 Mpa
≈3.31 Mpa
=85.44 Mpa
==84.60 Mpa 故，
由切應(yīng)力分布圖知：棱角處(A、B兩點(diǎn))切應(yīng)力為0，最大切應(yīng)力存在于C點(diǎn)，且τmax= ≈0.46Mpa << [τ] = 70 Mpa，由于τmax很小，忽略不計(jì)。
補(bǔ)充強(qiáng)度校核:在剪力與彎矩
22、都比較大的截面，在其腹板與翼緣交界處，其正應(yīng)力與切應(yīng)力均較大，是復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)，需按強(qiáng)度理論進(jìn)行校核。
≈36.68 Mpa
≈1.13 Mpa
=37.81Mpa
≈13.74 Mpa
（= 6.61）
≈0.065 Mpa (略去)
（= 2.39）
故在單元體D處，=37.81 Mpa,=13.74 Mpa
由=
得: ，，
=23.375 Mpa
2、計(jì)算疲勞強(qiáng)度:
由汽車前橋運(yùn)動(dòng)工況知:m-m截面循環(huán)特性為:r = 0。
=87.67 Mpa，=43.84 Mpa, =43.84 Mpa
=1.64<3
=23.3
23、75 Mpa，=11.69 Mpa, =11.69 Mpa
=3.94>3
通過(guò)計(jì)算可知：剪應(yīng)力τ滿足疲勞強(qiáng)度條件，而正應(yīng)力σ不滿足，需要進(jìn)行改進(jìn)，可采取如下改進(jìn)措施:
(1)、減少應(yīng)力集中，。
(2)、采用強(qiáng)化工藝，提高表面質(zhì)量，。
(3)、采用高強(qiáng)度的材料，。
(4)、采用更加合理的截面，比如將工字型截面換成箱形截面。
附錄
1、 計(jì)算應(yīng)力
#include
24、h>
#include
#infefine yita 2.0 /*即為η*/
#indefine t 0.024
float xxz(float a,float b,float h) /*計(jì)算形心軸*/
{
float z;
float Iz,Iz1,Iz2,Iz3,Ymax,Wz;
z=(a*t*(h-t)+t*(h-2t)*(h-t)/2)÷(a*t+b*t+t*(h-2t));
return z;
}
float Ymax(float a,float b,float z) /*計(jì)算Ymax*/
{
if(b
25、;
else Ymax=h-z-t/2;
return Ymax;
}
float szgxj(float a,float b,float h) /*計(jì)算豎直面內(nèi)慣性矩*/
{
float z=xxz(float a,float b,float h)
Iz1=1/12*a*t^3+(h-t-z)^2;
Iz2=1/12*b*t^3+z^2*a*t;
Iz3=1/12*t*(h-2*t)^3+t*(h-2t)*((h-t)÷2-z);
Iz=Iz1+Iz2+Iz3;
return Iz;
}
float spgxj(float a,float b,flo
26、at h) /*計(jì)算水平面內(nèi)慣性矩*/
{float Iy,Iy1,Iy2,Iy3;
Iy1=1/12*t*a^3;
Iy2=1/12*t*b^3;
Iy3=1/12*(h-2*t)*t^3;
Iy=Iy1+Iy2+Iy3;
return Iy;
}
float nzgxj(float a,float b,float h) /*計(jì)算扭轉(zhuǎn)慣性矩It*/
{float it;
it=yita*(a+b+h-2*t)*t^3/3;
return it;
}
void main()
{float a,b,c；
float z,ymax,Iz,Iy,It;
27、
float z1,ymax1,Az1,Ay1,A1,Bz1,By1,B1,C1,q1,l1;
float Az,Ay,A,Bz,By,B,C,q,l,Mz,My,Me,Fn; /*q為切應(yīng)力，l為拉應(yīng)力*/
printf(“計(jì)算截面各項(xiàng)參數(shù)并校核\n”);/*計(jì)算參數(shù)*/
printf(“請(qǐng)依次輸入工字鋼截面參數(shù)(上下邊長(zhǎng)和高度)，單位“m”，以“，”隔開(kāi) \n”);
scanf(“%f,%f,%f”,&a,&b,&h);
printf(“截面參數(shù)為 a=%4f，b=%4f,h=%4f\n”,a,b,h);
z=xxz(a,b,h); /*計(jì)算形心軸*/
28、z1=z*1000;
printf("該工字鋼的形心軸為z=%8.6f mm\n",z1);
ymax=Ymax(a,b,z);
ymax1=ymax*1000;
printf("該工字鋼的形心軸到上下兩邊的最大距離為Ymax=%8.6f mm\n",ymax1);
Iz=szgxj(a,b,h);
printf("該工字鋼的豎直平面內(nèi)的慣性矩為Iz=%8.6f m^4\n",Iz);
Iy=spgxj(a,b,h);
printf("該工字鋼的豎直平面內(nèi)的慣性矩為Iy=%8.6f m^4\n",Iy);
/*輸入受力狀態(tài)*/
printf("請(qǐng)輸入危險(xiǎn)截
29、面的受力狀況，依次為Mz,My,Me,Fn,標(biāo)準(zhǔn)單位,以“，”隔開(kāi) \n”")
scanf("%f,%f,%f,%f",&Mz,&My,&Me,&Fn)；
Mz/=1000;
printf("Mz=%5.2f KN.m,My=%5.2f N.m,Me=%5.2f N.m,Fn=%5.2f N",Mz,My,Me,Fn);/*校核*/
if(Me>0)
{It=nzgxj(a,b,h);
printf("該工字鋼扭轉(zhuǎn)慣性矩為It=%8.6f m^4\n",It);
q=Me*t/It;
q1=q/10^6;
printf("該工字鋼的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為τ=%
30、8.6f MPa\n",q);
}
else q=0;
if(Fn>0)
{l=Fn÷(a*t+b*t+t*(h-2*t));
l1=l/10^6;
printf("該工字鋼截面的拉應(yīng)力為l=%8.6f MPa\n",l);
}
else l=0;
Az=Mz*ymax/Iz;
Az1=Az/10^6;
Ay=My*b/(Iy*2);
Ay1=Ay/10^6;
A=Az+Ay+l;
A1=A/10^6;
printf("該工字鋼截面A點(diǎn)的應(yīng)力狀況為σAz=%5.2f MPa,σAy=%5.2f MPa,σA=%5.2f MPa
31、",Az1,Ay1,A1);
Bz=-1*Mz*(h-ymax)/Iz;
Bz1=Bz/10^6;
By=-1*My*a/(Iy*2);
By1=By/10^6;
B=Bz+By+l;
B1=B/10^6;
printf("該工字鋼截面B點(diǎn)的應(yīng)力狀況為σBz=%5.2f MPa,σBy=%5.2f MPa,σB=%5.2f MPa",Bz1,By1,B1);
C=Az+l;
C1=C/10^6;
printf("該工字鋼截面C點(diǎn)的應(yīng)力狀況為σC=%5.2f MPa,扭轉(zhuǎn)τ=%5.2f MPa",C1,p1);
}
2、 圖乘計(jì)算
#includ
32、e
#include
#infefine E 200000000000
float bjmtc(float a,float b,float c,float d,float l,float i)
{float tc;
l/=1000;
c*=1000;
d*=1000;
i*=10^-6;
tc=(a*l*(c+d)/2+(b-a)*l*(c+2*(d-c)/3)/2)/(E*i);
tc*=10^3;
return tc;
}
void main()
{float a,b,c,d,l,i,tc;
printf("請(qǐng)
33、輸入單位力圖上兩點(diǎn)坐標(biāo)值，單位“N*m”，以“，”隔開(kāi)\n")；
scanf("%f,%f",&a,&b);
printf("請(qǐng)輸入內(nèi)力圖上兩點(diǎn)坐標(biāo)值，單位“Kn*m”，以“，”隔開(kāi)\n")；
scanf("%f,%f",&c,&d);
printf("請(qǐng)輸入該段長(zhǎng)度，單位“mm”，以“，”隔開(kāi)\n")；
scanf("%f",&l);
printf("請(qǐng)輸入該段慣性矩，單位“10^-6 m^4”，以“，”隔開(kāi)\n")；
scanf("%f",&i);
tc=bjmtc(a,b,c,d,l,i);
printf("該段圖乘結(jié)果為%6.4f mm",tc);
}
設(shè)計(jì)體會(huì)
通過(guò)材料力學(xué)的學(xué)習(xí)，使我初步了解材料力學(xué)的任務(wù)是在滿足強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性的要求下，以最經(jīng)濟(jì)的代價(jià)，為構(gòu)件確定合理的尺寸，選擇適宜的材料，為構(gòu)件設(shè)計(jì)提供了必要的理論基礎(chǔ)和計(jì)算方法。而且通過(guò)此次的課程設(shè)計(jì)，使我對(duì)材料力學(xué)知識(shí)掌握的更為牢固，并掌握了一定的設(shè)計(jì)方法和步驟及解決困難的方法。此后，我會(huì)更加扎實(shí)的學(xué)習(xí)所學(xué)課程并廣泛涉獵其他學(xué)科，在提高專業(yè)知識(shí)水平的基礎(chǔ)上進(jìn)一步提高自己的綜合素質(zhì)。
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解放CA－10B汽車前橋在滿載行駛、緊急制動(dòng)和轉(zhuǎn)向側(cè)滑三種工況下的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、疲勞校核及剛度計(jì)算--第9個(gè)數(shù)據(jù)027 1527 1294 1615--西南交通大學(xué)峨眉校區(qū)材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)
