高速公路車行天橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書.doc

《高速公路車行天橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書.doc》由會員分享，可在線閱讀，更多相關《高速公路車行天橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書.doc（15頁珍藏版）》請在裝配圖網(wǎng)上搜索。

貴州遵義高速公路建設投資有限公司遵義北環(huán)（檬梓橋至樂理段）高速公路項目總經(jīng)理部 天橋連續(xù)梁 支架計算書 遵義市道路橋梁工程有限責任公司遵義北環(huán)高速公路 項目總經(jīng)理部 二○一四年七月五日 現(xiàn)澆連續(xù)梁滿堂支架計算書 我合同段K43+920、K44+580、K45+540、K48+180、K48+600、K48+875、K59+800車行、人行天橋為18m+30m+18m后張法現(xiàn)澆連續(xù)箱梁橋，梁高2.0m，橋面寬8.0m，箱梁采用C50混凝土，均采用滿堂式扣件支架施工。 滿堂支架的基礎均在挖方段上，現(xiàn)場采用鋪10cmC20混凝土墊層，然后上部鋪設10cm10cm木方承托支架。支架最高10m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm鋼管搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)頂托，現(xiàn)澆箱梁腹板及底板中心位置縱距、橫距采用60cm60cm的布置形式，現(xiàn)澆箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，現(xiàn)澆板梁墩頂位置支架步距采用60cm的布置形式，立桿頂設12cm12cm方木或鋼管調(diào)整高度，間距為60cm。 門洞臨時墩采用貝雷片搭設，門洞橫梁采用7根I40a工字鋼，其中墩柱兩側(cè)采用雙排貝雷片，與鋼管腳手架連接。 1、荷載計算 根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2500kg/m3。 根據(jù)現(xiàn)澆箱梁結構特點，我們?nèi)-E截面、C－C截面兩個代表截面進行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。 ① E-E截面處q1計算（尺寸見后附圖） 根據(jù)橫斷面圖，則： q1 ＝=＝25*((5*0.5+1*2*0.5+5*0.5+1.5*(0.35+0.15）/2*2）/5=19.4Kpa 注：B—箱梁底寬，取5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 ② C－C截面處q1計算（尺寸見后附圖） 根據(jù)橫斷面圖，則： q1==25*(5*0.85+1.5*0.25*2)/5=23.75Kpa 注：B—箱梁底寬，取5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 ⑵ q2—— 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶ q3—— 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 ⑷ q4—— 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，新澆混凝土對模板的側(cè)壓力，當采用內(nèi)部振搗器時按下列兩式計算，并取兩式中較小值。 γc：新澆混凝土的重力密度（kN/m）,取值25 kN/m； H：混凝土側(cè)壓力計算位置至新澆混凝土頂面時的高度（m），取1.45m t0：新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定。取8h。 T：混凝土的溫度（），取28℃。 β1：外加劑影響修正系數(shù)，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2。 β2：混凝土坍落度影響修正系數(shù)， 50～90mm，取1.0。 ν：混凝土的澆筑速度，取1.2m/h。 F=25*2=50Kpa F=0.22*25*8*1.2*1*1.095=57.82Kpa F：新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力取60kPa。 ⑹ q6—— 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 ⑺ q7—— 支架自重，取4.0kPa。 表1.1模板、支架設計計算荷載組合 模板結構名稱 荷載組合 強度計算 剛度檢算 底模及支架系統(tǒng)計算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 側(cè)模計算 ⑸＋⑹ ⑸ 2結構檢算 2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但扣件式由于立桿和橫桿間為十字扣件相接，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力。 本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算（鋼管規(guī)格為φ483.5mm）。 ⑴E－E截面處 墩頂4.0m范圍內(nèi)，扣件式鋼管支架體系采用60cm60cm60cm的布置結構，如下圖2.1－1。 圖2.1-1 腳手架60cm60cm60cm布置圖 ①、立桿強度驗算 根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝40kN（參見公路施工手冊-橋涵）。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時） NG1K—支架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2K—構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 ΣNQK—施工荷載標準值； 于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.630.9=11.12KN NG2K=0.60.6q7=0.60.64.0=1.44KN ΣNQK=0.60.6(q2+q3+q4)=0.36(1.0+1.0+2.0)=1.44KN 則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK=1.2（11.12+1.44）+0.851.41.44=16.8KN＜［N］＝40KN ，強度滿足要求。 ②、立桿穩(wěn)定性驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時），同前計算所得； f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm3.5mm鋼管的截面積)。 Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝0.6m。 于是，λ＝L/i＝38，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.893。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數(shù)，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.2.1得uz=1.95 us—風荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.3.1第36b項得：us=1.3 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.75KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.951.30.75=1.33KN/ m2 La—立桿縱距0.6m； h—立桿步距0.6m, MW=0.851.4WKLah2/10=0.034 W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝16.8103/（0.893489）+0.034106/（5.08103） ＝45.2N/mm2≤f＝205N/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 ⑵C－C截面處 30m跨中4m～12m范圍內(nèi)，扣件式鋼管支架體系采用60cm60cm120cm的布置結構，如下圖。 圖2.1-2 腳手架60cm60cm120cm布置圖 ①、立桿強度驗算 根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為［N］＝30kN（參見公路施工手冊-橋涵）。 立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時） NG1K—支架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2K—構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 ΣNQK—施工荷載標準值； 于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.622.85=8.26KN NG2K=0.60.6q7=0.60.64.0=1.44KN ΣNQK=0.60.6(q2+q3+q4)=0.36(1.0+1.0+2.0)=1.44KN 則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK=1.2（8.26+1.44）+0.851.41.44=13.35KN＜［N］＝30KN ， 強度滿足要求。 ②、立桿穩(wěn)定性驗算 根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/ΦA+MW/W≤f N—鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4ΣNQK（組合風荷載時），同前計算所得； f—鋼材的抗壓強度設計值，f＝205N/mm2參考《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》表5.1.6得。 A—支架立桿的截面積A＝489mm2(取φ48mm3.5mm鋼管的截面積) Φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比λ查表即可求得Φ。 i—截面的回轉(zhuǎn)半徑，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》附錄B得i＝15.8㎜。 長細比λ＝L/i。 L—水平步距，L＝1.2m。 于是，λ＝L/i＝76，參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》查附錄C得Φ＝0.744。 MW—計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距； MW=0.851.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz—風壓高度變化系數(shù)，參考〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.2.1得uz=1.95 us—風荷載腳手架體型系數(shù)，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉表7.3.1第36b項得：us=1.3 w0—基本風壓，查〈〈建筑結構荷載規(guī)范〉〉附表D.4 w0=0.75KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.71.951.30.75=1.33KN/ m2 La—立桿縱距0.6m； h—立桿步距1.2m MW =0.851.4WKLah2/10=0.137 W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范〉〉附表B得： W=5.08103mm3 則，N/ΦA+MW/W＝13.35103/（0.744489）+0.137106/（5.08103） ＝39.39N/mm2≤f＝205N/mm2 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 2.2滿堂支架整體抗傾覆驗算 依據(jù)《公路橋涵技術施工技術規(guī)范實施手冊》第9.2.3要求支架在自重和風荷載作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。 K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=yNi/ΣMw 支架抗傾覆能力： 橋梁寬度5.5m，長66m采用60cm60cm120cm跨中支架來驗算全橋： 支架橫向111排，支架縱向11排，高度8m； 頂托TC60共需要11111=1221個； 立桿需要111118=9768m; 縱向橫桿需要11668=5808m； 橫向橫桿需要11168=5328m； 扣件需要111118=9768個； 故：鋼管總重（9768+5808+5328）3.84/1000=80t; 頂托TC60總重為：12217.2/1000=8.79t； 扣件總重量:97682.2/1000=21t； 故q=（80+8.79+21）9.8=1120KN； 穩(wěn)定力矩= yNi=5.51120=6160KN.m 依據(jù)以上對風荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.951.30.75=1.33KN/ m2 受力為：q=1.336（0.048680+0.0482.572）=252.8KN； 根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTJ021-89）考慮到箱梁模板橫橋向的風荷載，將該風荷載加載于支架上，安全。 梁高1.45m，橫橋向箱梁模板風荷載q1=0.927kPa1.45m72m=96.78KN 傾覆力矩=q3+ q1（1.45/2+6）=252.83+96.78（6+1.45/2）=1533.36KN.m K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=6160/1533.36=4.02>1.3 計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。 2.3箱梁底模下橫橋向方木驗算 本施工方案中箱梁底模下橫橋向采用10cm10cm方木，方木橫橋向跨度按L＝20cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照木方進行計算。 q(KN/m) 方木材質(zhì)為松木， ［δ w ］ =14.5MPa E = 11000 MPa 20 尺寸單位： cm q(KN/m) 12 12 圖2.3 箱梁底模下橫橋向方木受力簡圖 (1) 強度驗算 單位荷載：q=(q1+ q2+ q3+ q4)b＝(45.03+1.0+2.5+2)0.2=10.11kN/m 跨中彎矩：M1/2=ql2/8=10.110.22/8=0.05kNm 截面模量為：W=(bh2)/6=(0.103)/6=0.000167m3 跨中最大正應力：σ=M/W=0.05/0.000167=299kPa 木方容許彎曲應力為：[σw]=14.5MPa，由強度條件299kPa <[σw]，可知滿足要求。 (2) 剛度驗算 方木的彈性模量：kN/m2 方木的慣性矩：I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.310-6m4 fmax=(5/384)［(ql4)/(EI)］=（5/384）（10.110.24)/( 111068.3310-6)= 2310-7m f/l=2310-7/0.2=1/868561＜[f/l]=1/400 計算結果說明箱梁底模下橫橋向方木，滿足要求。 2.4扣件式支架立桿頂托上順橋向方木驗算 本施工方案中支架頂托上順橋向采用1010cm方木作為縱向分配梁。順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，按L＝60cm（橫向間隔l＝60cm）進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照木方進行計算。 圖2.4 立桿頂托上順橋向方木受力簡圖 (1) 強度驗算 作用力：P=ql/2＝10.110.2/2=1.011kN n=0.6/0.2=3（取整數(shù)） 最大彎矩：Mmax=（n/8）pl=3/81.0110.6=0.23kNm 截面模量為：W=(bh2)/6=(0.13)/6=0.000167m3 跨中最大正應力：σ=M/W=0.23/0.000167=1.38MPa 木方容許彎曲應力為：[σw]=14.5MPa，由強度條件1.38MPa<[σw]，可知滿足要求。 (2) 剛度驗算 方木的彈性模量：kN/m2 方木的慣性矩：I=(bh3)/12=(0.10.13)/12=8.3310-6m4 fmax= (5/384)［(ql4)/(EI)］=2.310-6m f/l=2.310-6/0.6=1/26102＜[f/l]=1/400 計算結果說明碗扣式支架立桿頂托上順橋向方木，滿足要求。 2.5箱梁底模板計算 箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。按20cm間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）（為安全起見，計算采用12mm竹膠板）： 通過前面分析計算及布置方案，在橋墩旁實心段（取墩頂截面）處，為底模板荷載最不利位置，則有： 竹膠板彈性模量E＝5000MPa. 竹膠板慣性矩I=(bh3)/12=(1.220.0123)/12=1.7610-7m4 20 20 尺寸單位： cm q(kN/m) 底模驗算簡圖 底模及支撐系統(tǒng)簡圖 q(kN/m) 竹膠板 1212 cm 橫橋向方木 圖2.5 底模支撐系統(tǒng)及驗算簡圖 ① 模板厚度計算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(45.03+1.0+2.5+2)0.2=10.11kN/m 則：Mmax=10.110.22/8 =0.051kN.m 竹膠板容許彎曲應力為：[σw]=45MPa 模板需要的截面模量：W=0.051/45000=1.1310－6 m3 模板的寬度為0.2m，根據(jù)W、b得h為： H=√（6*W）/b=5.8mm 12mm厚竹膠板滿足要求，可以采用1220244012mm規(guī)格的竹膠板。 ② 模板剛度驗算 fmax= ql4/128EI=10.11*0.24/（128*5*106*1.76*10-7）=1.43104＜0.2/400m=510-4m 故12mm厚竹膠板撓度滿足要求。 2.6立桿底座和地基承載力計算 圖2.7 支架下地基處理示意圖 ⑴ 立桿承受荷載計算 現(xiàn)澆箱梁腹板及底板中心位置縱距、橫距采用60cm60cm的布置形式，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全） 每根立桿上荷載為：N＝abq＝ab(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 0.60.6(45.03+1.0+1.0+2.0+4.0)=19.1kN ⑵ 立桿底托驗算 立桿底托驗算： N≤Rd 通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載為22.89kN： 底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN; 得：22.89KN＜40KN 計算結果說明立桿底托符合要求。 ⑶ 立桿地基承載力驗算 跟據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)情況，經(jīng)過壓實處理后，地基承載力大于200kPa。 在1平方米面積上地基最大承載力F為: F＝abq＝ ab(q1+q2+q3+q4+q7) ＝ 1.01.0(45.03+1.0+1.0+2.0+4.0)=53.03kPa 則，F(xiàn)＝53.03KPa＜[k]=190Kpa 經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。 2.7支架變形 支架變形量值F的計算：F＝f1＋f2＋f3 ①f1為支架在荷載作用下的彈性變形量 由上計算每根鋼管受力為22.89KN，立桿的截面積按489mm2計算。 于是f1=бL/E б＝22.89489103＝46.81N/mm2 則f1＝46.8110（2.06105）＝2.27mm。 ②f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量 支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮δ1和方木對方木壓縮δ2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。 ③f3為支架地基沉降量取經(jīng)驗值5mm 故支架變形量值F為:F＝f1＋f2＋f3=2.27+5+5=12.27mm 2.8支架預留門洞計算 門洞臨時墩采用雙排3.01.5m貝雷片搭設立桿，門洞橫梁采用7根I40a工字鋼，其中貝雷片立桿采用滿堂扣件支架連接，保證貝雷片和支架形成整體，門洞高度采用貝雷片頂墊枕木或方木調(diào)節(jié)工字鋼高度，確保門洞5.55.0m凈空尺寸，本計算只考慮工字鋼，貝雷片強度、剛度、穩(wěn)定性根據(jù)專業(yè)手冊可查，采用雙貝雷片橫向連接，如下圖2.8示。 圖2.8 門洞工字鋼受力簡圖 ⑴工字鋼延縱向按1.2m布置，門洞寬度為 5.5m。上鋪設1010cm橫向方鋼，間距100cm。從安全角度考慮按簡支體系進行驗算，擬采用現(xiàn)場蓋梁工字鋼，型號為I40a型。 ①荷載計算：I40a自重取0.66kN/m 箱梁自重按Ⅱ—Ⅱ斷面計算45.03kN/m2，則q1=45.0312.02.5=1350.9kN 內(nèi)外模板荷載1.0kPa，12.0m范圍內(nèi)外模板總重q2=1KPa5.5m12.0m=66kN 振搗混凝土對底板產(chǎn)生的荷載2.0KPa，12.0m范圍內(nèi)振搗混凝土q3=2KPa5.5m12.0m=132kN 工字鋼荷載q4=12.0m120.66kN/m12=95.04kN 總荷載Q=q1+ q2+ q3+ q4=1644 kN 單根工字鋼q= Q/12/6=22.84kN/m 工字鋼的受力形式為三不等跨連續(xù)梁，n=5/3.5=1.4 支點處彎矩為：MB=內(nèi)力系數(shù)ql2=0.15111.423.52 =21.12KN.m （MB的內(nèi)力系數(shù)查表得：0.151） nA=1000 MB/ql2=100021.12/11.4252 =74 查得最大應力系數(shù)n=50 跨中最大彎矩為：Mmax=nql2/1000=5022.8452/1000=28.55 kN.m ②結構驗算：查I40a型工字鋼的彎曲應力為[w]= 145 Mpa 梁所需要的截面抵抗矩為： W需=MBC/[σw]=28.55kN.m /145MPa=0.2106㎜3 查《材料力學》得I40a型工字鋼: Ix=21720cm4 Wx=1090cm3=1.09106㎜3 , 滿足 ③工字鋼跨中撓度驗算： K=4MB/ql2=421.12/22.8452 =0.15 查的最大撓度系數(shù)=0.169 =0.16922.84541012/(242.110521720104)=2.2mm ＜5/400m=12.5mm 撓度滿足要求。 通過以上計算，I40a型工字鋼剛度滿足要求，可使用120㎝間距I40a型工字鋼。 計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。 驗算結果 序號 驗算部位 驗算值 允許值 驗算結果 1 扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算 E－E斷面立桿強度驗算 16.8KN <40KN 滿足要求 E－E斷面立桿穩(wěn)定性驗算 45.2KN/mm3 <205KN/mm3 滿足要求 C－C斷面立桿強度驗算 13.35KN <30KN 滿足要求 C－C斷面立桿穩(wěn)定性驗算 39.35KN/mm3 <205KN/mm3 滿足要求 2 滿堂支架整體抗傾覆驗算 4.02 >1.3 滿足要求 3 立桿底座下橫橋向方木驗算 強度驗算 173.6kPa 14.5MPa 滿足要求 剛度驗算 1/868561 1/400 滿足要求 4 扣件式支架立桿頂托上順橋向方木驗算 強度驗算 0.8MPa 14.5MPa 滿足要求 剛度驗算 1/26102 1/400 滿足要求 5 箱梁底模板計算 模板厚度計算 5.8mm 12mm 滿足要求 模板剛度驗算 1.4310-4m 510-4m 滿足要求 6 立桿底座和地基承載力計算 立桿底托驗算 22.89KN 40KN 滿足要求 立桿地基承載力驗算 53.03KPa 190Kpa 滿足要求 7 支架預留門洞計算 結構驗算 0.20106mm3 1.09106mm3 滿足要求 撓度驗算 2.2mm 12.5mm 滿足要求 以上滿堂支架設計后驗算滿足相關規(guī)范允許值，可直接用于現(xiàn)場施工。 遵義道橋北環(huán)項目總經(jīng)理部 2014年7月5日