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摘 要
化學(xué)反應(yīng)器是化工生產(chǎn)過(guò)程中一系列設(shè)備中的核心設(shè)備?；ぜ夹g(shù)過(guò)程開(kāi)發(fā)的成功與否很大程度上取決于反應(yīng)器內(nèi)流體的溫度、濃度、停留時(shí)間及溫度分布、停留時(shí)間分布的控制水平和控制能力?；どa(chǎn)的工藝過(guò)程決定了反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)型式，反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)型式對(duì)工藝過(guò)程又有一個(gè)促進(jìn)和完善的作用，同時(shí)反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)型式在某種程度上也決定著產(chǎn)品的質(zhì)量和性能。因此，化學(xué)反應(yīng)器的選型、設(shè)計(jì)計(jì)算和選擇最優(yōu)化的操作條件是化工生產(chǎn)中極為重要的課題。
本課題根據(jù)已知的均四甲苯催化氧化法制取均酐的最佳工藝參數(shù)，對(duì)其核心設(shè)備氧化反應(yīng)器進(jìn)行了結(jié)構(gòu)選型和較為詳細(xì)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算，并對(duì)反應(yīng)器的制造工藝進(jìn)行了詳細(xì)的說(shuō)明，對(duì)反應(yīng)器的制造、組裝、檢驗(yàn)及使用進(jìn)行了說(shuō)明。最終確定的反應(yīng)器設(shè)備在滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)合理性的基礎(chǔ)上，實(shí)現(xiàn)了溫度分布、濃度分布及反應(yīng)時(shí)間等化工工藝參數(shù)的控制要求，使得產(chǎn)品質(zhì)量和性能得以保證。
關(guān)鍵詞：反應(yīng)器；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；列管式固定床反應(yīng)器；均酐裝置
Abstract
Chemical Reactors is the core equipment of a series of equipment in the course of chemical production. Chemical technology process development depends largely on the success of the fluid reactor temperature, concentration, residence time and temperature distribution, residence time distribution of the control level and control The chemical production process determines the structure of the reactor, the structure of the reactor also have a role of promoting and improving the process,at the same time the structure of the reactor to some extent also determines the quality and performance of products. Therefore, the selection of chemical reactors, design calculations and choosing the most optimal operating conditions are extremely important subject in chemical production.
This topic made a selection and a more detailed design calculation for the Oxide reactor according to the known technical parameters, which is the core equipment for sym-Tetramethyl benzene catalyzed oxidated to Pyromellitic Dianhydride, and made a detailed description about the manufacturing process of the reactor，Of the reactor for the manufacture, assembly, testing and use are described。On the basis of the rational structure, the reactor meets the control requirements of chemical processing parameters including the distribution of temperature, the distribution of concentration and the reaction time, that makes the quality and performance of products be ensured.
Key words: Reactor; Structural design; Tube fixed-bed reactor ; Equipments for Pyromellitic Dianhy
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目 錄
摘 要 I
Abstract II
第一章 緒 論 ………………………………..……………………..……………………….1
1.1 前言 2
1.2反應(yīng)器簡(jiǎn)介 2
1.3反應(yīng)器的分類(lèi) 2
1.4設(shè)計(jì)定義 4
1.5相關(guān)工藝參數(shù) ……………………………...………………………………….…...4
1.6反應(yīng)器型式的選擇………………………………………...……………………........5
1.7列管式反應(yīng)器的概述……………………………………...………………………....5
1.8操作考慮…………………………………………………….………………………..7
第二章反應(yīng)器的工藝計(jì)算………………………………………………..…………………...8
2.1工藝流程概述 8
2.2反應(yīng)器的物料衡算及反應(yīng)管的選擇 9
2.2.1物料衡算 9
2.2.2 床層體積的確定 10
2.2.3 反應(yīng)列管管長(zhǎng)、管徑、管數(shù)的確定 10
2.4.4 反應(yīng)管排列方式及管間距的確定 11
2.4 床層壓降的計(jì)算 12
2.5反應(yīng)器的熱量衡算 12
2.6反應(yīng)器殼層流體對(duì)壁給熱系數(shù)的計(jì)算 13
2.7殼程壓降的計(jì)算 14
2.8反應(yīng)器管程進(jìn)出口接管公稱(chēng)直徑的確定 15
第三章 反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算 17
3.1 概述 17
3.2 殼體、管箱、封頭厚度的確定及強(qiáng)度校核 17
3.2.1殼體壁厚計(jì)算及強(qiáng)度校核 17
3.2.2管箱壁厚的計(jì)算 18
3.2.3管箱封頭的厚度計(jì)算 19
3.3管程水壓試驗(yàn)強(qiáng)度校核 20
3.4殼程水壓試驗(yàn)強(qiáng)度校核 21
3.5管箱法蘭設(shè)計(jì) 21
3.6 管板與殼體、管箱、反應(yīng)管的連接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 22
2.6.1 殼體與管板的連接結(jié)構(gòu) 22
2.6.2 管箱與管板的連接結(jié)構(gòu) 22
2.6.3 反應(yīng)管與管板的連接結(jié)構(gòu) 22
3.7管板法蘭及管板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 23
3.7.1墊片的選型與校核 23
3.7.2 等頭雙頭螺栓的選型 ………………………………………………………25
3.7.3管板法蘭的強(qiáng)度校核 25
2.7.2管板的強(qiáng)度校核 30
3.8膨脹節(jié)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 42
3.8.1膨脹節(jié)結(jié)構(gòu)選型 42
3.8.2 膨脹節(jié)的設(shè)計(jì)計(jì)算及強(qiáng)度校核 44
3.9安全防爆口設(shè)計(jì) 48
3.10 催化劑支撐件的設(shè)計(jì) 48
3.10.1支撐件的結(jié)構(gòu)介紹 48
2.10.2 復(fù)合彈簧的強(qiáng)度校核 49
3.11支座的選用及強(qiáng)度校核 ………………………………………….49
2.11.1 支座的選用及其載荷計(jì)算 49
2.11.2 支座強(qiáng)度校核……………………………………………………..……….50
3.12 其他零部件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 51
3.12.1反應(yīng)器殼程熔鹽通道的設(shè)計(jì) 51
3.12.2 上、下分布板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 52
第四章 反應(yīng)器的制造、組裝、檢驗(yàn)及使用 53
4.1 材料選擇說(shuō)明 53
4.1.1 主要受壓元件 53
4.1.2 焊接材料 53
4.2 主要制造工藝 53
4.2.1 主要零部件的制造 53
4.2.2反應(yīng)器的組裝 55
4.3 焊接工藝說(shuō)明 55
4.3.1材料的可焊性評(píng)價(jià)………………………………...……………….………..56
4.3.2焊接材料的選擇……………………………………...……….……………..57
設(shè)計(jì)小結(jié) 58
致謝 62
參考文獻(xiàn)……………………………………………………………….……………………..63
附錄……………………………………………………………………….………………… .65
第一章 緒 論
1.1前言
本設(shè)計(jì)書(shū)是在均四甲苯空氣氣相氧化法制取PMDA的工藝基礎(chǔ)上，根據(jù)畢業(yè)設(shè)計(jì)課題“氧化反應(yīng)器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)”的整體設(shè)計(jì)過(guò)程編寫(xiě)而來(lái)的。全設(shè)計(jì)書(shū)共分為四章：第一章為前言部分對(duì)反應(yīng)器作了簡(jiǎn)單的介紹。第二章為反應(yīng)器的工藝計(jì)算。第三章為反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，主要對(duì)反應(yīng)器內(nèi)各受壓元件進(jìn)行了詳細(xì)的強(qiáng)度設(shè)計(jì)及校核。第四章為反應(yīng)器各部件的制造工藝及組裝程序介紹。本設(shè)計(jì)中各部分嚴(yán)格按照各種規(guī)范及標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，在保證反應(yīng)器結(jié)構(gòu)合理的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步確保產(chǎn)品的質(zhì)量和性能。
1.2 反應(yīng)器簡(jiǎn)介
反應(yīng)器是一個(gè)在其中發(fā)生化學(xué)反應(yīng)的容器或罐。它是化工生產(chǎn)過(guò)程中一系列設(shè)備中的核心設(shè)備，反應(yīng)器的型式、尺寸大小等，在很大程度上決定著產(chǎn)量和質(zhì)量，因此化學(xué)反應(yīng)器的選型，設(shè)計(jì)計(jì)算和選擇最優(yōu)化的操作條件是化工生產(chǎn)中極為重要的課題。反應(yīng)器可由各種材料制成，材料的選擇取決于反應(yīng)發(fā)生時(shí)的溫度和壓力以及所要求的抗腐蝕性.反應(yīng)器也可能有多種類(lèi)型，這取決于所用反應(yīng)所需催化劑的種類(lèi)以及反應(yīng)物和產(chǎn)物的物理特性。反應(yīng)器的簡(jiǎn)圖如圖1-1。
圖1-1反應(yīng)器簡(jiǎn)圖
1.3 反應(yīng)器的分類(lèi)[19]
反應(yīng)器的化學(xué)反應(yīng)多數(shù)都是伴隨有催化劑的，按照催化作用則反應(yīng)器可分為均相反應(yīng)器和非均相反應(yīng)器。
均相催化反應(yīng)器可以與非催化作用的反應(yīng)器相似地進(jìn)行分類(lèi)。一種標(biāo)準(zhǔn)是存在的相數(shù)，另一種標(biāo)準(zhǔn)是返混程度。因此，可有均相氣相反應(yīng)器、均相液相反應(yīng)器和均相氣一掖相反應(yīng)器。也可以有均相塞流管式反應(yīng)器和均相連續(xù)攪拌罐式反應(yīng)器。
對(duì)裝有非均相固體催化劑的反應(yīng)器，一種分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)是根據(jù)在反應(yīng)器中的催化劑顆粒是否移動(dòng)，以此為根據(jù)，可以規(guī)定有下列類(lèi)型:
1.如果顆粒固定在位置上成為密相固定床，則為固定床反應(yīng)器.
2.如果顆粒堆積在緩慢移動(dòng)的密相床中，排出某些結(jié)垢的顆粒并加入某些新鮮的顆粒，則為移動(dòng)床反應(yīng)器。本書(shū)不討論這種類(lèi)型的反應(yīng)器，因?yàn)樗鼈冊(cè)谠S多方面與固定床反應(yīng)器類(lèi)似。但是，移動(dòng)床反應(yīng)器在催化劑結(jié)垢和再生方式方面與固定床反應(yīng)器有根本的區(qū)別。
3.如果催化劑顆粒被向上流動(dòng)的氣體托住如流化床那樣，則為流化床反應(yīng)器。如前言中舉出的理由，，這類(lèi)反應(yīng)器在本書(shū)中不加討論.
4.如果催化劑顆粒懸浮在液體中，則為懸浮床反應(yīng)器。 懸浮床反應(yīng)器可再細(xì)分為下列幾類(lèi):
（1）..如果催化劑懸浮在機(jī)械攪拌的液體中，則為連續(xù)攪拌罐式反應(yīng)器。
（2）.如果催化劑是用上升的氣泡維持懸浮在液體中，則為鼓泡反應(yīng)器或淤漿反應(yīng)器。。
（3）.如果催化劑是懸浮在向上流動(dòng)的液體中，則為沸騰床反應(yīng)器。
（4）.如果催化劑懸浮在液流或氣流中，而液流和氣流強(qiáng)大到足以在反應(yīng)系統(tǒng)中攜帶這些催化劑，則為三相傳遞式反應(yīng)器，劃分均相和非均相反應(yīng)器的另外一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)是它們的操作方式，即是間斷、半連續(xù)或連續(xù)式操作。但是，大多數(shù)重要的工業(yè)操作都為連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，而僅僅在間斷式操作有特別充足的理由時(shí)才設(shè)計(jì)間斷操作的反應(yīng)器。
另外一種普遍適用的反應(yīng)器分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)是反應(yīng)器內(nèi)部的溫度分布。假如反應(yīng)器內(nèi)部各點(diǎn)溫度都是不變的，而且不隨時(shí)間而變化，則反應(yīng)器稱(chēng)為恒溫的.但如反應(yīng)器各部分溫度是變化的，則反應(yīng)器稱(chēng)為非恒溫的。
還有另外一種反應(yīng)器分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)是反應(yīng)器和器外部之間的換熱程度。如果不換熱，反應(yīng)器稱(chēng)為絕熱反應(yīng)器，而如果有某種程度的換熱，則稱(chēng)為非絕熱反應(yīng)器。
還有另一種反應(yīng)器分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)是反應(yīng)中包括的相數(shù)。當(dāng)然，相計(jì)算相數(shù)時(shí)，固體催化劑不應(yīng)算為一相。只處理氣體的反應(yīng)器叫做氣相反應(yīng)器，而那些處理兩相反應(yīng)的叫做氣一液相反應(yīng)器，
我們可用上述幾種分類(lèi)標(biāo)準(zhǔn)把非均相反應(yīng)器劃分為下列幾類(lèi):
固定床反應(yīng)器
固定床氣相反應(yīng)器
恒溫反應(yīng)器
絕熱反應(yīng)器
非恒溫非絕熱固定床反應(yīng)器
固定床氣-液相反應(yīng)器
滴流床反應(yīng)器
固定床鼓泡反應(yīng)器
懸浮床反應(yīng)器
. 連續(xù)攪拌罐式反應(yīng)器
淤漿反應(yīng)器
沸騰床反應(yīng)器
三相傳遞式反應(yīng)器
1.4 設(shè)計(jì)定義
反應(yīng)器的設(shè)計(jì)包括:
1.確定反應(yīng)器的類(lèi)型和型式并計(jì)算從給定的原料產(chǎn)生所要求數(shù)量的一種或幾種產(chǎn)物的反應(yīng)器尺寸(工藝設(shè)計(jì))。
2.確保計(jì)算的反應(yīng)器是熱穩(wěn)定的和安全的，并且不會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)失去控制(穩(wěn)定性研究).
3.選擇適當(dāng)?shù)慕Y(jié)構(gòu)材料、壁厚和內(nèi)件，以便反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度能經(jīng)得住反應(yīng)條件以及反應(yīng)混合物的腐蝕作用(機(jī)械設(shè)計(jì))。
1.5 相關(guān)工藝參數(shù)
設(shè)計(jì)參數(shù)：
名 稱(chēng)
管程操作壓力MPa
管程操作溫度℃
殼程操作壓力MPa
殼程操作溫度
℃
換熱面積 m
氧化反應(yīng)器
二酐空氣0.04
250-375
熔鹽1.5
380-385
165
設(shè)計(jì)壓力一般取值為最高工作壓力的1.05～1.10倍；設(shè)計(jì)溫度是反應(yīng)器的設(shè)計(jì)的最高溫度，工作溫度一定小于設(shè)計(jì)溫度。
所以取管程的設(shè)計(jì)壓力為MPa，設(shè)計(jì)溫度400℃；
殼程的設(shè)計(jì)壓力為 MPa，設(shè)計(jì)溫度400℃。
1.6 反應(yīng)器型式的選擇
本次設(shè)計(jì)的反應(yīng)器主要用于均四甲苯催化氧化制取均苯四甲酸二酐，生產(chǎn)能力為100T/a。由于該反應(yīng)在反應(yīng)過(guò)程中大量放熱，反應(yīng)的熱點(diǎn)溫度為435～445℃，為了保證反應(yīng)在最適宜的溫度下進(jìn)行，在保證床層溫度的同時(shí)還需要將氧化反應(yīng)產(chǎn)生的多余的熱量及時(shí)地移走，因此需要帶有傳熱的反應(yīng)器，應(yīng)為這個(gè)反應(yīng)大量放熱，為了避開(kāi)完全氧化作用成為占統(tǒng)治的溫度范圍，所以必須仔細(xì)加以控制。因此需本設(shè)計(jì)采用列管式固定床反應(yīng)器。
1.7列管式反應(yīng)器的概述[26]
對(duì)于反應(yīng)熱效率大、收率對(duì)溫度敏感、又要求高轉(zhuǎn)化率和高選擇性的反應(yīng)過(guò)程，列管式固定床反應(yīng)器是可供選用的比較理想的反應(yīng)設(shè)備，目前在苯醉、順瞥、乙二醇、醋酸乙烯、異丁醛氧化等生產(chǎn)過(guò)程中都有應(yīng)用。我國(guó)已有的和在建的大型列管式固定床反應(yīng)器基本上都是引進(jìn)的，它們都采用全焊結(jié)構(gòu)，從國(guó)外制造后整體運(yùn)進(jìn)現(xiàn)場(chǎng)，無(wú)法了解反應(yīng)器內(nèi)部結(jié)構(gòu)及其設(shè)計(jì)方法。與國(guó)外相比，我國(guó)自行設(shè)計(jì)的列管式固定床反應(yīng)器在工藝水平和規(guī)模上都有較大的差距，其問(wèn)題之一是:規(guī)模較小且存在著徑向溫差。國(guó)外的同類(lèi)反應(yīng)器直徑可達(dá)6m以上，但徑向溫差小于3 0C。徑向溫差過(guò)大，會(huì)使反應(yīng)選擇性下降，增加單耗和能耗，催化劑局部結(jié)焦嚴(yán)重，影響產(chǎn)品質(zhì)量。以苯醉生產(chǎn)過(guò)程為例，反應(yīng)溫度過(guò)低，反應(yīng)不完全;反應(yīng)溫度過(guò)高，發(fā)生過(guò)氧化反應(yīng);兩者均使產(chǎn)品收率降低。
列管式固定床反應(yīng)器管外流體流動(dòng)的主要要求是:反應(yīng)器的綜合性能要保持單管的水平，并且能迅速導(dǎo)出反應(yīng)管內(nèi)產(chǎn)生的反應(yīng)熱，以保證管間載熱體沿徑向的溫差盡可能小，使各反應(yīng)管處在相同的介質(zhì)溫度下運(yùn)行。反應(yīng)器按殼程流體流動(dòng)方式可分為平行流和錯(cuò)流兩種式型。見(jiàn)圖1-2。
圖1-2列管式固定床反應(yīng)器的流動(dòng)型式示意圖
對(duì)15000根反應(yīng)管以下的反應(yīng)器一般采用平行流型，而對(duì)于15000-20000根以上的反應(yīng)器采用傳熱效果較好的錯(cuò)流型，但熔鹽泵的能耗相應(yīng)也增大。
如何保證管間充分均勻的熱傳遞是列管式固定床反應(yīng)器均布設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，這也是一個(gè)與載熱體流體力學(xué)密切相關(guān)的技術(shù)問(wèn)題，為此，根據(jù)反應(yīng)器管外流動(dòng)特點(diǎn)和管內(nèi)反應(yīng)的要求，對(duì)反應(yīng)器的設(shè)計(jì)采取以下幾個(gè)方法:
1、環(huán)形通道的開(kāi)孔設(shè)計(jì)，給出環(huán)形通道等量分流或等量合流時(shí)側(cè)壁開(kāi)孔的規(guī)律和設(shè)計(jì)計(jì)算方法。2、平行流反應(yīng)器管間流動(dòng)設(shè)計(jì)，提出平行流固定床反應(yīng)器管間載熱體流動(dòng)的數(shù)學(xué)模型，據(jù)此來(lái)設(shè)計(jì)工業(yè)反應(yīng)器的分布板，在板上合理開(kāi)設(shè)環(huán)隙孔或附加開(kāi)孔，實(shí)現(xiàn)管間的均勻傳熱。3、錯(cuò)流型反應(yīng)器管間流動(dòng)分布設(shè)計(jì)，提出解決錯(cuò)流列管式固定床反應(yīng)器傳熱不均的途徑，并在此基礎(chǔ)上給出圓盤(pán)一圓環(huán)形折流擋板環(huán)隙開(kāi)孔設(shè)計(jì)計(jì)算方法。
1.8 操作考慮
工藝設(shè)計(jì)師和機(jī)械設(shè)計(jì)師都必須牢記反應(yīng)器的操作方法。雖然設(shè)計(jì)總是以最佳穩(wěn)態(tài)操作條件為目的，但也必須能夠滿(mǎn)足開(kāi)工和停工條件，特別是意外情況下的開(kāi)、停工。如果必須按反應(yīng)器內(nèi)再生來(lái)設(shè)計(jì)固定床反應(yīng)器，則機(jī)械設(shè)計(jì)不僅必須滿(mǎn)足一組而是要滿(mǎn)足二組溫度一壓力條件.例如，一個(gè)芳烴預(yù)處理反應(yīng)器，裝滿(mǎn)擔(dān)體為氧化鋁的鉆鋁催化劑，當(dāng)物流處于穩(wěn)態(tài)時(shí)，可在加200--250℃和40--60bar ( 4000--6000k Pa)壓力下操作。但是，如果反應(yīng)的催化劑必須在反應(yīng)器內(nèi)再生時(shí)，再生氣體(含氧0., 5呱的氮?dú)?在嚴(yán)密控制下燒焦后溫度可上升到高達(dá)550℃,如果氮?dú)庵械难踉试S超過(guò)5%，燃燒氣體的高溫可能有危險(xiǎn)并使反應(yīng)器強(qiáng)度變?nèi)?因此，預(yù)處理器要設(shè)計(jì)得能抗住兩組操作條件:
1. 操作時(shí)，300 0C，70bar(7000kPa)
2. 再生時(shí)，5000 C 5bar(500kPa)
第二章 反應(yīng)器的工藝計(jì)算
工業(yè)反應(yīng)器設(shè)計(jì)的任務(wù)是根據(jù)給定的生產(chǎn)能力以及工藝參數(shù)，確定反應(yīng)器的型式和適宜的尺寸及其相應(yīng)的操作條件，使反應(yīng)過(guò)程有最大收益。本章在確定了反應(yīng)器型式的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了必要的工藝計(jì)算，最終確定了反應(yīng)器的總體結(jié)構(gòu)。
2.1 工藝流程概述
均苯四甲酸二酐的化學(xué)名稱(chēng)為 1 ,2 ,4 ,5 —苯甲酸二酐 ，簡(jiǎn)稱(chēng) PMDA，是一種重要的化工原料，用途極其廣泛。均苯四甲酸二酐的生產(chǎn)方法較多，由于采用原料不同，選擇的工藝路線(xiàn)也不一樣，即使同一中原料其生產(chǎn)工藝也有多種。本設(shè)計(jì)是根據(jù)南京紫金化工廠(chǎng)的生產(chǎn)工藝來(lái)設(shè)計(jì)的氧化反應(yīng)器。該廠(chǎng)運(yùn)用的也是我國(guó)目前主要的PMDA生產(chǎn)方法。即以均四甲苯為原料采用空氣催化氧化法制得PMDA。
其主要反應(yīng)為：
均四甲苯催化氧化法制取PMDA的工藝過(guò)程包括氧化，水解，精制及干燥四個(gè)工段，氧化反應(yīng)器即是氧化工段的核心設(shè)備。在氧化工段固體原料均四甲苯經(jīng)加熱熔化、汽化后，與空氣混合預(yù)熱到一定溫度后加入到氧化反應(yīng)器中，催化氧化生成均酐及少量副產(chǎn)物，經(jīng)換熱冷卻在捕集器中凝華捕集得到均酐的粗產(chǎn)品。
2.2反應(yīng)器的物料衡算及反應(yīng)管的選擇
2.2.1物料衡算
已確定本反應(yīng)器的生產(chǎn)能力為100T/a，假設(shè)年工作7200h,根據(jù)文獻(xiàn)[23]中關(guān)于均四甲苯催化氧化制取均酐的中試實(shí)驗(yàn)結(jié)果有如下數(shù)據(jù)：
主反應(yīng)的選擇性為0.65；均四甲苯原料純度0.98；均酐相對(duì)均四甲苯的收率為0.86；反應(yīng)最適宜空速為3700～4200 h；熔鹽溫度為：380-3900C；催化劑復(fù)合：50-60g/(L.h)；一捕入口溫度：210-2200C.
由生產(chǎn)要求，每小時(shí)需生產(chǎn)的均酐量為：
=14 kg/h （2-1）
理論上每小時(shí)需加入均四甲苯的量為：
=16.28 kg/h （2-2）
考慮到反應(yīng)的選擇性以及原料的純度，實(shí)際需加入均四甲苯的量為： kg/h （2-3）
則均四的摩爾流量為：
n= Kmol/h （2-4）
由理想氣體狀態(tài)方程：PV=nRT可求得均四體積流量為：
V = （2-5）
=24.16 m/h
根據(jù)中試的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，取空氣的體積流量
m/h
則由理想氣體狀態(tài)方程PV=nRT可求得空氣的摩爾流量為：
N = = = 17.3 Kmol/h （2-6）
2.2.2 床層體積的確定
根據(jù)文獻(xiàn)[1]表一取反應(yīng)空速 =4000 h，已確定原料混合氣總體積流量為
Q = 3000m/h = 0.833 m/s
反應(yīng)進(jìn)行的時(shí)間
= = =0.00025 h (2-7）
反應(yīng)器所需的床層體積：
= = = 0.75 m (2-8)
2.2.3 反應(yīng)列管管長(zhǎng)、管徑、管數(shù)的確定
參考有關(guān)文獻(xiàn)【26】，取反應(yīng)氣體在床層中的流動(dòng)速度為=2.5 m/s ,則所需反應(yīng)管長(zhǎng)度 L= = 0.000263 × 2.5 ×3600 = 2.37 m,取標(biāo)準(zhǔn)管長(zhǎng)為L(zhǎng)= 2.5 m ,則反應(yīng)氣體在床層中實(shí)際流動(dòng)速度為：
= = = 2.64 m/s （2-9）
根據(jù)設(shè)計(jì)要求反應(yīng)器需要的傳熱面積為：
F = ndL = 165 m [1] （2-10）
反應(yīng)器內(nèi)氣體實(shí)際的體積流量為 ：
Q= n = 0.833 m （2-11）
將已知數(shù)據(jù)L = 2.5 m ，= 2.78 m/s 分別代入 以上兩式中，聯(lián)立可求得：d =0.0203 m,圓整后取管徑= 0.025 m。為滿(mǎn)足要求實(shí)際取列管數(shù)為n =701根。參考文獻(xiàn)，取30×2.5的標(biāo)準(zhǔn)鋼管，材料為20號(hào)鋼
2.2.4 反應(yīng)管排列方式及管間距的確定[21]
考慮到反應(yīng)器殼程介質(zhì)干凈，管外無(wú)需清洗，按照《化工容器手冊(cè)》取管間距 a = 40 mm .列管采用正三角形的排列方式，根據(jù)作圖實(shí)際排得管數(shù)為715根，除去測(cè)溫管孔6個(gè)及拉桿管孔3個(gè)，實(shí)際裝填催化劑的管數(shù)為706根，能滿(mǎn)足生產(chǎn)要求。
2.3 床層對(duì)壁給熱系數(shù)的計(jì)算
已知反應(yīng)混合氣的體積流量為 V = 3000 m/h，管數(shù)為n = 706 根，則每根管內(nèi)氣體流量為：
V= == 4.25 m/h （2-12）
則實(shí)際的空床氣體流速為：
= = = 1.79 m/s （2-13）
則雷諾數(shù)
Re = = = 165.29 （2-14）
反應(yīng)過(guò)程中強(qiáng)放熱，床層被殼層流體冷卻，則根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)床層對(duì)壁給熱系數(shù)由以下公式求得：
a= 3.5 （2-15）
= 330.73 kJ/( m·h·℃)
2.4 床層壓降的計(jì)算
根據(jù)中試實(shí)驗(yàn)，本反應(yīng)器采用的催化劑為，載體為粗孔不規(guī)則硅膠 ,活性組分為活性炭，采用噴涂法制備。催化劑的床層空隙率 = 0.54，床層壓力降計(jì)算公式為：
= = 5.6 KPa （2-16）
5.6 KPa < 15%設(shè)計(jì)壓力= 6.6 KPa 合適
其中為修正摩擦系數(shù)【20】，考慮到壁效應(yīng)的影響，摩擦系數(shù) = 2.95
2.5反應(yīng)器的熱量衡算
由本章第一節(jié)中的物料衡算，已求得反應(yīng)器進(jìn)出口的物料配比情況，熱量衡算的基準(zhǔn)溫度取反應(yīng)氣體進(jìn)口溫度250℃，由手冊(cè)【20】查得250℃～400℃時(shí)，各物料氣體的比熱容數(shù)據(jù)如下表：
組份
O
N
平均熱容
2.06
0.963
1.05
1.28
1.968
0.983
原料氣帶入熱量
Q = 0；
反應(yīng)后氣體帶走熱量
Q= = 176579.4 kJ/h （2-17）
反應(yīng)后放出熱量
Q = 137431.2 + 724437.3 = 861868.5 kJ/h (2-18)
根據(jù)熱量守衡定律，傳給殼程熔鹽的熱量為：
Q= Q- Q + Q = 685289.1 kJ/h (2-19)
假設(shè)殼程熔鹽質(zhì)量流量為G kg/h , 已知熔鹽進(jìn)出口溫度分別為380℃和385℃，熔鹽比熱為c= 0.32 kcal/(kg·℃) = 1.34 kJ/kg·℃
故
G = = = 102281.96 kg/h (2-20)
2.6 反應(yīng)器殼層流體對(duì)壁給熱系數(shù)的計(jì)算
設(shè)計(jì)采用的熔鹽組成為： ∶ = 3 ∶2 （質(zhì)量比），經(jīng)計(jì)算熔鹽混合物的平均物性數(shù)據(jù)【23】如下：
密度= 1.85 g/ml = 1850 kg/ m ；
比熱c = 0.32 kcal/kg·℃= 1.34 KJ/kg·℃；
粘度 =11.02 kg/m·h；
熱導(dǎo)率 = 0.45 kcal/ m·h·℃ = 1.89 kJ/ m·h·℃ 。
則橫過(guò)管束的最大流通截面積【15】為 ：
A= = = 0.57 m (2-21)
則殼程流體的給熱系數(shù)為：
a = 0.36 =1248.32 kJ/( m·h·℃) (2-22)
2.7殼層壓降的計(jì)算
殼程壓降可由寇恩公式【21】得出：P= P
其中P，，分別表示管束、導(dǎo)流筒、殼程進(jìn)出口管嘴處的壓降，為殼程壓降結(jié)垢校正系數(shù)。殼程流體的質(zhì)量流速 ： = = 1850 × 0.027 = 49.95 kg/m·s
a）殼程導(dǎo)流筒入口處質(zhì)量流速
殼程導(dǎo)流筒入口處質(zhì)量流速取
2230 kg/m·s【25】
來(lái)估算殼程進(jìn)出口處的流速，將 = 1850 kg/ m代入上式得到 1.1 m/s,故取 = 1.1 m/s，于是
= 1.1 × 1850 = 2035 kg/m·s
b）殼程流體的圓管摩擦系數(shù)
已知?dú)こ坍?dāng)量直徑 De = 0.036 ，則殼程進(jìn)出口處的雷諾數(shù)
Re = = ×3600 = 2.4 (2-23)
根據(jù)Re查手冊(cè)【21】可得= 0.1，近似取 8 ，則將所有已知數(shù)據(jù)代入壓降計(jì)算公式【20】中有：
P= = 6.74 Pa； = (2-24)
= 8954 Pa
= 1.5= 1.5 (2-25)
= 1678.875 Pa
=P+ +
=10640.6 Pa<< [] 合適
2.8 反應(yīng)器管程進(jìn)出口接管公稱(chēng)直徑的確定
2.8.1管程進(jìn)出口接管公稱(chēng)直徑的確定
根據(jù)化工手冊(cè)中相關(guān)規(guī)定，取常壓一般氣體進(jìn)口流速為20 m/s[20], 則進(jìn)口接管直徑可由下式求得：
d = = = 238 mm (2-26)
故取管程進(jìn)口接管的公稱(chēng)直徑為DN250mm.考慮到管程進(jìn)出口間的靜壓差異而引起的氣體流速差異，取管程氣體出口流速為15 m/s，則出口接管直徑為：
d = = = 275 mm (2-27)
取出口接管的公稱(chēng)直徑為300mm。
2.8.2殼程流體進(jìn)出口接管公稱(chēng)直徑的確定
前面計(jì)算已確定殼程熔鹽的質(zhì)量流速為 = 28.41 kg/s，進(jìn)出口接管處的流速為1.1 m/s ,則殼程進(jìn)出口接管直徑可由下式求得：
= = 134 mm (2-28)
故取殼程進(jìn)出口接管公稱(chēng)直徑為DN 125 mm .
第三章 反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度計(jì)算
3.1 概 述
本章詳細(xì)介紹了反應(yīng)器管殼程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過(guò)程，以及各主要受力元件的強(qiáng)度校核情況，在滿(mǎn)足強(qiáng)度要求的條件下，力爭(zhēng)做到結(jié)構(gòu)的最優(yōu)設(shè)計(jì)。
3.2 殼體、管箱、封頭厚度的確定及強(qiáng)度校核
3.2.1殼體壁厚計(jì)算及強(qiáng)度校核
1.筒體材料的確定
設(shè)計(jì)壓力為1.65MPa，屬中壓容器，筒體材料為20R，采用鋼板卷制而成，20R鋼板標(biāo)準(zhǔn)為GB6654在設(shè)計(jì)溫度t=400℃時(shí)，查取20R的許用應(yīng)力為： = 86 MPa
2.筒體厚度的計(jì)算
筒體厚度計(jì)算式為：
（3-1）
查表4-1[1]
設(shè)(3,16),取=86MPa , =1
=86mm（厚度3~16mm）；
=92mm（厚度>16~40mm）
=1.65MPa=0.4×86
則計(jì)算厚度:=
則反應(yīng)器的設(shè)計(jì)厚度為：
= =10.43+1.5=11.93 mm；
取筒體名義厚度為12 mm。
檢查, 沒(méi)有變化,
故名義厚度12mm合適
c.筒體強(qiáng)度校核
取C1=0
筒體有效厚度：
=- C1- =12-0-1.5=10.5 mm
設(shè)計(jì)溫度下圓筒的計(jì)算應(yīng)力
= (3-2)
= 8.9 MPa
[]t=86×1=86 MPa
8.9 MPa<<86 MPa 故滿(mǎn)足要求
3.2.2 管箱壁厚的計(jì)算
管箱材料選擇
選用任用20R（物質(zhì)特殊要求，尿素腐蝕性）[1]
筒體厚度計(jì)算式為：
根據(jù)鋼管標(biāo)準(zhǔn)GB13296，GB/T14976：[5]
厚度≤18mm
取許用應(yīng)力
=1
(3-3)
=
管箱筒體的設(shè)計(jì)厚度為
= = 0.31+1.5=1.81 mm
取筒體名義厚度為10 mm.
檢查沒(méi)有變化，故名義厚度10mm合適
筒體有效厚度：
=-- = 10–0–1.5=8.5 mm
設(shè)計(jì)溫度下圓筒的計(jì)算應(yīng)力：
==5.69 MPa
=86×1=86 MPa
5.69 MPa<86 MPa 故滿(mǎn)足要求
3.2.3 管箱封頭的厚度計(jì)算
封頭是壓力容器中主要承壓零部件，其質(zhì)量對(duì)壓力容器的安全運(yùn)行起著至關(guān)重要的作用。為了便于加工制造及節(jié)省材料消耗，本設(shè)計(jì)在滿(mǎn)足工藝條件要求的條件下選用平蓋封頭，其材料仍選用20R，封頭與筒體之間通過(guò)角焊連接，封頭的形狀見(jiàn)圖3-1
圖3-1
平蓋封頭的厚度計(jì)算公式[1]為：
(3-4)
雙面焊對(duì)接頭和相當(dāng)于雙面焊的接頭透對(duì)接接頭 100% 無(wú)損檢測(cè) 取=1.0 為平蓋計(jì)算直徑，取1196 mm. 為 20R 在設(shè)計(jì)溫度4000C下的許用應(yīng)力值由表3-1【3】， 取 = 86 Mpa，k 為結(jié)構(gòu)特征系數(shù)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)取k = 0.20，為計(jì)算壓力，根據(jù)GB150—1999，取= 0.044 Mpa
表3-1 許用壓力表
鋼號(hào)
鋼板標(biāo)準(zhǔn)
使用狀態(tài)
厚度
下列溫度下的許用應(yīng)力（MPa）
150
200
250
300
350
400
450
500
20R
GB6654
正火
6-16
132
123
110
101
92
86
83
61
平蓋封頭的厚度為
==12.09mm
名義厚度為：
mm；圓整后取14 mm 。
3.3 管程水壓試驗(yàn)強(qiáng)度校
取試驗(yàn)溫度為常溫20 ℃，由于管程屬真空容器，以?xún)?nèi)壓代替外壓進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力取 0.18 Mpa 。則在試驗(yàn)壓力下，管程筒體的最大薄膜應(yīng)力：
Mpa （3-5）
管箱材料20R 在常溫時(shí)的屈服極限 245 Mpa，
Mpa >
水壓試驗(yàn)安全
3.4 殼程水壓試驗(yàn)強(qiáng)度校核
取試驗(yàn)溫度為常溫20℃，筒體水壓試驗(yàn)壓力
3.19 MPa. （3-6）
則在試驗(yàn)壓力下殼程圓筒的薄膜應(yīng)力：
MPa （3-7）
殼程所用材料20R在常溫時(shí)的屈服極限 245 MPa，故：
Mpa > （3-8）
水壓試驗(yàn)安全
3.5 管箱法蘭設(shè)計(jì)
換熱器常采用的法蘭結(jié)構(gòu)形式有平焊法蘭和對(duì)焊法蘭，法蘭的密封面形式分為平面、凹凸面和榫槽面。法蘭的結(jié)構(gòu)形式和密封面形式可根據(jù)使用介質(zhì)，設(shè)計(jì)壓力，設(shè)計(jì)溫度和公稱(chēng)直徑等因素來(lái)確定。根據(jù)HG20583-1998《鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)定》，采用凹凸面連接，對(duì)于管箱法蘭，我們選用凹面法蘭見(jiàn)圖3-2。
圖3-2 等徑平焊鋼制法蘭
根據(jù)反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)需要，管箱法蘭選擇標(biāo)準(zhǔn)法蘭。選擇甲型平焊法蘭JB/4701—92 A 1200—0.25，密封面形式為凹型。可選取的法蘭標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表3-1
由=0.044MPa，，可選取的法蘭標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表3-1
表3-1 法蘭標(biāo)準(zhǔn)
DN
D
1200
1395
1340
1298
1278
1275
84
h
a
d
R
185
48
21
30
15
22
32
3.6 管板與殼體、管箱、反應(yīng)管的連接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
3.6.1 殼體與管板的連接結(jié)構(gòu)
殼體與管板的連接形式，分為兩類(lèi)：一是不可拆式，如固定式管板換熱器，管板與殼體是用焊接連接；一是可拆式，管板本身與殼體不直接焊接，而通過(guò)殼體上法蘭和管箱法蘭夾持固定。本設(shè)計(jì)根據(jù)反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)需要選擇可拆式的連接方式。
3.6.2 管箱與管板的連接結(jié)構(gòu)
管箱與管板的連接結(jié)構(gòu)形式較多，隨著壓力的大小、溫度的高低以及物料性質(zhì)、耐腐蝕情況不同，連接處的密封要求，法蘭形式也不同。本設(shè)計(jì)所用的固定式管板與管箱的連接結(jié)構(gòu)較簡(jiǎn)單，采用螺栓法蘭結(jié)構(gòu)連接，考慮的管程介質(zhì)的密封要求以及加工制造方便性，法蘭之間采用凹凸面密封形式。
3.6.3反應(yīng)管與管板的連接結(jié)構(gòu)
本設(shè)計(jì)考慮到反應(yīng)器的密封性能要求較高且管板要承受管束振動(dòng)及疲勞載荷的作用，因此采用脹焊結(jié)合的連接結(jié)構(gòu)，先進(jìn)行強(qiáng)度焊后加貼脹。強(qiáng)度焊是保證列管與管板連接的密封性能及抗拉脫強(qiáng)度，貼脹是消除列管與管孔之間縫隙的輕度脹接。
3.7 管板法蘭及管板的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
根據(jù)反應(yīng)器的初步結(jié)構(gòu)確定，本設(shè)計(jì)采用固定式管板兼做法蘭。如圖3-3
圖3-3管板與殼體、管箱的連接方法
管箱法蘭與管板法蘭通過(guò)螺栓連接，螺栓數(shù)目為36，螺栓材料為40MnB。3.7.1墊片的選型與校核
根據(jù)反應(yīng)器法蘭的結(jié)構(gòu)需要，選取纏繞墊與法蘭、緊固件選配表見(jiàn)表3-2
表3-2 墊片、法蘭、緊固件選配表
墊片型式
使用壓力
密封面型式
密封面表面粗糙度
法蘭型式
最高使用溫度
緊固件型式
緊固件材料牌號(hào)
纏繞墊
2.0-26
凹面
Rt3.2-6.3
帶頸平焊法蘭，
650
雙頭螺柱
25Cr2MoNA
墊片采用JB/4702—92 石棉纏繞片。墊片系數(shù)m=2,比壓 y=11,按GB150—1998表9-1壓緊面形式1a，其標(biāo)準(zhǔn)尺寸為：，。如圖3-4
墊片接觸寬度為:
（3-9）
圖3-4
墊片的校核
A墊片有效寬度:
（3-10）
墊片有效密封寬度:
（3-11）
B墊片壓緊力作用中心圓直徑:
由GB150-98圖9-1所示活套法蘭知，墊片壓緊力作用中心圓直徑即是法蘭與
翻邊面的平均直徑。
當(dāng)時(shí)，等于墊片接觸的外徑減去，
（3-12）
C墊片壓緊力，由GB150-98知：
① 預(yù)緊狀態(tài)需要的最小墊片壓：
（3-13）
② 操作狀態(tài)需要的最小墊片壓緊力：
（3-14）
3.7.2 等頭雙頭螺栓的選型
由JB/T4707-2000取螺栓材料為35CrMoA，螺母材料為25CrMoA。且由
JB/T4703-2000取螺栓規(guī)格為，伸出長(zhǎng)度為，其具體尺寸按零件圖中規(guī)定。如圖3-5
圖3-5
3.7.3 管板法蘭的選型及校核[3]
法蘭的材料由JB4726知可選取鍛件，其中，
1、法蘭力矩
預(yù)緊狀態(tài)下的法蘭力矩：
（3-15）
式中：
（3-16）
（）
（3-17）
（3-18）
（3-19）
而為作用于法蘭內(nèi)徑截面上的流體壓力引起的軸向力：
（3-20）
（3-21）
為流體壓力引起的總軸向力與作用于法蘭截面上的流體壓力引起的軸向力之差：
（3-22）
故：
（3-23）
② 法蘭設(shè)計(jì)力矩
（3-24）
（3-25）
③ 法蘭應(yīng)力（整體法蘭的應(yīng)力）
a. 軸向應(yīng)力：
3-26
形狀參數(shù)：
（3-27）
（3-28）
法蘭內(nèi)外徑比值：
（3-30）
由GB150-98圖9-3得：
由GB150-98圖9-4得：
由GB150-98圖9-7得：
由，在GB150-98查表7-5，得表3-3：
表3-3
U
1.86
6.76
13.15
14.45
（3-31）
3-32
（3-33）
（3-34）
（3-35）
（3-36）
（3-37）
綜上所得：
（3-38）
滿(mǎn)足要求。
b. 徑向應(yīng)力：
法蘭有效厚度：
，
（3-39）
滿(mǎn)足要求。
c. 切向應(yīng)力：
（3-40）
66.08MPa<
滿(mǎn)足要求。
綜上所述，法蘭校核滿(mǎn)足要求。
3.7.4 管板的強(qiáng)度校核
按照GB151 《管殼式換熱器》的管板計(jì)算程序，分別對(duì)只有管程壓力作用的情況以及只有殼程壓力作用的情況下分為考慮膨脹差和不考慮膨脹差等四種危險(xiǎn)組合工況對(duì)管板的各種應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度校核計(jì)算。
1、第一種計(jì)算工況（殼程壓力作用下無(wú)溫差的工況）：Ps=1.65MPa Pt=0.0MPa 不記入熱膨脹差。
γ=0.0, =0.0
當(dāng)量組合壓力 Pc=Ps-Pt(1+β)=1.65MPa
有效壓力組合 Pa=-+βγEtt =4.41×1.65=7.27
基本法蘭力矩系數(shù)
m=0.03 （3-41）
管板邊緣力矩系數(shù)
=m+0.03+1.09×0.003=0.033
管板邊緣剪切系數(shù)
υ=ψ=17.0×0.033=0.57
管板總彎矩系數(shù)
1.59 （3-42）
=0.398 （3-43）
=max(,),當(dāng)m＞0時(shí)，按K和m查圖5-5實(shí)線(xiàn)，
得<，==0.398
管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)
0.063 （3-44）
管板徑向應(yīng)力系數(shù)
0.025 （3-45）
管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力系數(shù)
0.063 （3-46）
殼體法蘭力矩系數(shù)
0.00351
管板徑向應(yīng)力
2=2
=160.4MPa
管板材料在設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力=142MPa
σr≤1.5[σ]pt =1.5×147=220.5MPa 合格
管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力
2
=2
=125.9MPa
σrˊ≤1.5[σ]pt =220.5MPa 合格
管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力
τp= （3-47）
=15.25MPa
τp≤0.5[σ]pt =0.5×147=73.5MPa 合格
殼體法蘭應(yīng)力
2
=2
=107.8MPa
σf≤1.5[σ]ft=1.5×147=220.5MPa 合格
殼體圓筒軸向應(yīng)力
（3-48）
=20.6MPa
σc≤φ[σ]ct=0.85×159=135.15MPa 合格
換熱管軸向應(yīng)力
=
=-1.71MPa
σt≤1.0=1.0×111=111MPa 合格
換熱管與管板連接拉脫力
q=
q≤0.5[σ]tt =0.5×111=55.5MPa 合格
結(jié)論:第一種計(jì)算工況全部應(yīng)力合格.
2、 第二種計(jì)算工況(殼程壓力作用有溫差工況)：Ps=1.8MPa,Pt=0.0MPa;記入熱膨脹差.
設(shè)定換熱器組裝溫度為20℃
換熱管在金屬溫度下的熱脹系數(shù) αt=17×10-6mm/(mm·℃)
殼體在金屬溫度下的熱脹系數(shù) αs=12.20×10-6mm/(mm·℃)
換熱管與殼程殼體的熱膨脹變形差率：
（3-49）
=17×10-6×(105-20)- 12.20×10-6×(115-20)
=0.0003
=0.2037×0.0003×206000=12.59
當(dāng)量組合壓力 Pc=Ps-Pt(1+β)=1.65-0=1.65MPa
有效壓力組合 Pa=+βγEtt =4.41×1.65+12.59=19.86MPa
基本法蘭力矩系數(shù)
==0.003 （3-50）
管板邊緣力矩系數(shù)
=m+0.003+1.09×0.003=0.006
管板邊緣剪切系數(shù)
0.102
管板總彎矩系數(shù)
0.395 （3-51）
G1e=0.1
G1=max(G1e,),當(dāng)m＞0時(shí),按K和m查圖5-5實(shí)線(xiàn),得＜G1e
G1=G1e=0.1
管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力系數(shù)
0.0447 （3-52）
管板徑向應(yīng)力系數(shù)
0.00447 （3-53）
管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力系數(shù)
（3-54）
= 0.01
殼體法蘭力矩系數(shù)
-0.00039
管板徑向應(yīng)力
2
=2
=256.7MPa
[σ]pt =3×147=441MPa 合格
管板布管區(qū)周邊處徑向應(yīng)力
2
=2
=70.2MPa
3[σ]pt =3147=441MPa 合格
管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力
（3-55）
=33.16 MPa
1.5[σ]pt =1.5×147=220.5MPa 合格
殼體法蘭應(yīng)力
2
=2
=-24.93MPa
[σ]pt =441MPa 合格
殼體圓筒軸向應(yīng)力
（3-56）
=39.44MPa
[σ]ct=3×0.85×159=405.5MPa 合格
換熱管軸向應(yīng)力
σt= （3-57）
=-61.3MPa
σt≤[σ]cr=67.3MPa 合格
換熱管與管板連接拉脫力
q= （3-58）
q≤0.5[σ]tt =0.5×111=55.5MPa 合格
結(jié)論:第二種計(jì)算工況全部應(yīng)力合格.
3、第三種計(jì)算工況（管程壓力作用下無(wú)溫差的工況）：Ps=0.0MPa Pt=1.65MPa 不記入熱膨脹差。
=0.0 ； =0.0
當(dāng)量組合壓力
Pc=Ps-Pt(1+β)=-1.65（1+0