0004-線圈骨架注塑模設(shè)計(jì)

0004-線圈骨架注塑模設(shè)計(jì),線圈,骨架,注塑,設(shè)計(jì) 線圈骨架注塑模 一、塑件工藝性分析 本產(chǎn)品在工業(yè)生產(chǎn)中廣泛應(yīng)用,因?yàn)樽鳛槌Ｆ谏a(chǎn)的塑件,可以說(shuō)其批量值是比較大的，屬于大批量生產(chǎn)。故設(shè)計(jì)模具要有較高的效率,澆注系統(tǒng)要能自動(dòng)脫模； 產(chǎn)品形狀規(guī)則，內(nèi)空心，側(cè)有凹槽，其要求 它具有耐光，耐化學(xué)腐蝕、耐磨。結(jié)合這些要求，材料選擇軟聚氯乙烯。根據(jù)計(jì)算出的體積與質(zhì)量選擇SZ-100-60型號(hào)的注塑機(jī)注塑。由于塑件內(nèi)空心，側(cè)有凹槽要求模具必需采用斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)分型。經(jīng)過(guò)比較，采用斜導(dǎo)柱在定模，哈夫塊（斜滑塊）在動(dòng)模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理。 二、塑件體積 塑件質(zhì)量的計(jì)算為； M塑件 = ρ×V塑件 而 V塑件 = 2×{2×[（402×1.5）-(172×1.5)]+(202-172)×57} =2×(3733+5814) ≈19.11cm3 ρ=1.35g/cm3 (查塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)) 故 M塑件 = 19.11×1.35 ≈ 25.80(g) 又因； M澆道=ρV澆道=1.35×6200(通過(guò)pro/E計(jì)算得出)=8307mg≈8.3g 所以；M總 = M塑件+M澆道=19.11+8.3=27.41g 三、模具設(shè)計(jì)的有關(guān)計(jì)算 3.1成型零件工作尺寸的計(jì)算 根據(jù)塑件圖可知，主要計(jì)算出相對(duì)于固定型芯和哈夫塊組合而成的型腔尺寸，其余型芯與型腔的尺寸則直接按產(chǎn)品尺寸。 3.1.1 型芯尺寸的計(jì)算 型芯的徑向尺寸的計(jì)算： 按平均收縮率計(jì)算型芯的徑向尺寸： 經(jīng)查《塑料模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》可知PVC的平均收縮率為1.8% （SCP） 根據(jù)塑件精度等級(jí)查得《塑料模具設(shè)計(jì)》中“塑件公差數(shù)值表”,其徑向基本尺寸為17mm,那么它的浮動(dòng)尺寸為17+0.48 0 根據(jù)公式 LM = [LS +SCP ·LS + 3 4Δ]-δ LM = [17+17×1.8%+3 4 ×0.48]-δ=Δ/3 LM = 17.670 -0.16 式中 LM —零件制造徑向尺寸； LS —徑向的基本尺寸； δ —對(duì)于小型零件等于Δ/3（Δ為制件允許的公差值）； 型芯尺寸的高度計(jì)算，同樣也是按收縮率來(lái)計(jì)算值： 這時(shí)規(guī)定制件孔深的名義尺寸HS 為最小尺寸，偏差Δ為正偏差，型芯高度的名義尺寸為HM為最大尺寸，偏差為負(fù)偏差,而其基本尺寸為60mm，浮動(dòng)尺寸為60+0.92 0，同上可以得到型芯高度名義尺寸： HM = [HS + SCP·HS + 2 3 Δ]-δ HM = 61.70 -0.3 3.1.2 型腔尺寸的計(jì)算 因?yàn)橐悦娴男托境叽绲挠?jì)算時(shí)都是以型腔為準(zhǔn)的，因此有一部分的尺寸（60mm的尺寸）我們只考慮了型腔各尺寸的制造加工尺寸。 （1）型腔徑向尺寸的計(jì)算為： 同上以是按平均收縮率來(lái)計(jì)算其尺寸，已知在給定條件下的平均收縮率SCP ，制件型腔的名義尺寸為L(zhǎng)M （最小尺寸），公差值為δ（正偏差），則型腔的平均尺寸為：LM +δ 2 。考慮到收縮量和磨損值， 但要注意的一點(diǎn)，那就是該設(shè)計(jì)的一大優(yōu)點(diǎn)，為了便于工人的制模，把型腔先做成一個(gè)整體，然后用線切割機(jī)床再分開，這樣也可以節(jié)約材料。因此在型腔一方將會(huì)加上一個(gè)放電間隙值和鉬絲的直徑值（設(shè)放電間隙為0.02mm、鉬絲直徑為0.18mm）。故也根據(jù)公式 LM = [LS + LS·SCP - 3 4 Δ]+δ 可得： 基本尺寸為20mm時(shí)，可得如下值； LM = [20+20×1.8%- 3 4×0.56]+Δ/3 LM = 19.94+0.18 0 那么 LM′ = 20.14+0.18 0 基本尺寸為40 mm時(shí)，可得如下值； LM = [40+40×1.8% - 3 4×0.92]+Δ/3 LM = 40.12 +0.26 0 那么 LM′ = 40.32+0.26 0 （2）型腔深度尺寸的計(jì)算； 也是按平均收縮率計(jì)算型腔的深度尺寸，在型腔深度尺寸的計(jì)算中，規(guī)定制件高度的名義尺寸為HS 為最大尺寸 ，公差以負(fù)偏差表示。型腔深度名義尺寸HM為最小尺寸，公差以正偏差表示。型腔的底部或型芯的端面與分型面平行，在脫模過(guò)程中磨損很小磨損量就不考慮， 據(jù) HM = [HS + HS·SCP - 2 3Δ]+δ 可得 深度尺寸為1.5mm 時(shí)： HM = [1.5+ 1.5×1.8% - 2 3×0.32]+0.32/3 HM = 1.51+0.1 0 深度尺寸為57mm時(shí)： HM = [57+ 57×1.8% - 2 3×0.92]+0.92/3 HM = 57.33+0.3 0 3.2成型腔壁厚的計(jì)算 成型腔應(yīng)具有足夠的壁厚以承受塑料熔體的高壓，如壁厚不夠可表現(xiàn)為剛度不足，即產(chǎn)生過(guò)大的彈性變形值；也可表現(xiàn)為強(qiáng)度不夠，即塑腔發(fā)生塑隆變形甚至破裂。模具的型腔在注射時(shí)，當(dāng)型腔全部充滿時(shí)，內(nèi)壓力達(dá)到極限值，然后隨著塑料的冷卻和澆口的封閉，壓力逐漸減小，在開模時(shí)接近常壓。 型腔壁厚計(jì)算以最大壓力為準(zhǔn)。理論分析和實(shí)踐證明，對(duì)于大尺寸的型腔，剛度不足是主要原因，應(yīng)按剛度來(lái)計(jì)算；而小尺寸和型腔在發(fā)生的彈性變形前，其內(nèi)應(yīng)力就超過(guò)了許用應(yīng)力，因此按強(qiáng)度來(lái)計(jì)算。而此次設(shè)計(jì)的塑件尺寸不是很大，因此，我們就按強(qiáng)度來(lái)計(jì)算型腔壁厚。模具結(jié)構(gòu)中，都采用的是整體式且是矩形型腔，它的按強(qiáng)度來(lái)計(jì)算側(cè)壁的厚度比較的復(fù)雜。而在《模具設(shè)計(jì)手冊(cè)》里可以查得一些經(jīng)驗(yàn)值，如圖所示： 四、模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 4.1澆注系統(tǒng)設(shè)計(jì) 4.1.1澆口套的選用 澆口套屬于標(biāo)準(zhǔn)件，在選夠澆口套時(shí)應(yīng)注意：澆口套進(jìn)料口直徑和球面坑半徑。因此，所選澆口套如圖所示： 4.1.2冷料井的設(shè)計(jì) 根據(jù)實(shí)際,采用底部帶有頂桿的冷料井，推桿裝于推桿固定板上。如圖所示： 4.1.3 分流道的設(shè)計(jì) 1）分流道截面形狀 分流道截面形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等，圓形和正方形截面流道的比表面積最小（流道表面積與體積之比稱為比表面積），塑料熔體的溫度下降少，阻力亦小，流道的效率最高。但加工較困難，而且正方形截面不易脫模，所以在實(shí)際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形。 2）分流道的尺寸 分流道尺寸由塑料品種、塑件的大小及長(zhǎng)度確定。對(duì)于重量在200g以下，壁厚在3mm以下的塑件可用下面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算分流道的直徑，如式 D=0.2654W1/2 L1/4 式中：D---分流道的直徑，mm; W---塑件的質(zhì)量，g； L---分流道的長(zhǎng)度，mm. 此式計(jì)算的分流道直徑限于3.2mm～9.5mm.對(duì)于HPYC和PMMA。應(yīng)將計(jì)算結(jié)果增加25％。對(duì)于梯形分流道，H=2D/3；對(duì)于U形分流道，H=1.25R，R=0.5D。D算出后一般取整數(shù)；對(duì)于半圓形H=0.45R 對(duì)于流動(dòng)性極好的塑料（如PE，PA等），當(dāng)分流道很短時(shí)，其直徑可小到2mm左右；對(duì)于流動(dòng)性差的塑料（如PC，HPVC及PMMA等），分流道直徑可以大到13mm;大多數(shù)塑料所用分流道的直徑為6mm～10mm。 3）分流道的布置 在多型腔模具中分流道的布置中有平衡式和非平衡式兩類。平衡史布置是指分流道到各型腔澆口的長(zhǎng)度、斷面形狀、尺寸都相同的布置形式。它要求各對(duì)應(yīng)部位的尺寸相等。這種布置可實(shí)現(xiàn)均衡送料和同時(shí)充滿型腔的目的，使成型的塑件力學(xué)性能基本一致，但是，這種形式的布置使分流道比較長(zhǎng)。 非平衡式布置的指分流道到各型腔澆口長(zhǎng)度不相等的布置。這種布置使塑料進(jìn)入各型腔有先有后，因此不利于均衡送料，但對(duì)于型腔數(shù)量多發(fā)模具，為不使流道過(guò)長(zhǎng)，也常采用。為了達(dá)到同時(shí)充滿型腔的目的，各澆口的斷面尺寸要制作得不同. 4）分流道設(shè)計(jì)要點(diǎn) （1）、在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體順利充滿型腔的前提下，分流道截面面積與長(zhǎng)度盡量取小值，分流道轉(zhuǎn)折處應(yīng)圓弧過(guò)度。 （2）、分流道較常時(shí)，在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料井。 （3）、分流道的位置可單獨(dú)開設(shè)在定模板上或動(dòng)模板上，也可以同時(shí)開設(shè)在動(dòng)、定模板上，合模后形成分流道截面形狀。 （4）、分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面，并用圓弧過(guò)度。 在選擇澆口套時(shí)應(yīng)注意： ①、澆口套進(jìn)料口直徑如式 D=d+(0.5～1)mm 式中：d---注塑機(jī)噴嘴口直徑。 ②、球面凹坑半徑R R=r+(0.5～1)mm; 式中：r---注塑機(jī)噴嘴球頭半徑。 ③、澆口套與定模板的配合 在單腔模中，常不設(shè)分流道，而在多腔模中，一般都設(shè)置有分流道，塑料沿分流道流動(dòng)時(shí)，要求通過(guò)它盡快地充滿型腔，流動(dòng)中溫度降低盡可能小，阻力盡可能低。同時(shí)，應(yīng)能將塑料熔體均衡地分配到各個(gè)型腔。從前兩點(diǎn)出發(fā)，分流道應(yīng)短而粗。但為了減少澆注系統(tǒng)的加回料量，分流道亦不能過(guò)粗。過(guò)粗的分流道冷卻緩慢，還倒增長(zhǎng)模塑的周期。而該設(shè)計(jì)中使用了梯形斷面形狀的分流道。如圖所示； 因?yàn)樘菪螖嗝娴倪@種分流道易于機(jī)械加工，且熱量損失和阻力損失均不大，故它也是一種常用的形式．其斷面尺寸比例為；　H=2/3W, X=3/4W, 或?qū)⑿边吪c分模線的垂線呈5°—10°的斜角。 4.1.4 澆口設(shè)計(jì) 澆口又稱進(jìn)料口，是連接分流道與型腔之間的一段細(xì)流道（除直澆口外），它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分，其主要作用是： 1 型腔充滿后，熔體在澆口處首先凝結(jié)，防止其倒流。 2 易于在澆口切除澆注系統(tǒng)的凝料，澆口截面約為分流道截面的0.03-0.09。 澆口長(zhǎng)度約為0.5mm～2mm，澆口具體尺寸一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，取其下限值，然后在試限時(shí)逐步糾正。 當(dāng)塑料熔體通過(guò)澆口時(shí)，剪切速率增高，同時(shí)熔體的內(nèi)摩擦加劇，使料流的溫度升高，粘度降低，提高了流動(dòng)性能，有利用充型。但澆口尺寸過(guò)小會(huì)使壓力損失增大，凝料加快，補(bǔ)縮困難，甚至形成噴射現(xiàn)象，影響塑料質(zhì)量。 澆口的形狀和尺寸對(duì)制品質(zhì)量影響很大，澆口在多情況下，系整個(gè)流道斷面尺寸最小的部分（除主流道型的澆口外），一般匯報(bào)口的斷面積與分流道的斷面積之比約為0.03～0.09。斷面形狀如圖4.3所示，澆口臺(tái)階長(zhǎng)1～1.5㎜左右．雖然澆口長(zhǎng)度比分流道的長(zhǎng)度短的多，但因?yàn)槠鋽嗝娣e甚小，澆口處的阻力與分流道相比，澆口的阻力仍然是主要的，故在加工澆口時(shí)，更應(yīng)注意其尺寸的準(zhǔn)確性。 然而，根據(jù)塑件的樣品圖1.1、生產(chǎn)的批量等，采用一模兩腔結(jié)構(gòu)。澆口采用扇形如圖所示： 4.1.5 澆口位置的選擇 （1）澆口的位置的應(yīng)使填充型腔的流程最短 這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小，易保證料流充滿整個(gè)型腔。對(duì)于型塑件，要進(jìn)行流動(dòng)比的校核。流動(dòng)比K由流動(dòng)通道的長(zhǎng)度L與厚度t之比來(lái)確定。如下式： K=Σ（Lτ/tτ） 式中：Lτ---各段流程的長(zhǎng)度，mm; tτ---各段流程的厚度或直徑，mm; 流動(dòng)比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)、溫度壓力等的不同而變化。流動(dòng)比的計(jì)算公式為： ①K=L1/t 1+L 2+L 3/t 2 ②K= L1/t 1+L 2/t 2+L 3/t 3+2L 4/t 4+L 5/t 5 (2) 澆口位置的選擇要避免塑件變形 （3）澆口位置的設(shè)置應(yīng)減少或避免產(chǎn)生熔接痕 熔接痕是充型時(shí)前端較冷的料流在型腔中的對(duì)接部位，它的存在會(huì)降低塑件的強(qiáng)度，所以設(shè)置澆口時(shí)應(yīng)考慮料流的方向。為提高熔接痕處強(qiáng)度，可在熔接處增設(shè)溢流槽，使冷料進(jìn)入逸流槽。筒形塑件采用環(huán)行澆口無(wú)熔接痕，而輪輻式澆口會(huì)有熔接痕產(chǎn)生。 澆口的位置塑與件質(zhì)量有直接影響,位置選擇不當(dāng)會(huì)使塑件產(chǎn)生變形、熔接痕等缺陷。圖示為澆口位置的布局。 4.2 模具結(jié)構(gòu)草案 由于塑件內(nèi)空心,側(cè)有凹槽所要求模具結(jié)構(gòu)必須采用斜導(dǎo)柱抽芯機(jī)構(gòu)。并采用斜導(dǎo)柱在定模，哈夫塊（斜滑塊）在動(dòng)模的結(jié)構(gòu) 。整體斜楔定位，斜導(dǎo)柱側(cè)抽芯分型，推板推出工件的工作原理?？梢岳L出模具草圖詳見附圖； 4.3 塑件脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 在注塑成型的每一個(gè)循環(huán)中，塑件必須由模具型腔中脫出，在該設(shè)計(jì)中，為了使符合脫模機(jī)構(gòu)的要求： 使塑件留于動(dòng)模； 塑件不變形損壞 這是脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)達(dá)到的基本要求。要做到這一點(diǎn)首先必須分析塑件對(duì)模腔的附著力的大小和所在部位，以便選擇合適的脫模方式和脫模位置，使脫模力得以均勻合理的分布。 良好的塑件外觀 頂出塑件的位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部，以免損壞塑件的外觀。 結(jié)構(gòu)可靠 因此，根據(jù)裝配圖所示，其模具結(jié)構(gòu)的脫模機(jī)構(gòu)主要由中心拉料桿拉斷澆口，然后由頂桿推動(dòng)推板使工作推出，還有在設(shè)計(jì)主型芯時(shí)也會(huì)有一定的撥模作斜度3°～5°。 4.4側(cè)向分型與抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 當(dāng)塑件上具有與開模方向不同的內(nèi)外側(cè)孔時(shí)，塑件不能直接脫模，必須將成型側(cè)孔的零件做成可動(dòng)的，在塑件脫模前先將活動(dòng)型芯抽出，然后再自模中通過(guò)頂桿頂出塑件。而此次的設(shè)計(jì)完全符合以上要求，因此，也采用了側(cè)向分型抽芯機(jī)構(gòu)。又，該塑制品是大批量的生產(chǎn)，故也使用了機(jī)動(dòng)側(cè)向分型抽芯。 4.5 抽芯力和抽芯距的計(jì)算 4.5.1.抽芯力的計(jì)算。 4.5.2.抽芯距的計(jì)算； 因?yàn)槌樾揪嗟扔趥?cè)孔深加2～3mm的安全系數(shù)，而當(dāng)結(jié)構(gòu)比較特殊時(shí)，如成型圓形線圈骨架，以及該外形為正方形的線圈骨架，（如下圖所示）設(shè)計(jì)的抽芯距不能等于線圈骨架凹模深度S2，因?yàn)榛瑝K抽至S2時(shí)塑件的外徑仍不能脫出滑塊的內(nèi)徑，必須抽出S１的距離再加上(2～3)mm，塑件才能脫出。 故抽芯距為：S= S1+(2～3)=20+(2～3)mm=22～23mm 式中 S—抽芯距； S１—抽芯的極根尺寸（此為塑件最大的外形尺寸）； 4.5.3 斜導(dǎo)柱的尺寸與安裝形式 斜導(dǎo)柱的形狀與基本尺寸； 斜導(dǎo)柱的基本尺寸主要以長(zhǎng)度尺寸為主，斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度計(jì)算為如下式： L =1/2Dtanα+h×1/cosα+1/2dtanα+S/sinα+(10～15)mm =1/2×20×0.45+25×1.1×1/2×15×0.45+22/0.4+(10～15)mm ≈110mm 式中L—斜導(dǎo)柱的長(zhǎng)度； D—斜導(dǎo)柱固定部分大端直徑； h—斜導(dǎo)柱固定板厚度； 斜導(dǎo)柱的形狀與尺寸如圖所示； 斜導(dǎo)柱的安裝固定形式： 如上圖所示，斜導(dǎo)柱的傾斜角a為24°，而一般來(lái)說(shuō)鎖緊塊的角度a′=a+(2～3)mm,斜導(dǎo)柱與固定板之間用三級(jí)精度第三種過(guò)渡配合。由于斜導(dǎo)柱只起驅(qū)動(dòng)滑塊的作用，滑塊運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性由導(dǎo)滑槽與滑塊間的配合精度保證，滑塊的最終位置由鎖緊塊保證，因此為了運(yùn)動(dòng)靈活，斜導(dǎo)柱和滑塊間采用比較松的配合，斜導(dǎo)柱的尺寸為　Φ15-0.5 -1.0，頭部做成圓錐形，同時(shí)圓錐部的斜角為30°度，它大于斜導(dǎo)柱的傾斜角，這樣避免了斜導(dǎo)柱的有效長(zhǎng)度離開滑塊時(shí)，其頭部仍然繼續(xù)驅(qū)動(dòng)滑塊。那么固定形式如圖： 4.6 滑塊形式與導(dǎo)滑槽的形式 滑塊分為整體式與組合式，因根據(jù)設(shè)計(jì)的需要，采用了組合式（哈夫塊）。而導(dǎo)滑槽的形式就是要能達(dá)到在抽芯的過(guò)程中，保證滑塊遠(yuǎn)動(dòng)平穩(wěn)，無(wú)上下竄動(dòng)和卡緊的現(xiàn)象。同時(shí)又要方便加工，故導(dǎo)滑槽采用組合式（由導(dǎo)滑板與推件板組成）其組合圖為： 4.7 斜導(dǎo)柱側(cè)向分型最小開模行程的校核； 因?yàn)樵撍芗眯睂?dǎo)柱側(cè)向芯是在水平的位置，因此要完成Ｓ抽拔距所需要的開模行程Ｈ由下式求得； H = S×ctgα=22×ctg24°≈45mm； 　4.7.1 斜導(dǎo)柱的受力分析及強(qiáng)度計(jì)算 斜導(dǎo)柱的受力分析； 根據(jù)斜導(dǎo)柱的形式，可以按公式: Fw = Ft/cosα Fk = Ft·tanα 式中 Fw —側(cè)抽芯時(shí)斜導(dǎo)柱所受的彎曲力； Ft —側(cè)抽芯的脫模力，其大小等于抽芯力； Fk —側(cè)抽芯時(shí)所需要的開模力； 綜合以上分析可知，從斜導(dǎo)柱的結(jié)構(gòu)考慮，希望斜角α值大一些好；而從斜導(dǎo)柱受力情況考慮，希望斜角α值小一些好。因此，該斜導(dǎo)柱的斜角取了24°，經(jīng)過(guò)用上述公式的核算，滿足了模具結(jié)構(gòu)要求。 4.8模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng) 在注塑成型過(guò)程中，模具的溫度直接影響到塑件成型的質(zhì)量和生產(chǎn)效率。由于各種塑料的性能和成型 工藝要求不同，模具的溫度要求也不同，一般注射到模具內(nèi)的塑溫度為200°C左右，而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)溫度在60°C，溫度降低是由于模具通入了冷卻水，將熱量帶走了。像這樣就是我們要做的模具溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)，（加水循環(huán)冷卻），這種方法一般用于流動(dòng)性比較好的低融點(diǎn)塑料的成型。因?yàn)镻VC的成型的如下的特性： 雖然流動(dòng)不是很好，極易分解，特別在高溫下與鋼接觸時(shí)極易分解，分解產(chǎn)生腐蝕性氣體，但當(dāng)給模腔表面鍍鉻或滲氮處理，可以解決以上問(wèn)題；另外就是在低溫高壓下注塑。同時(shí)模具應(yīng)有冷卻系統(tǒng)。圖是模具結(jié)構(gòu)的冷卻系統(tǒng)的大概圖： 五、選擇注射機(jī) 5.1先考慮理論注塑量 理論注塑量是指注塑機(jī)在對(duì)空注塑的條件下，注塑螺桿（或柱塞）作一次最大注塑行程時(shí)，注塑裝置所能達(dá)到的最大注塑量。理論注塑量一般有兩種表示方法：一種規(guī)定以注塑聚氯乙烯（PVC）（密度約為1.35g/cm3）的最大克數(shù)（g）為標(biāo)準(zhǔn)，稱之為理論注塑質(zhì)量；另一種規(guī)定以注塑塑料的最大容積（cm3）為標(biāo)準(zhǔn)，稱之為理論注塑容量。 5.2其次要考慮實(shí)際注塑量 根據(jù)實(shí)際情況，注塑機(jī)的實(shí)際注塑量是理論注塑量的80％左右。即有 M S= a M1 V s =a V1 式中：M1——理論注塑質(zhì)量，g ； V1——理論注塑容量，cm3 ; MS——實(shí)際注塑質(zhì)量，g ； VS——實(shí)際注塑容量，g ; a——注塑系數(shù)，一般取值為0.8。 在注塑生產(chǎn)中，注塑機(jī)在每一個(gè)成型周期內(nèi)向模內(nèi)注入熔融塑料的容積或質(zhì)量稱為塑件的注塑量M，塑件的注塑量M必須小于或等于注塑機(jī)的實(shí)際注塑量。 當(dāng)實(shí)際注塑量以實(shí)際注塑容量VS表示時(shí)，如式： MS， = ，VS 式中：MS，——注塑密度為時(shí)塑料的實(shí)際注塑質(zhì)量，g ； ，——在塑化溫度和壓力下熔融塑料密度，g/cm3 。 ， = C 式中：——注塑塑料在常溫下的密度，g/cm3 ; C——塑化溫度和壓力下塑料密度變化的校正系數(shù)；對(duì)結(jié)晶型塑料，C=0.85，對(duì)非結(jié)晶型塑料C=0.93。 當(dāng)實(shí)際注塑量以實(shí)際注塑質(zhì)量MS表示時(shí)，有式： MS，=MS（/ps） 式中：ps——軟聚氯乙烯（PVC）在常溫下的密度（約為1.35g/cm3）。 所以，塑件注塑量M應(yīng)滿足式： MS，≥M = nMZ = + MJ 式中：n——型腔個(gè)數(shù)； MZ——每個(gè)塑件的質(zhì)量，g ； MJ——澆注系統(tǒng)及飛邊的質(zhì)量，g 根據(jù)塑料制品的體積或質(zhì)量查《塑料模具設(shè)計(jì)》教材表或查相關(guān)手冊(cè)選定注塑機(jī)型號(hào)為；XS-ZY-125 六、 注塑機(jī)參數(shù)的校核 6.1最大注塑量的校核 注塑機(jī)的最大注塑量應(yīng)大于制品的質(zhì)量，其中包括了主流道及澆口的凝料。通常注塑機(jī)的實(shí)際注塑量最好是在注塑機(jī)理論注塑量的80%之間。故有公式 0.8M機(jī)≥M塑+M澆 M塑+M澆=27.41g 因此，最大的注塑量符合工作的需要。 6.2注塑壓力的校核 注塑壓力校核是校驗(yàn)注塑機(jī)的最大注塑壓力能不能滿足該制品成型的需要，制品成型所需的壓力是由注塑機(jī)類型、噴嘴形式、塑料流動(dòng)性、澆注系統(tǒng)和型腔的流動(dòng)阻力等因素決定的，例如螺桿式注塑機(jī)，其注塑機(jī)壓力傳遞比柱塞式注塑機(jī)好，因此注塑壓力可取得小一些，流動(dòng)性差的塑料的或細(xì)長(zhǎng)流程塑件注塑壓力應(yīng)取得大一些。可參考各種塑料的注塑成型工藝確定塑件的注塑壓力，再與注塑機(jī)額定壓力相比較。那么查《塑料模具手冊(cè)》可得，其額定注塑壓力大于所需的注塑壓力。因此所選擇的是符合要求的。 6.3鎖模力的校核 當(dāng)高壓的塑料熔體充滿模具型腔時(shí)，會(huì)產(chǎn)生一個(gè)很大的力，使模具的分型面漲開。而作用在這個(gè)面積上的總力，應(yīng)小于注塑機(jī)的額定鎖模力P，否則在注塑時(shí)會(huì)因模具不緊產(chǎn)生嚴(yán)重的溢邊現(xiàn)象。型腔內(nèi)塑料壓力，可以按公式計(jì)算。而經(jīng)查《塑料模具設(shè)計(jì)》中PVC在型腔里的理論注塑壓力在40MP～80MP之間。 而只有F機(jī)鎖≥P模×A的不等式成立時(shí)，才能符合要求。 式中F機(jī)鎖—表示注塑機(jī)的最大鎖模力； P?！?表示為熔融型料在型腔內(nèi)的壓力 ； A — 表示為塑件和澆注系統(tǒng)在分型面上的投影之和； 故有；F機(jī)鎖=400kn＞P模×A=80MP×2936㎜2=189.88kn 所以符合要求。 6.4 模具與注塑機(jī)安裝部分相關(guān)尺寸校核 6.4.1 模板尺寸和拉桿間距是否相適合 因?yàn)橐獫M足上述要求，只有達(dá)到模具長(zhǎng)×寬＜拉桿間距這樣的條件。 而確有，模具長(zhǎng)×寬=240×200(mm×mm)＜拉桿間距=295×295(mm×mm)成立，所以也是滿足要求的。 6.4.2 模具閉合高度的校核 通過(guò)前章各模板的尺寸選定和計(jì)算，模具實(shí)際厚度H模為270mm，而注塑機(jī)最小厚度 H最小為170 mm， 即；H模＞H最小也滿足要求。 6.5開模行程與頂裝置的校核 在此，本文所選注塑機(jī)的最大開模行程與模具厚度的關(guān)時(shí)的校核。且該模具結(jié)構(gòu)則屬于有側(cè)向抽芯開模動(dòng)作的結(jié)構(gòu) ，故注塑機(jī)的開模行程要求符合下式； S機(jī)－Hc＞H1+H2+（5～10）mm 式中；S機(jī)— 注塑機(jī)板間的最大開距，（mm） Hc—完成側(cè)抽芯距離l所需要的開模行程，（mm） H1—開模要頂出的距離，（mm） H2—塑件的高度，（mm） 而當(dāng)，Hc≤H1+H2可以按S機(jī)－（H模H最?。綡1+H2+（5～10）mm進(jìn)行計(jì)算 式中， HM—成型模板的高度，（mm） 那么可以解得不等式； S機(jī)－（H模H最?。?=300-（270-170）＞60+116+（5～10）mm=181～186mm， 故也滿足要求。 總結(jié)：根據(jù)以上章節(jié)的計(jì)算與分析得出，該模具結(jié)構(gòu)及各工作尺寸都符合要求。各模板中的相對(duì)位置可以根據(jù)零件圖便可查出，附零件圖于后。 小結(jié) 在本次設(shè)計(jì)中，經(jīng)過(guò)仔細(xì)的調(diào)研和方案論證，確定了具體設(shè)計(jì)方案，對(duì)產(chǎn)品 的可行性和工藝進(jìn)行了詳細(xì)分析，在確定模具分析面方面設(shè)置了很多方案，經(jīng)過(guò) 塞選確定了選用half模具來(lái)成型塑件，在塑件的滑塊設(shè)計(jì)上，經(jīng)過(guò)仔細(xì)的查閱手 冊(cè)以及資料來(lái)確定.通過(guò)指導(dǎo)老師的指導(dǎo)、整理、修改而達(dá)到了令人滿意的答卷。 通過(guò)這次線圈骨架的注射模具設(shè)計(jì)，使我加深了模具方面的認(rèn)識(shí)，在這個(gè)過(guò) 程中，培養(yǎng)了我獨(dú)立思考、全面分析問(wèn)題以及解決問(wèn)題的能力。采用Pro/E＋EMX 建立模型并得出結(jié)果，以認(rèn)真負(fù)責(zé)的工作態(tài)度完成了整個(gè)注塑模設(shè)計(jì)的全 過(guò)程，具備了設(shè)計(jì)人員應(yīng)有的基本素質(zhì)和能力。即將投入到社會(huì)工作中去，我會(huì)盡 自己的能力把學(xué)到的理論知識(shí)運(yùn)用到實(shí)踐工作中，做一個(gè)有用的人才。最后要感 謝母校及老師們對(duì)我的栽培! 謝辭 本論文設(shè)計(jì)在???老師的悉心指導(dǎo)和嚴(yán)格要求下業(yè)已完成，從課題選擇到具 體的寫作過(guò)程，無(wú)不凝聚著???老師的心血和汗水，在我的畢業(yè)設(shè)計(jì)期間，??? 老師為我提供了種種專業(yè)知識(shí)上的指導(dǎo)和一些富于創(chuàng)造性的建議，沒(méi)有這樣的幫 助和關(guān)懷，我不會(huì)這么順利的完成畢業(yè)論文。在此向岳睿老師表示深深的感謝和 崇高的敬意；在臨近畢業(yè)之際，我還要借此機(jī)會(huì)向在這三年中給予了我?guī)椭椭? 導(dǎo)的所有老師表示由衷的謝意，感謝他們?nèi)陙?lái)的辛勤栽培。不積跬步何以至千 里，各位任課老師認(rèn)真負(fù)責(zé)，在他們的悉心幫助和支持下，我能夠很好的掌握和 運(yùn)用專業(yè)知識(shí)，并在設(shè)計(jì)中得以體現(xiàn)，順利完成畢業(yè)設(shè)計(jì)；同時(shí)，在設(shè)計(jì)過(guò)程中， 我還參考了有關(guān)的書籍和論文，在這里一并向有關(guān)的作者表示謝意；我還要感謝 同組的各位同學(xué)，在畢業(yè)設(shè)計(jì)的這段時(shí)間里，你們給了我很多的啟發(fā)，提出了很 多寶貴的意見，對(duì)于你們幫助和支持，在此我表示深深地感謝！ 參考文獻(xiàn) [1]《模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè)第三版》 馮炳堯 韓泰榮 蔣文森·編 丁戰(zhàn)生·審 [2] 許越發(fā)編著.使用模具設(shè)計(jì)與制造手冊(cè).清華大學(xué)出版社，2001 [3]《塑料模具設(shè)計(jì)》 陳志剛主編 朱自成主審 [4]陳萬(wàn)林主編.實(shí)用塑料注射模設(shè)計(jì)與制造.機(jī)械工業(yè)出版社，2002 [5]趙仲治主編.塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì).機(jī)械工業(yè)出版社，1993 [6]姜明德主編.公差配合與技術(shù)測(cè)量 湖南科學(xué)技術(shù)出版社， [7]《模具制造技術(shù)》 劉航主編 賈寶勤主審 [8]鄒繼強(qiáng)主編.塑料模具設(shè)計(jì)參考資料匯編.北京：清華大學(xué)出版社，2005 [9]岳睿，前面罩工藝設(shè)計(jì)，模具工業(yè)，2007.33（10）：20-22 [10]張承琦主編.塑料成型工藝. 1983第3版， 輕工業(yè)出版社 [11]王以華等主編.現(xiàn)代模塑成型手冊(cè). 1993第14版， 上海交通大學(xué)出版社 [12]吳培熙等.塑料制品生產(chǎn)工藝手冊(cè). 1993第8版， 北京化學(xué)工業(yè)出版社 [13]朱光力主編.模具設(shè)計(jì)與制造實(shí)訓(xùn). 2004第1 版， 高等教育出版社 [14]溫松明主編.互換性與測(cè)量技術(shù)基礎(chǔ). 1998第2 版， 湖南大學(xué)出版社 [15]朱光力、萬(wàn)金保主編.塑料模具設(shè)計(jì). 2003第1 版， 清華大學(xué)出版社 19