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傳動帶的設(shè)計實驗
傳動帶在最近增加了很多種類，為了各種各樣的傳動目的，具有各自的特性的傳送帶也應(yīng)運(yùn)而生，在傳送帶傳送設(shè)計的時候，單一的設(shè)計手法已經(jīng)過時。要使用原動機(jī)，機(jī)械與使用目的相結(jié)合，傳送帶的選定變得尤為重要，如果傳送帶沒有充分發(fā)揮自身應(yīng)有的功效時，傳送帶自身傳動馬力不足時候，這時就是因為選錯了傳送類別所造成的，說到這，怎么才能使傳送帶的特性發(fā)揮到極致，我們進(jìn)行以下的實例說明。
傳動帶的特征和設(shè)計
傳動帶是利用原動軸的動力，使從動軸轉(zhuǎn)動，從而達(dá)到滑輪的纏繞旋轉(zhuǎn)，傳動帶通過滑輪的摩擦力而形成V形帶和平行帶的摩擦傳動等，傳送帶滑輪的齒輪的形狀上有很大的差別，摩擦帶會有1-2%的打滑，一般的齒輪傳送帶的傳送要平穩(wěn)更好的吸收沖擊力作為使用簡單的傳送帶，傳送帶的主流，最近齒輪形傳送帶的控制裝置實施正確回轉(zhuǎn)，另外小型化作為滿足維持自由的要求傳送帶正式凸顯要求的急增。
1 摩擦傳動
摩擦傳動是傳送帶和滑輪之間通過摩擦力傳送，說的在滑輪上被伸長—縮短彈性的變化，這個被稱作彈性蠕變，在驅(qū)動齒輪上從動力傳動有效重力面看，傳動和齒輪全面接觸。會產(chǎn)生各種各樣表面速度差別，在圖一弧AB時傳送帶和齒輪轉(zhuǎn)速相等?；C段傳送帶比齒輪表面速度要慢，被稱為有效弧BC。行使動力傳送面積弧AB被稱為游弧。現(xiàn)在驅(qū)動齒輪的表面速度是V，當(dāng)傳送帶伸長張力為T。那么弧AB的傳送張力是T1.游弧AB的張力T1傳送帶粗度V1時，立即全部生產(chǎn)，摩擦力與張力的相抵減小，C點(diǎn)是測張力T2。.如果速度V2是齒輪所產(chǎn)生。
那么蠕變= ，傳送帶的齒輪進(jìn)入時，微小的部分還延伸為E，E
出現(xiàn)時，那么蠕變=，所以傳動力就產(chǎn)生了關(guān)系，傳動力是很小的一段圓弧，或者比小傳動力越大，值就變得越大，如果給予更大的負(fù)荷，傳送帶就是完全由齒輪所產(chǎn)生的，我們傳動帶的設(shè)計與使用時AB>0.在傳動齒輪的設(shè)計上會帶來很大的意義。
圖2是平面?zhèn)魉蛶У膫鲃恿蛷椥匀鋭拥谋硎竟拯c(diǎn)Q的傳動力，蠕動率用表示，圖一的AB>0用QQ來表示，B點(diǎn)是A點(diǎn)在Q點(diǎn)時，最大的伸縮率是,這個時候傳送帶的張力變強(qiáng)，或者相同傳送帶結(jié)構(gòu)有很大強(qiáng)力。像圖2那樣點(diǎn)的伸縮率以上是沒有太大變化的，但最大馬力容量發(fā)生很大的變化。
特別是平面?zhèn)魉蛶б陨系淖罡咻嗈D(zhuǎn)齒輪軸作用于傳送帶，那么就會從齒輪脫離，皮和尼龍復(fù)合型的傳送帶的開發(fā)研制，西獨(dú)，siegling公司的研究，在s社的制品中，如果給予一張力，傳動最大容量馬力是尼龍膠片的橫面成一定比例：作為有效張力的一定比例資料表1-2，額定有效張力，像圖6-4傳動馬力容量是最初張力的1.5%，有效張力和尼龍膠片橫斷面積比是200kg/mm，Pkg表示有效張力，scm表示膠片，傳送帶速度用V（mm）/s表示，H表示驅(qū)動馬力的話，下式成立。
額定有效張力
傳動馬力容量=
當(dāng)傳送帶設(shè)計時，隨著解出傳送帶的算出基準(zhǔn)，我們也設(shè)計出相應(yīng)有把握的特殊設(shè)計，特別是平行的傳送帶，通過化纖為了比滑輪突出傳送帶的傳出力就很容易明白了，在這里我們也應(yīng)該考慮到宜昌傳送帶的作用，
設(shè)計實例 1 被給予的條件
機(jī)械種類：自動反轉(zhuǎn)機(jī)，皮帶輪，驅(qū)動，150mm，從動600mm
軸間1000mm 傳送帶長：3225mm
其他的條件：1分1回的比例回轉(zhuǎn)逆轉(zhuǎn)。但是，從動側(cè)的GD=10kg-mm，逆轉(zhuǎn)時間1秒。
2設(shè)計
按條件那樣正反轉(zhuǎn)動，通過脫落停止，通過用運(yùn)轉(zhuǎn)，設(shè)計馬力有問題時，像設(shè)計練習(xí)敘述的那樣，在同一個方向的回轉(zhuǎn)條件下，急增的負(fù)荷變化是滑輪重量使之有較大變化，利用各種各樣的慣性沖基，采用逃離方法，與正反轉(zhuǎn)換相反只能做的輕的利用到齒輪，這個時候，副率V傳送帶，張力平傳送帶也好，首先要皮尼龍復(fù)合平傳送帶考慮。
1 正反運(yùn)轉(zhuǎn)的慣性瞬間不考慮、
2 形狀選定：如圖4-4 皮帶形=
如表1-2選用接近14.5的14
3 齒輪直徑和容許回數(shù)的核對：如表5-2
屈曲回數(shù)=
如表14：150mm齒輪直徑的容許值是35，圖14滿足條件
4 傳送帶幅度選定
傳送帶幅度= （3）、
但是IP：定格馬力=5HP K：機(jī)械過負(fù)荷系數(shù)
單位幅度的HP：如圖6-4 2.2HP
F：接觸角度副證系數(shù)如圖7-1 0.93
（2） 正反運(yùn)轉(zhuǎn)的慣性考慮時間
正反轉(zhuǎn)動的時候，一個方向的回轉(zhuǎn)停止，向逆方向回轉(zhuǎn)的時候慣性時刻不考慮為好，通過分析停止，或者不停止時使其反方向回轉(zhuǎn)，皮帶從滑輪脫落時切斷它的質(zhì)量慣性時間用Jkg-m-sec 的時候。
表一 (4)
G=W=回轉(zhuǎn)體的全重力kg， D=2K=回轉(zhuǎn)體的反轉(zhuǎn)直徑m（表1計算）。通過慣性的力量產(chǎn)生T時
（5）
t:從結(jié)束到開始的變化時間（秒） 但通過實例 下面的傳送帶如圖5
（-438開始結(jié)束時間）
傳動力H=
同理：反運(yùn)轉(zhuǎn)瞬間約為馬達(dá)馬力的3倍，在齒輪傳送帶作用下，皮帶比齒輪的預(yù)測方式（3）皮帶副的要求得知
皮帶振幅=
表二，平行傳送帶的標(biāo)準(zhǔn)張力
如果滑輪在受限的情況下：扭曲vrongxu最大形是20形，在本條件下，扭曲回數(shù)是8.5回/S對于20的容許值是表5-2，6回/S 不能使用，在最近平傳送帶，抗張體是用皮帶，伸縮少或者傳動馬力容量也大，在皮帶切入齒輪時，傳動面是皮或者是橡膠的兩種沒橡膠傳送帶按例子計算就下面幾種。
1傳送帶的選定：如表4-5高馬力（H形）選定
2 傳送帶幅度=14.3×1.3／4.38×0.93=43mm（4.38=如表6-5）
但是。50mm的振幅正反運(yùn)轉(zhuǎn)的耐力，傳動平帶是在傳送帶耗費(fèi)張力而產(chǎn)生抗耐力，如果增加，剛開始張力大，傳動馬力大，尼龍布混合符合皮帶橡膠形平行傳送帶的最初張力是表2的伸張率是標(biāo)準(zhǔn)的。
摩擦傳動皮帶的代表是V帶傳送帶，像抗耐的高瑪麗標(biāo)準(zhǔn)V帶傳送帶，振幅是V傳送帶或者廣角度V傳送帶的開發(fā)，振幅V傳送帶是聚氯傳送帶，像設(shè)計實例那樣正反旋轉(zhuǎn)，在其他變動大的節(jié)氣中，橡膠傳送帶表現(xiàn)很突出，在振幅V傳送帶。如實例1.設(shè)計中如下。
1 傳送帶的選定：如圖4-2.3V形
2所需傳送帶系數(shù)=14.3×1.3／6.95×0.93=2.91（6.95=如表6-2）
但是從表3齒輪副38mm看出，特別是非常小型設(shè)計正如這樣，傳動馬力容量的大振幅V帶傳送帶被開發(fā)，從而使轉(zhuǎn)動的設(shè)計難度降低，高馬力設(shè)計困難之處是低速傳動，高馬力轉(zhuǎn)動傳送帶是比較低的，在這里用高瑪麗轉(zhuǎn)動的實例中可以看出：
設(shè)計實例2
1 給予的條件，
機(jī)械類：分配機(jī)器 馬達(dá)：1000HP 反轉(zhuǎn)數(shù)：驅(qū)動600rpm
從動650rpm 轉(zhuǎn)軸間距離： 未定 移動時間：8小時/日
2 設(shè)計
1 設(shè)計馬力：1000×1.8=1800hp（機(jī)械過負(fù)載系數(shù)=1。8）
2 形狀的決定：傳動馬力很大，選定圖等的范圍外，1000HP以上的高瑪麗用傳送帶是V傳送帶，副間距V傳送帶8V，平行傳送帶是皮和尼龍復(fù)合皮帶，進(jìn)入平行傳送帶時，單位的轉(zhuǎn)動馬力容量很大，傳送帶副是300mm以下，傳動馬力150hp一下的范圍用最好，軸間距長，反轉(zhuǎn)數(shù)大用皮和尼龍復(fù)合的比較好，這種情況用8V型帶較好。
3 齒輪直徑的決定：傳送帶速度是20m/sec，前后一變，驅(qū)動齒輪直徑是700mm從動齒輪直徑是650mm。
（二） 所要傳動帶本數(shù)：傳動帶馬力容量是傳送帶花費(fèi)最大耐力時如（7）計算情況很多。
傳動容量（）×
V:傳動帶速度（m/s）
Ta：容許張力（kg）
W : 傳動帶重量（kg/m）
U：摩擦系數(shù)
a ： 接觸角度（弧度）
：離心力（kg）
g： 重力加速度9.8m/sec
傳動馬力容量（容許張力-曲折損失-離心力）
K： 定數(shù)
標(biāo)準(zhǔn)V帶傳送 H=（k.v--）×V(9)
式7是不考慮傳送帶扭曲損失，傳送帶的厚度不平面?zhèn)魉蛶 ｝X輪的形狀很常用，v傳送帶除特殊場合外，如果考慮傳送帶的扭曲損失的話，特別是幅度V傳送帶，與標(biāo)準(zhǔn)V傳送帶比較，對傳送帶的幅度有很高的比例，式7大部分用不到圖3是幅度V傳送帶5V形的曲折動力和傳送帶壽命表示，齒輪直徑越小表示曲折時損失的越大，但是V傳送帶的傳動馬力溶劑是：以等式8為基礎(chǔ)，標(biāo)準(zhǔn)V傳送帶是用式九表示，幅狹v傳送帶是等式（10）來計算的
傳動馬力容量（容許張力-曲折損失-離心力）
K： 定數(shù)
標(biāo)準(zhǔn)V傳送帶×v（9）
幅狹v傳送帶：H=R『
H： 接觸角度m/s ：滑輪直徑（mm）
R: 齒輪回轉(zhuǎn)數(shù) ：
定數(shù)： 表4 參照
：反轉(zhuǎn)比系數(shù)（表5參照）
但是，小的齒輪直徑650mm的傳動馬力容量是，比式（10）多80.9hp
所需本數(shù)=本
5 周間距離傳送帶長度是：軸間距離是兩個齒輪直徑額的0.8—2倍的范圍值。小齒輪接觸角度120以上（140）以上傳遞速度的最大情況，考慮傳送帶震動，周間距離短，高馬力越長越好，傳送帶耐力是傳送能力范圍。與屈傳回數(shù)有關(guān)系，表6是一定的傳送帶壽命有很長的補(bǔ)正系數(shù)，所要傳送系數(shù)軸正系數(shù)比例是，傳送帶壽命輻正。
在實例中：
軸間距=1.5（700+650）=2000mm
粗略計算長度=2×2000+1.57（700=650）=6120mm(240)
但是標(biāo)準(zhǔn)傳送帶8V-2500時
但是軸間距離相當(dāng)設(shè)計演算（3）2115mm
最初給予張力和軸負(fù)載。傳動帶的傳動能力是確定通過軸的最初張力。軸的承受能力是非常重要的因素不得不去考慮。但是V帶傳送帶的張力一般是通過作業(yè)者的操作和感觸，用于很多場合。小齒輪突然發(fā)熱，傳送帶上表面落入東西的時候。如果用數(shù)字表示。如表8下面通過誘導(dǎo)，側(cè)張力用或者側(cè)張力T 離心力Fc 傳動帶系數(shù)用N的話。
初張力≒（11） 或者
(有效張力)（12）
(13) 但是
H：傳動馬力（hp） E：自然對數(shù)的底數(shù)
V:：傳動速度（m/s） u：摩擦系數(shù)
a：接觸角度
但是式（11）是（14）
V傳送帶是接觸a=π的時候，k=s時接觸角度變化的補(bǔ)正系數(shù)是F時。
或或 （14）是下一個
（15）
W：傳送帶重量（如表1-1參照）
F：如表7-1參照
式（15）的最初張力表示時，跨距長（軸間距）的中央部和力彎曲長度的關(guān)系調(diào)節(jié)方法是經(jīng)常被用的，一般情況下，如圖4的跨距長度100mm，相當(dāng)于1.6mm的比例?；蛘呓嵌?.8的時候表示荷重，給予力的時候Tk 張力是 時候表示載重，給予力的時候 Tk張力是 所以
傳送帶張力是從T0到T變化是的張力差是伸縮率的增加比例:
（17）
但是 E：彈性系數(shù) S：夸距長度（mm）
i：跨距長S以外的傳送帶長度（mm）
L: 傳送帶長度=s+l
S:給予荷重，跨距長度S是伸長（mm）
負(fù)荷重力時那個伸長率β時候。
式（16）（17）代入得：
（18） 復(fù)數(shù)掛傳送帶時，在一本測定負(fù)荷時其他的傳送帶張開時。齒輪是不反轉(zhuǎn)時，式（8）是下一個的時候
如表示y值，表示T的時候，或者軸荷重給予軸荷重量;
(20) 但是θ:小齒輪接觸角度
在設(shè)計實例2最初張力的給予方式和軸荷重的計算時3（15）最初張力
或（19）給予
式（20）軸荷重
F或者跨距長度2115mm的中央部時，給予15.3的荷重力，他的束子是34mm，那時軸荷重是10500kg時傳動馬力通過設(shè)計馬力不能計算。如果傳動帶是設(shè)計馬力時就必須考慮張力的強(qiáng)度，通常新的V帶傳送帶，原始張力=1.5T0時在給予傳送帶張力最大值時也就是下式：
給予下列力 式（20）軸負(fù)荷重量 （22）
工業(yè)用V帶傳送帶一般復(fù)數(shù)掛時，與V傳送帶1個左右速度是不同的，齒輪的角度變化是用周期性的。復(fù)數(shù)掛的時候會產(chǎn)生非周期性的。與平行帶傳送帶比較是很難提起的，V行傳送帶的角速度變化的區(qū)別很大。例如研磨機(jī)用的驅(qū)動傳送帶時角速度變化很小的傳送帶，被研磨體上產(chǎn)生的物體。
表1 回轉(zhuǎn)體的回轉(zhuǎn)半徑K和回轉(zhuǎn)直徑D
回轉(zhuǎn)體和軸
K=（回轉(zhuǎn)軸半徑）
回轉(zhuǎn)軸
回轉(zhuǎn)軸
細(xì)長的均一棒 回轉(zhuǎn)軸
L
表2 平帶傳送的標(biāo)準(zhǔn)張力率
力矩變化的狀態(tài)
小的場合
普通的場合
有規(guī)格的場合
皮帶尼龍復(fù)合
1.5～2.0%
2.0～2.5%
2.3～3.0%
平行皮帶
0.3～0.6%
0.6～0.8%
0.8～1.2%
表3V傳送帶掛本數(shù)和齒輪副
形
數(shù)
標(biāo)準(zhǔn)傳送
幅狹V傳送帶
A
B
C
D
E
3V
5V
8V
1
20
25
34
48
58
18
26
38
2
35
44
59
85
102
28
43
67
3
50
63
85
122
147
38
61
96
4
65
82
110
159
191
49
78
124
5
80
101
136
196
236
59
96
153
6
95
120
161
233
280
69
113
181
7
110
139
187
270
280
69
113
181
8
125
158
212
307
369
90
148
239
9
140
177
238
344
414
100
166
267
10
155
196
263
381
458
111
183
296
11
170
215
189
418
503
121
201
324
12
185
234
314
455
541
131
218
353
表4定數(shù)
標(biāo)準(zhǔn)傳送帶
幅狹傳送帶
A
B
C
D
E
3V
5V
8V
K1
0.620
1.095
2.032
4.342
6.350
0.0571381
0.156207
0.405597
K2
27.01
70.80
196.84
698.24
1333.80
1.94040
10.12337
49.3238
K3
0.000105
0.181
0.656
0.945
0.1266227
0.358568
0.964480
0.964480
K4
-
-
-
-
-
0.694272
1.831807
4.594173
表5的值
回轉(zhuǎn)比
3V
5V
8V
1.00～1.01
0.000
0.000
0.000
1.02～1.05
0.027
0.129
0.568
1.06～1.11
0.054
0.258
1.136
1.12～1.18
0.081
0.387
1.704
1.19～1.26
0.108
0.516
2.272
1.27～1.38
0.135
0.645
2.840
1.39～1.57
0.162
0.774
3.408
1.58～1.94
0.189
0.903
3.976
1.95～3.38
0.216
1.032
4.544
3.39以上
0.243
1.161
5.112
表6 長度補(bǔ)正系數(shù)
傳送帶長度
補(bǔ)正系數(shù)
傳送帶長度
補(bǔ)正系數(shù)
3V
5V
8V
3V
5V
8V
250
0.83
--
---
1180
1.12
0.99
0.89
265
0.84
---
----
1250
1.13
1.00
0.90
280
0.85
----
---
1320
1.14
1.01
0.91
300
0.86
---
---
1400
1.15
1.02
0.92
315
0.87
---
---
1500
---
1.03
0.93
335
0.88
---
---
1600
---
1.04
0.94
355
0.89
---
---
1700
--
1.05
0.94
375
0.90
----
-----
1800
----
1.06
0.95
400
0.92
---
---
1900
---
1.07
0.96
425
0.93
---
---
2000
---
1.08
0.97
450
0.94
---
---
2120
---
1.09
0.98
475
0.95
---
---
2240
---
1.09
0.98
500
0.96
0.85
---
2360
---
1.10
0.99
530
0.97
0.86
---
2500
---
1.11
1.00
560
0.98
0.87
---
2650
---
1.12
1.01
600
0.99
0.88
---
2800
---
1.13
1.02
630
1.00
0.89
---
3000
---
1.14
1.02
670
1.01
0.90
---
3150
---
1.15
1.03
710
1.02
0.91
----
3350
---
1.16
1.04
750
1.03
0.92
----
3550
----
1.17
1.05
800
1.04
0.93
----
3750
---
----
1.06
850
1.05
0.94
---
4000
---
----
1.07
900
1.07
0.95
---
4250
---
---
1.08
950
1.08
0.95
---
4500
----
---
1.09
1000
1.10
0.97
0.88
5000
---
---
1.11
1120
1.11
0.98
0.88
表7 Y的值
形
A
B
C
D
E
3V
5V
8V
Y的值
1.5
2.0
3.0
6.0
11.0
2.0
4.0
10.0
表8容許張力T和離心力定數(shù)K
形
（1bs）
（kg）
XL
41
18.6
0.027
L
55
25.0
0.038
H
140
63.6
0.053
XH
191
86.8
0.124
XXH
234
106.4
0.160
湖 南 農(nóng) 業(yè) 大 學(xué)
全日制普通本科生畢業(yè)設(shè)計
連續(xù)軋染機(jī)軋車傳動裝置設(shè)計
THE TRANSMISSION DEVICE DESIGN OF CONTINUOUS PAD DYEING MACHINE ROLLING CAR
學(xué)生姓名：
學(xué) 號：
年級專業(yè)及班級：
指導(dǎo)老師及職稱： 副教授
學(xué) 院：工學(xué)院
湖南·長沙
提交日期：2013年5月
湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)全日制普通本科生畢業(yè)設(shè)計
誠 信 聲 明
本人鄭重聲明：所呈交的本科畢業(yè)設(shè)計是本人在指導(dǎo)老師的指導(dǎo)下，進(jìn)行研究工作所取得的成果，成果不存在知識產(chǎn)權(quán)爭議。除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文不含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的作品成果。對本文的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體在文中均作了明確的說明并表示了謝意。本人完全意識到本聲明的法律結(jié)果由本人承擔(dān)。
畢業(yè)設(shè)計作者簽名：
年 月 日
目 錄
摘要……………………………………………………………………………1
關(guān)鍵詞…………………………………………………………………………1
1前言…………………………………………………………………………1
1.1課題來源………………………………………………………………………1
1.2本次畢業(yè)設(shè)計的性質(zhì)和任務(wù)……………………………………………2
1.3完成本課題的理論和方法………………………………………………2
1.3.1系統(tǒng)性…………………………………………………………………3
1.3.2綜合性…………………………………………………………………3
1.3.3工程性…………………………………………………………………3
1.4機(jī)械零部件設(shè)計的內(nèi)容和要求…………………………………………3
2軋車的傳動方案設(shè)計………………………………………………………4
2.1軋車的作用和工作方式…………………………………………………4
2.2軋車的傳動方案設(shè)計……………………………………………………4
3軋輥傳動的設(shè)計……………………………………………………………5
3.1軋輥的傳動方案…………………………………………………………5
3.2電動機(jī)的選擇……………………………………………………………5
3.3減速器的選擇……………………………………………………………7
3.4軋車主動軸的設(shè)計………………………………………………………8
3.4.1軸設(shè)計的主要問題……………………………………………………8
3.4.2主動軸的設(shè)計計算與說明……………………………………………9
3.5軸的強(qiáng)度校核……………………………………………………………12
3.5.1軸的強(qiáng)度校核步驟……………………………………………………12
3.5.2軸的校核計算…………………………………………………………13
4擴(kuò)幅輥傳動部件的設(shè)計……………………………………………………16
4.1擴(kuò)幅輥傳動方案…………………………………………………………16
4.2擴(kuò)幅輥電動機(jī)的選擇……………………………………………………16
4.2.1電動機(jī)功率的確定……………………………………………………16
4.2.2電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇……………………………………………………17
4.3帶傳動的設(shè)計……………………………………………………………18
4.3.1確定設(shè)計功率…………………………………………………………19
4.3.2選定帶型………………………………………………………………20
4.3.3確定傳動比……………………………………………………………20
4.3.4小帶輪的基準(zhǔn)直徑……………………………………………………20
4.3.5大帶輪的基準(zhǔn)直徑……………………………………………………20
4.3.6帶速的計算……………………………………………………………20
4.3.7初定軸間距……………………………………………………………20
4.3.8所需基準(zhǔn)長度…………………………………………………………21
4.3.9實際軸間距……………………………………………………………21
4.3.10小帶輪包角…………………………………………………………21
4.3.11單根v帶傳遞的額定功率…………………………………………21
4.3.12傳動比的額定功率增量……………………………………………21
4.3.13v帶的根數(shù)…………………………………………………………21
4.3.14單根v帶的預(yù)緊力…………………………………………………21
4.3.15作用在軸上的力……………………………………………………22
4.4帶輪的設(shè)計………………………………………………………………22
4.4.1小帶輪的設(shè)計計算……………………………………………………22
4.4.2大帶輪的設(shè)計計算……………………………………………………25
5總結(jié)…………………………………………………………………………26
參考文獻(xiàn)………………………………………………………………………26
致謝……………………………………………………………………………27
連續(xù)軋染機(jī)軋車傳動裝置設(shè)計
學(xué) 生:
指導(dǎo)老師:
(湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)工學(xué)院，長沙 410128)
摘 要：軋車是一種結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，低耗高效的通用機(jī)械，被廣泛地應(yīng)用于紡織，印染，化纖等行業(yè)。它的主要作用是將印染或者漂洗后的布匹在后整理過程中進(jìn)行機(jī)械脫水處理。適用于純棉，化纖及其混織物浸軋溶液，或者無紡織物染色。本文主要設(shè)計了軋車的傳動部分。包括軋輥傳動設(shè)計，擴(kuò)幅輥傳動設(shè)計等。
關(guān)鍵詞：軋車；軋輥；傳動裝置；軸傳動；帶輪；
The Transmission Device Design of Continuous Pad Dyeing Machine Rolling Car
Student:
Teacher:
(College of Engineering, Hunan Agricultural University, Changsha 410128, China)
Abstract:Rolling mechanical is a general machinery with simple structure, convenient operation, high efficiency and low consumption,it has been widely used in textiles, dye printing, chemical fiber and so on. It’s main used to machinery dehydrate the dye printed or washed clothes in the finishing process . Applied in the dyeing of cotton, and chemical fiber fabrics and padding mixed solution, or nonwovens. this paper mainly designs the transmission part of rolling cars. Including roll drive design, the expansion of roller transmission design, etc.
Key word: Rolls mechanical; Roller; Transmission device; Axistransmission;
1 前 言
1.1 課題來源
本次畢業(yè)設(shè)計的課題來源于邵陽市第二紡織機(jī)械廠，邵陽第二紡織機(jī)械廠為我國紡織機(jī)械大型骨干企業(yè)，直屬中國紡織機(jī)械集團(tuán)有限公司。邵陽第二紡織機(jī)械廠生產(chǎn)印染機(jī)械和化纖機(jī)械兩大類百余種產(chǎn)品擁有較強(qiáng)的技術(shù)力量和技術(shù)裝備，紡機(jī)技術(shù)合作，加上成套引進(jìn)國外高精度數(shù)控加工設(shè)備和檢測儀器，使企業(yè)具備較強(qiáng)的產(chǎn)品開發(fā)能力，多項紡機(jī)制造技術(shù)達(dá)到世界先進(jìn)水平。
本設(shè)計對軋車的傳動部分進(jìn)行詳細(xì)的設(shè)計和說明，包括了軋車的主要傳動部件的計算說明
在本設(shè)計過程中，得到了指導(dǎo)老師的悉心指導(dǎo)，謹(jǐn)此表示誠摯的敬意和謝意，畢業(yè)設(shè)計小組成員的熱情幫助，謹(jǐn)此表示感謝，謝謝大家一直以來的支持！論文在編寫過程中，參閱引用了文獻(xiàn)資料及教材，再次一并向原作者表示衷心的感謝！
由于水平和時間的有限，文中難免有誤漏妥欠之處，誠懇希望各位老師、同學(xué)給予批評指正。
1.2 本次畢業(yè)設(shè)計的性質(zhì)和任務(wù)
畢業(yè)設(shè)計是修完所有大學(xué)課程之后對我們所學(xué)知識的一個重要的檢驗環(huán)節(jié)。它需要綜合運(yùn)用多學(xué)科理論，知識和技能，以解決比較復(fù)雜的工程實際問題的能力。它的內(nèi)容主要包括設(shè)計、實驗研究方案的分析論證、原理綜述、方案方法的擬訂及依據(jù)材料的確定等方面的知識和應(yīng)用。
由于最近幾十年來科學(xué)技術(shù)，機(jī)械制造工藝和設(shè)備的迅速發(fā)展，特別是電子技術(shù)，信息技術(shù)和計算機(jī)技術(shù)的突飛猛進(jìn)，以及使用者對機(jī)械產(chǎn)品的要求不斷提高，機(jī)械產(chǎn)品的復(fù)雜程度，技術(shù)水平都有很大的變化。由于采用新的科學(xué)技術(shù)成果，機(jī)械設(shè)計技術(shù)近年來發(fā)展很快，機(jī)械設(shè)計已經(jīng)采用了大量的新的設(shè)計理論和方法，如機(jī)械設(shè)計學(xué)，有限元計算，優(yōu)化設(shè)計，可靠性設(shè)計，計算機(jī)輔助設(shè)計等，使設(shè)計質(zhì)量和速度有了很大的提高。隨著我國與世界其他國家的聯(lián)系和貿(mào)易發(fā)展，要求我國的機(jī)械產(chǎn)品必須具有國際市場的競爭能力。在上述情況下，迫切要求我國機(jī)械設(shè)計水平有很大的提高。
通過本次畢業(yè)設(shè)計，要求達(dá)到如下幾個方面的要求：
①掌握通用機(jī)械零件的設(shè)計原理，方法和機(jī)械設(shè)計的一般規(guī)律，具有機(jī)械系統(tǒng)的綜合設(shè)計能力，能進(jìn)行一般機(jī)械傳動部件和簡單機(jī)械裝置設(shè)計；
②提高計算機(jī)技術(shù)應(yīng)用能力，具有運(yùn)用標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)范，手冊，圖冊和查閱有關(guān)技術(shù)資料的能力。
③初步建立正確的設(shè)計思想和工作方法，知道應(yīng)該有意識的注意了解國家有關(guān)技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策和國內(nèi)外的發(fā)展情況；
④樹立創(chuàng)新意識，培養(yǎng)機(jī)械設(shè)計的創(chuàng)新能力，
⑤對機(jī)械設(shè)計的新發(fā)展有所了解。
1.3 完成本課題的理論和方法
為了更加科學(xué)完善的完成畢業(yè)設(shè)計，需遵從如下三個設(shè)計原則。
1.3.1 系統(tǒng)性
一個好的機(jī)械設(shè)計必須能夠滿足使用要求，加工和裝配簡單，安全可靠，美觀，便于修理，技術(shù)經(jīng)濟(jì)，價格合理，便于運(yùn)輸，不污染環(huán)境，報廢后材料可以回收等。這些要求在有些情況下是難以完全滿足的，因此，設(shè)計者必須全面考慮，綜合平衡，這就要求設(shè)計者具有系統(tǒng)工程的觀點(diǎn)。要求設(shè)計者能夠正確確定設(shè)計要求，合理選擇總體設(shè)計方案，掌握每個機(jī)械零件的特性，選擇材料和熱處理，通過計算確定零件的主要工程參數(shù)，各部分結(jié)構(gòu)、尺寸、和公差配合，并進(jìn)行必要的潤滑、密封、散熱等設(shè)計計算。
1.3.2 綜合性
在解決機(jī)械設(shè)計問題的時候要用到有關(guān)的多方面的科學(xué)知識，如力學(xué)，摩擦學(xué)，材料學(xué)，機(jī)械制造技術(shù)，機(jī)械原理，互換性和技術(shù)測量，機(jī)械制圖等，每個零件的設(shè)計涉及的知識面都是很廣泛的。
1.3.3 工程性
本課程具有鮮明的工程性，在設(shè)計每個機(jī)械零件時要用到大量的數(shù)據(jù)、表格、標(biāo)準(zhǔn)、資料等，要處理方案選擇、零件選擇、材料選擇、參數(shù)選擇、結(jié)構(gòu)形式選擇等問題，對計算結(jié)果要進(jìn)行分析，有的要圓整化，標(biāo)準(zhǔn)化。這些都是處理工程問題時必須具有的能力。
1.4 機(jī)械零部件設(shè)計的內(nèi)容和要求
一般的大型機(jī)械產(chǎn)品都由若干個部件組成，如軋車有電機(jī)，減速箱，聯(lián)軸器，軸，軋輥，機(jī)架，液壓裝置等部件。把機(jī)械分為部件，可以單獨(dú)設(shè)計，組織生產(chǎn)，提高生產(chǎn)效率和質(zhì)量，降低生產(chǎn)成本。有些部件還可以細(xì)分為更加小的部件。機(jī)械零件設(shè)計是機(jī)械設(shè)計的重要組成部分，它是機(jī)械機(jī)械總體設(shè)計的基礎(chǔ)，并可能對機(jī)械的總體設(shè)計有決定性的影響。零部件的設(shè)計是一臺機(jī)械設(shè)計的切入點(diǎn)。
機(jī)械零部件設(shè)計工作的內(nèi)容包括：根據(jù)總體設(shè)計的要求，明確所設(shè)計零部件的工作要求、性能、參數(shù)等，選擇零部件的形式、材料、精度、進(jìn)行失效分析和強(qiáng)度、剛度、耐摩性、熱平衡、震動穩(wěn)定性等計算，畫出部件裝配圖。
對機(jī)械零部件的設(shè)計要求有：
①滿足功能要求、滿足強(qiáng)度、剛度、壽命、精度、，運(yùn)動范圍、耐熱性、震動穩(wěn)定性、重量、體積、噪音、防腐蝕、不污染環(huán)境等要求；
②滿足工藝要求加工（包括毛坯制造，機(jī)械加工，熱處理），裝配，修理方便，有零件損壞時便于更換；
③能夠保證使用者安全，操作方便；
④外形美觀；
⑤經(jīng)濟(jì)性好。
以上內(nèi)容有時不能夠同時達(dá)到，或者互相牽制，需要全面綜合分析考慮各種因素，以達(dá)到最好的設(shè)計效果。
2 軋車的傳動方案設(shè)計
2.1 軋車的作用和工作方式
軋車主要用于紡織印染等行業(yè)，它的主要作用是將印染或者漂洗后的布匹，在后整理過程中進(jìn)行機(jī)械脫水。以防止在染色后的烘干過程中產(chǎn)生泳移 ( 指織物在浸軋染液的過程中染液隨水分移動而移動的現(xiàn)象) 從而導(dǎo)致的染色不均勻。它是紡織行業(yè)中一種簡單而高效的工具。適用于純棉、化纖及其混紡織物的處理[1]。
將布匹導(dǎo)入到軋車后，啟動汽缸控制開關(guān)，使軋車的從動輥向下移與主動輥接觸，壓緊需要脫水的布匹，然后啟動主動軋輥的工作電機(jī)和擴(kuò)幅輥電機(jī)，軋車便進(jìn)入工作狀態(tài)開始工作。
首先布匹通過第一個擴(kuò)幅輥和浸染桿進(jìn)入浸染缸，與浸染缸里面的染液進(jìn)行接觸染色。當(dāng)染色完成后，通過第二個擴(kuò)幅輥的轉(zhuǎn)動，使布匹保持平整并勻速送入軋輥內(nèi)進(jìn)行機(jī)械脫水，以除去多余的染液，防止布匹在烘干過程產(chǎn)生泳移，從而提高織物染色的質(zhì)量和減少烘干所用的成本。
2.2 軋車的傳動方案設(shè)計
機(jī)器通常是由原動機(jī)、傳動裝置和工作裝置三部分組成。傳動裝置用來傳遞原動機(jī)的運(yùn)動和變換其運(yùn)動形式以滿足工作裝置的需要，是機(jī)器的重要組成部分。合理的傳動方案首先要滿足機(jī)器的功能要求,此外還要適應(yīng)工作條件滿足工作可靠、結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊，傳動效率高、使用維護(hù)便利、工藝性和經(jīng)濟(jì)性合理等要求。
軋車工作的時候，首先汽缸Ⅱ工作，推動從動輥支架，使從動輥離開主動輥升起，形成空隙；將布匹按圖中9所示的虛線位置平整地通過擴(kuò)幅輥、浸染桿、浸染缸進(jìn)入軋輥部位；啟動汽缸Ⅱ，推動從動輥支架運(yùn)動，使從動袞返回原位，接觸主動輥，壓緊被動輥；然后打開電機(jī)開關(guān)，使主動軸電機(jī)和擴(kuò)幅輥電機(jī)開始工作，軋車進(jìn)入工作狀態(tài)。
當(dāng)軋車工作一段時間后，如果需要對浸染槽里面的浸染液進(jìn)行更換，側(cè)只需啟動汽缸Ⅰ，汽缸臂伸長，使浸染缸傾斜，將浸染缸內(nèi)的浸染液倒出，清洗后，啟動汽缸Ⅰ，汽缸臂恢復(fù)原長，浸染糟也恢復(fù)原狀。此時再往浸染缸里面添加新的浸染液，軋車便可以重新開始工作。根據(jù)以上分析的軋車主要作用和工作方式，對軋車的傳動方案進(jìn)行設(shè)計。初步確定軋車的傳動方案[2]如下圖（圖1）。
1-從動輥；2-主動棍；3-浸染缸；4-汽缸Ⅰ；5-汽缸Ⅱ（兩個）；
6-機(jī)架；7-從動輥支架；8-帶輪；9-須脫水的布匹；10-浸染桿。
圖1 軋車的傳動方案圖
Fig. 1 Rolling car transmission scheme diagram
根據(jù)軋車的工作原理，又可將軋車的傳動部分分為如下兩個部分。
①軋輥傳動部分：它主要由電動機(jī)、減速器、主傳動軸等組成；
②擴(kuò)幅輥傳動部分：它主要由電動機(jī)、帶傳動等組成。
在下面的傳動設(shè)計中，也將把軋車的傳動部分設(shè)計按軋輥傳動部分和擴(kuò)幅輥傳動部分分別進(jìn)行設(shè)計計算。
3 軋輥傳動的設(shè)計
3.1 軋輥的傳動方案
軋輥的傳動是軋車的核心傳動部分，它的作用是帶動軋車的主動輥和從動輥運(yùn)動，從而將從主動輥和從動輥之間經(jīng)過的布匹進(jìn)行擠壓脫水。根據(jù)以上軋車總體傳動方案，可畫出軋輥的傳動方案圖如下圖所示（圖2）。
3.2 電動機(jī)的選擇
選擇電動機(jī)的內(nèi)容包括：電動機(jī)類型，電動機(jī)結(jié)構(gòu)型式，容量和轉(zhuǎn)速的選擇。
標(biāo)準(zhǔn)電動機(jī)容量由額定功率表示。所選電動機(jī)的額定功率應(yīng)該等于或稍大于工作要求的功率。容量小于工作要求，則不能夠保證機(jī)器的正常工作，或者使電動機(jī)長期過載，發(fā)熱大而過早損壞；容量過大，則制造和使用成本增加，造成了能源浪費(fèi)。
1-電動機(jī)；2-減速器；3-聯(lián)軸器；4-滾動軸承；
5-從動輥；6-主動輥；7-主傳動軸；8-支架。
圖2 軋輥傳動簡圖
Fig. 2 Roll drive diagram
電動機(jī)的容量主要由其運(yùn)行時發(fā)熱條件決定，在不變或者變化很小的載荷下長期連續(xù)運(yùn)行的機(jī)械，只要求電動機(jī)的載荷不超過額定值，電動機(jī)便不會過熱，通常不必要校核發(fā)熱和啟動力矩。
所需電動機(jī)的功率為：
[2] （1）
式中：——工作機(jī)實際的電動機(jī)輸出功率，kW;
——工作機(jī)所需輸入功率，kW;
——電機(jī)之工作機(jī)之間傳動裝置的總效率。
工作機(jī)所需要功率由機(jī)器的工作阻力和運(yùn)動參數(shù)求得
=kW （2）
式中F——工作機(jī)的阻力，N；
V——工作機(jī)的線速度，m/s;
——工作機(jī)的效率
總效率=[2]
其中為擺線針輪減速器的傳動效率，0.90~0.97[4]
為聯(lián)軸器的傳動效率，0.99[4]
為軸承對的傳動效率，0.98[4]
要求軋輥的線速度： =3.6 m/s
工作機(jī)阻力：F=
根據(jù)以上設(shè)計要求得
===7.26kW
根據(jù)，再考慮到軋車的工作過程中需要對軋輥的速度進(jìn)行調(diào)節(jié)，故選擇電動機(jī)為 YVP132M—4（變頻調(diào)速三相異步電動機(jī)）。它具有體積小、重量輕、電氣性能良好、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)等優(yōu)點(diǎn)，而且結(jié)構(gòu)牢固、使用方便，易于維修。它的主要參數(shù)如下表(表1)。
表1 YVP132M—4型電動機(jī)的主要參數(shù)表
Table 1 YVP132M, 4 motor main parameter table
電機(jī)型號
標(biāo)稱功率
額定電流
額定轉(zhuǎn)矩
堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/ 額定轉(zhuǎn)矩
轉(zhuǎn)速
YVP132M—4
7.5KW
15.5A
49 N.M
1.25
150~3000r/min
3.3 減速器的選擇
減速器是原動機(jī)和工作機(jī)之間的獨(dú)立的閉式傳動裝置，用來降低轉(zhuǎn)速和增大轉(zhuǎn)矩，以滿足工作要求。為了保證整機(jī)設(shè)備結(jié)構(gòu)的緊湊性，所選用的減速器最好是能使輸入軸與輸出軸在同一軸線上。符合這一要求的減速器大體上有同軸式兩級圓柱齒輪減速器、行星齒輪減速器、擺線針輪行星減速器、諧波減速器等。比較其各自的特點(diǎn)：同軸式兩級圓柱齒輪減速器長度方向尺寸較短，但軸向尺寸較大不宜適用于本組件；行星齒輪減速器由數(shù)個行星輪分擔(dān)載荷，采用均載機(jī)構(gòu)，避免各行星輪之間載荷分配不均。承載大，體積小，效率高；擺線針輪行星減速器承載能力高，體積小，重量輕，傳動比大，傳動平穩(wěn)，承受過載和沖擊能力強(qiáng)，使用壽命長，效率高。諧波減速器傳動比大，同時參加嚙合的齒對數(shù)多，承載能力大，體積小，重量輕，但其傳動效率不高(0.065~0.90)比較不理想。
為了使軋輥傳動裝置更加輕小、緊湊、高效，在這里我們選擇擺線針輪減速器做為主傳動軸的減速裝置。擺線針輪減速器是行星減速器的一種類型。它由外齒輪
擺線針輪行星減速器的傳動比約為6～87，傳遞效率較高，一般可達(dá)到0.9～0.94。擺線針輪傳動的優(yōu)點(diǎn)是：傳動比大、結(jié)構(gòu)緊湊、傳動效率高、運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)和使用壽命長。
再根據(jù)電動機(jī)功率和軋輥的速度要求，選取BJWPD(7.5)-6-17型擺線針輪減速器。它采用電動機(jī)和減速器直聯(lián)式結(jié)構(gòu)設(shè)計，從而使得軋輥的主傳動軸結(jié)構(gòu)更加緊湊、輕小。它的傳動比為17，額定功率為7.5kW。
根據(jù)電動機(jī)轉(zhuǎn)速和減速器傳動比，可計算出軋輥的線速度的范圍。
=0.18 m/s （3）
=3.6 m/s
其中 =150 r/min
=3000 r/min
i=17
D為軋輥直徑，初定為為390mm。
則軋輥的變速范圍為0.18 m/s~3.6 m/s。
滿足工作要求，故該電動機(jī)和減速器的搭配滿足設(shè)計轉(zhuǎn)速要求，所以設(shè)計是合理的。
BJWPD(7.5)-6-17型擺線針輪減速器的安裝尺寸(表2 )，軸伸連接尺寸(表3 )，和外形尺寸(表4 )分別如下。
表2 擺線針輪減速器安裝尺寸表
Table 2 Cycloidal pinwheel reducer installation size table
機(jī)型號
中心高
安裝尺寸
地腳螺釘
h
n
27
200-0.5
35js15
275
80
380
30
4
M20
3.4 軋車主傳動軸的設(shè)計
3.4.1 軸設(shè)計的主要問題
軸是組成機(jī)器的重要零件之一，它的主要作用是支承回轉(zhuǎn)零件及傳遞運(yùn)動和動
表3 軸伸聯(lián)結(jié)尺寸表
Table 3 Shaft coupling size table
機(jī)型號
輸出軸
輸入軸
27
70m6
20
74.5
105
35k6
10
38
58
表4 外形尺寸
Table 4 Overall dimensions
機(jī)型號
外形尺寸
H
B
D
A
直聯(lián)型
27
435
430
360
335
383
接電動機(jī)
力。軸的設(shè)計主要要解決下列問題：
(1)選擇軸的材料.[5]軸的材料主要采用碳素鋼和合金鋼。碳素鋼比合金鋼廉價，對應(yīng)力敏感性小，又可通過熱處理提高其耐摩性及疲勞強(qiáng)度，故應(yīng)用最為廣泛，其中最常用的是45號優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，為保證力學(xué)性能，一般應(yīng)進(jìn)行調(diào)質(zhì)或者正火處理。
(2)進(jìn)行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計.[6]由于結(jié)構(gòu)設(shè)計十尚不知道軸的直徑，所以要進(jìn)行初算，粗略估算出軸的直徑，并初步確定各部分的形狀和尺寸，然后細(xì)致的進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計。在結(jié)構(gòu)設(shè)計中必須考慮軸在機(jī)器中的位置，軸上零件固定定位要求，工藝性要求，熱處理要求，運(yùn)轉(zhuǎn)維護(hù)要求的要求等。
(3)進(jìn)行軸的強(qiáng)度校對.[7]在一般情況下軸的工作能力主要取決于它的強(qiáng)度，且大多數(shù)軸是在變應(yīng)力條件下工作，因此還要進(jìn)行疲勞強(qiáng)度的校核計算；
(4)必要的時候還需進(jìn)行軸的剛度和震動穩(wěn)定性計算。
例如對機(jī)床主軸，其剛度計算尤為重要，而對于一些高速轉(zhuǎn)軸和汽輪機(jī)軸，為避免因發(fā)生共振而破壞，則必須進(jìn)行振動穩(wěn)定性計算。
3.4.2 主傳動軸的設(shè)計計算與說明
軸主要用來支承作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的零件，如齒輪、帶輪，以傳遞運(yùn)動和動力。，根據(jù)設(shè)計要求，設(shè)計的具體步驟、內(nèi)容如下:
(1)選擇軸的材料確定許用應(yīng)力.普通用途、只承受中小功率和中小轉(zhuǎn)矩。故選用45鋼，由于軸長度較長，為了消除軸的內(nèi)應(yīng)力，防止軸變形，在加工過程中，我們需要對軸進(jìn)行需進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。查設(shè)計手冊[6]可得：
它的抗拉強(qiáng)度=640Mpa,
屈服強(qiáng)度=355Mpa，
彎曲疲勞極限=27Mpa，
剪切疲勞極限=155Mpa。
許用切應(yīng)力=40 Mpa,
（2)按彎曲許用切應(yīng)力.初估軸的最小直徑：由已經(jīng)可得經(jīng)減速器輸出軸的
功率=7.5kW
轉(zhuǎn)速=3000/17=176r/min
轉(zhuǎn)矩=9.55=9.55=4.1N?mm
根據(jù)公式[8] （4）
即初步計算出軸的直徑
查設(shè)計手冊得其中C=115, =40Mpa,可求得46mm
（3)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計主要有三項內(nèi)容。各軸段徑向尺寸的確定；各軸段軸向長度的確定；其它尺寸（如鍵槽、圓角、倒角，退刀槽等）的確定。
根據(jù)軸系結(jié)構(gòu)分析要點(diǎn)，結(jié)合后述尺寸確定，按比例繪制軸的草圖?？紤]到軸需要承受較大的徑向載荷，故選用調(diào)心滾子軸承，選用軸用彈性擋圈對軸承內(nèi)圈進(jìn)行軸向定位。并根據(jù)機(jī)器的工作性能要求和工作環(huán)境要求，選用適當(dāng)?shù)拿芊馊M(jìn)行防油防塵。并采用內(nèi)嵌式軸承端蓋實現(xiàn)軸承兩端單向固定，依靠普通平鍵聯(lián)接實現(xiàn)軸向固定，利用軸肩結(jié)構(gòu)和止動環(huán)實現(xiàn)軸與軸承的軸向固定。
根據(jù)以上條件，可繪制軸的草圖，先根據(jù)軸的工作要求確定軸的小直徑，然后再依次確定軸上各段的直徑。再根據(jù)裝配關(guān)系，確定軸各軸段的軸向尺寸?，F(xiàn)根據(jù)設(shè)計要求，繪制軸的草圖如下圖（圖3）所示。（軸與其它零部件相配合見裝配圖）。
(4)軸尺寸的確定.[9]① 各軸段徑向尺寸的確定；如草圖3.2所示，從軸左段開始確定各軸段的徑向尺寸。與軸承內(nèi)徑相配合，并為了對軸承內(nèi)徑進(jìn)行軸向固定，在進(jìn)行軸的設(shè)計時，我們采用右端用軸肩固定，左端采用止動環(huán)進(jìn)行固定，考慮軸的最小尺寸要求以及軸與減速器聯(lián)結(jié)及聯(lián)軸器的配合問題，結(jié)合軸的標(biāo)準(zhǔn)直徑系列并符合軸承內(nèi)徑系列，取=90, 選定軸承代號為22318C/W33的軸承。從左至
圖3 主傳動軸草圖
Fig. 3 Main shaft sketch
右逐段選取相鄰軸段的直徑。為軸肩部分，直徑要求大于22318C/W33的最小安裝尺寸要求，并要與密封圈的內(nèi)圈相配合，故取=105mm。與工作件相配合，考慮到軸的工作可靠性和經(jīng)濟(jì)性及安裝的方便性，可初取軸徑為=120mm。
根據(jù)軸的對稱性，可分別求得，==105mm，==90mm。是軸與減速器輸出軸相連接的部分，考慮軸的最小尺寸[10]要求以及軸與減速器聯(lián)結(jié)及聯(lián)軸器的配合問題，結(jié)合軸的標(biāo)準(zhǔn)直徑系列并符合軸承內(nèi)徑系列，取=80mm。
所以可得各軸段直徑為：
=90； =105mm；
=120mm； =105mm；
=90mm； =80mm
根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可初步確定各軸段的徑向尺寸草圖如下圖所示（圖4）。
② 各軸段軸向長度的確定；從軸左段開始確定各軸段的軸向尺寸。與軸承22318C/W33[11]相配合，與軸徑等于90mm的A型軸用彈性擋圈相配合，查機(jī)械設(shè)計手冊，可得軸承安裝尺寸寬度=64mm, A型軸用彈性擋圈的安裝尺寸寬度S=2.5mm ，軸端取=18.5mm。
=+S+=64mm +2.5mm+13.5mm =80mm；
軸與端蓋及密封圈相配合的部分，根據(jù)計算，取=213mm。
為軸和工作件相配合部分，由工作要求W=1100mm，故取=W+20=1120mm。==213mm ==80mm。
為聯(lián)軸器相配合部分，根據(jù)計算和查手冊，取=150mm。
所以可得到各軸段長度分別為：
=80mm； =213mm。
圖4 軸的徑向尺寸草圖
Fig. 4 Shaft radial size of the sketch
=1120mm； =213mm。
=80mm； =150mm。
根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可初步確定各軸段的軸向尺寸草圖如圖（5）所示。
圖 5 軸向尺寸草圖
Fig. 5 The axial dimension sketch
③ 其它尺寸（如鍵槽、圓角、倒角等）的確定軸的右端需要與聯(lián)軸器聯(lián)接，所以需要設(shè)計鍵聯(lián)接。因為軸端公稱直徑=80mm。根據(jù)工作要求，并結(jié)合鍵的標(biāo)準(zhǔn)系列并符合軸徑大小，選用鍵22×14 GB 1096-79[12]（公稱尺寸b×h=22×14，長度L系列為100的普通平頭聯(lián)接）。
再根據(jù)設(shè)計要求，確定軸上倒角，退刀槽[12]等尺寸。繪制軸的零件圖，完成主動軸的設(shè)計，其結(jié)構(gòu)和尺寸如圖（6）所示
下面對軸的強(qiáng)度進(jìn)行相關(guān)校核
圖6 主動軸結(jié)構(gòu)尺寸圖
Fig. 6 Drive shaft structure size chart
3.5 軸的強(qiáng)度校核
3.5.1 軸的強(qiáng)度校核步驟
對于主要結(jié)構(gòu)形狀和尺寸，軸上零件的位置以及外載荷和支反力的作用位置均已經(jīng)確定的軸可以按許用應(yīng)力進(jìn)行軸的強(qiáng)度校正，。對于一般重要的，彎扭復(fù)合的軸采用這一方法進(jìn)行強(qiáng)度計算也已經(jīng)足夠可靠，它的一般計算步驟如下：
（1） 畫出軸的空間受力簡圖（如圖7），將作用力分解為水平面受力和垂直面受力，求出水平面和垂直面上的支點(diǎn)反力。
（2）分別畫出水平面上的彎矩和垂直面上的彎矩。
（3）作出合成彎矩M=。
（4）作出轉(zhuǎn)矩T圖。
（5)根據(jù)合成彎矩M和轉(zhuǎn)矩T作出當(dāng)量彎矩。的計算公式為：=。
式中是根據(jù)轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的循環(huán)特征差異而定的應(yīng)力校正系數(shù)。對于扭矩切應(yīng)力為靜應(yīng)力時，取=0.3；對于扭矩切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力時，取=0.6；對于扭矩切應(yīng)力為對稱循環(huán)應(yīng)力時，取=1。
（6）校核軸的強(qiáng)度[12]，危險截面的計算應(yīng)該滿足下列條件
（6）
式中：W——軸的抗彎截面系數(shù)，計算公式可查機(jī)械設(shè)計手冊。
式中：M是合成彎矩（N·mm）；，MH和MV分別為水平面上和垂直面上的彎矩；T是工作扭矩（N·mm）；α是根據(jù)轉(zhuǎn)矩性質(zhì)而定的應(yīng)力修正系數(shù)；W是軸的抗彎截面系數(shù)（mm3）；σe是當(dāng)量彎曲應(yīng)力，MPa；[σ-1] 是許用彎曲應(yīng)力（MPa）。
對于有鍵槽的危險截面，單鍵時應(yīng)將計算出的軸徑加大5%；雙鍵時軸徑加大10%。計算出的軸徑還應(yīng)與結(jié)構(gòu)設(shè)計中初步確定的軸徑進(jìn)行比較，若大于初步確定的軸徑，說明強(qiáng)度不夠，軸的結(jié)構(gòu)要進(jìn)行修改；若小于初步確定的軸徑，除非相差很大，一般就以結(jié)構(gòu)設(shè)計的軸徑為準(zhǔn)。
3.5.2 軸的校核計算
（1） 畫出軸的空間受力簡圖，將軋輥上受力簡化為集中中心作用于軸上，軸的支點(diǎn)反力也簡化為集中力通過軸承載荷中心O作用于軸上，軸的受力簡圖如圖（圖7）
（2）畫出水平面受力圖，計算支點(diǎn)反例，畫出水平面彎矩圖（如圖8）?？紤]到C點(diǎn)為可能的危險截面，計算出C點(diǎn)處Z的彎矩。根據(jù)已經(jīng)條件可知上軋輥對主動軸的的作用力在水平方向的作用力為=1700N，所以可得：
圖7軸的受力簡圖
Fig. 7 Axial force diagram
支點(diǎn)水平反力： =850N （7）
C點(diǎn)彎矩： =850=700000 N.mm （8）
圖8 水平面彎矩圖
Fig. 8 Horizontal bending moment diagram
（3） 畫出垂直面受力圖，計算支點(diǎn)反力，畫出垂直彎矩圖（如圖 9）。根據(jù)已經(jīng)條件可知上軋輥對下軸的的作用力在水平方向的作用力為3000N，所以
支點(diǎn)反力： （9）
（即的方向和相同）
C點(diǎn)彎矩： 1500N=1200000 N.mm
（4）求合成轉(zhuǎn)矩，畫出合成彎矩圖，如圖（圖10）所示。
C點(diǎn)合成彎矩： =1380000 N.mm （10）
圖9 垂直彎矩圖
Fig 9 Vertical bending moment diagram
(5)畫出轉(zhuǎn)矩T圖。如圖（11）所示。
=1401000N.mm （11）
（6）計算C處當(dāng)量彎矩，畫出當(dāng)量彎矩圖。如圖（圖12）所示。
圖10 合成彎矩圖
Fig. 10 Composite bending moment diagram
圖11 轉(zhuǎn)矩T圖
Fig. 11 Torque T diagram
圖12 當(dāng)量彎矩圖
Fig. 12 Equivalent bending moment diagram
（7）校核軸的強(qiáng)度[14] 根據(jù)彎矩大小及軸的直徑選定C截面進(jìn)行強(qiáng)度校核
查《機(jī)械設(shè)計手冊》，當(dāng)鋼45鋼=640MPa ，用插值法得=59Mpa 。C截面當(dāng)量彎曲應(yīng)力。
=8.11MPa< （12）
所以在C截面處安全。
4 擴(kuò)幅輥傳動部件的設(shè)計
4.1 擴(kuò)幅輥傳動方案
軋車擴(kuò)幅輥部分的傳動圖如下。電動機(jī)通過皮帶分別帶動兩擴(kuò)幅輥轉(zhuǎn)動。從而使布匹能夠平整的通過擴(kuò)幅輥和浸染桿，進(jìn)入浸染槽里面染色后再進(jìn)入軋輥,軋車?yán)锩娴淖饔脤嶋H就是一個輸送和防止布重疊的總用，因此它所受力較小，要求電動機(jī)的功率也較低，根據(jù)前面算得的軋輥的線速度也較?。ㄐ∮?m/s）,且軸間跨距大，故在這里選擇帶傳動是合適的，它的傳動圖如下圖（圖13）所示。
4.2 擴(kuò)幅輥電動機(jī)的選擇
4.2.1 電動機(jī)功率的確定
（13）
式中：——工作機(jī)實際的電動機(jī)輸出功率，kW;
1——電動機(jī)；2——小帶輪；3——V帶；4——大帶輪
5——大帶輪2；6——擴(kuò)幅輥1；7——擴(kuò)幅輥
圖13 擴(kuò)幅輥原理圖
Fig. 13 Enlarge picture roll principle diagram
——電機(jī)之工作機(jī)之間傳動裝置的總效率。
工作機(jī)所需要功率由機(jī)器的工作阻力和運(yùn)動參數(shù)求得
=kW （14）
式中F——工作機(jī)的阻力，N；
V——工作機(jī)的線速度，m/s;
——工作機(jī)的效率
總效率=
其中為普通V帶傳動的效率，0.87~0.92
為滑動軸承的傳動效率，0.95
要求擴(kuò)幅輥的線速度： =3.6 m/s
工作機(jī)阻力：F= 450 N
根據(jù)以上設(shè)計要求得
== =1.86kW
所以電動機(jī)的最小功率為1.86kW。常用電動機(jī)中大于此功率可供選擇的電動機(jī)有2.2kW、3 kW、4 kW等。在滿足工作要求的情況下，綜合考慮機(jī)械的設(shè)計成本和使用成本，所以我們選擇電動機(jī)的額定功率為2.2kW。
4.2.2 電動機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇
同一類型的電動機(jī)，相同的額定功率有多種轉(zhuǎn)速可供選用。如選用低轉(zhuǎn)速電動機(jī)，因極數(shù)較多而外廓尺寸及重量較大，故價格較高，但可使傳動裝置總傳動比及尺寸減小。選用高轉(zhuǎn)速電動機(jī)則相反。因此應(yīng)全面分析比較其利弊來選定電動機(jī)轉(zhuǎn)速。
根據(jù)前面已得出的工作輥的線速度調(diào)速范圍為0.18m/s~3.6m/s。
一般來說帶傳動的傳動比小于等于7，常用小于等于5。
在這里我們初定擴(kuò)幅輥的直徑為100mm。
當(dāng)i=5時，要求
可求得電動機(jī)的最大轉(zhuǎn)速
當(dāng)i=時，要求
此時可求得電動機(jī)的最小轉(zhuǎn)速
由上可知電動機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍為
在此速度范圍內(nèi)，功率為2.2kW的電動機(jī)的可供選擇轉(zhuǎn)速有：Y-90L-2，它的轉(zhuǎn)速為2840r/min；Y-112M-6，它的轉(zhuǎn)速為940r/min；Y100L1-4，它的轉(zhuǎn)速為1420r/min；Y132S-8，它的轉(zhuǎn)速為710r/min。考慮到軋車的使用要求和工作條件以及經(jīng)濟(jì)性原因，我們選擇Y-112M-6型三相異步電動機(jī)。
Y型三相異步電動機(jī)具有體積小、重量輕、電氣性能良好、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)等優(yōu)點(diǎn)，而且結(jié)構(gòu)牢固、使用方便，易于維修。主要適用于不含易燃、易爆或腐蝕性氣體的一般場所和無特殊要求的機(jī)械，如:金屬切削機(jī)床、泵、風(fēng)機(jī)、運(yùn)輸機(jī)械、攪拌機(jī)、農(nóng)業(yè)機(jī)械和食品機(jī)械等，由于電動機(jī)有較好的起動性能，因此也適用于某些對起動轉(zhuǎn)矩有較高要求的機(jī)械，如壓縮機(jī)攪拌機(jī)、傳送帶等。它的主要技術(shù)參數(shù)如下表所示（表 5）。
電動機(jī)輸出軸的參數(shù)如下表（表6）
4.3 帶傳動的設(shè)計
在進(jìn)行帶的設(shè)計計算的時候，必須考慮帶失效形式：
表5 電動機(jī)主要參數(shù)表
Table 5 Motor main parameter table
電機(jī)型號
標(biāo)稱功率
額定電流
最大轉(zhuǎn)矩/
額定轉(zhuǎn)矩
堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/ 額定轉(zhuǎn)矩
滿載轉(zhuǎn)速
Y112M—6
2.2KW
5.6A
2.2
2.0
940r/min
表6 電動機(jī)輸出軸參數(shù)表
Table 6 Motor output shaft parameter table
電機(jī)型號
D
G
F
Y112M—6
3 8
3 3
1 0
根據(jù)以上電動機(jī)參數(shù)和基準(zhǔn)尺寸和數(shù)據(jù)進(jìn)行V帶傳動的設(shè)計[14]。
打滑；帶在帶輪上打滑，不能傳遞動力。
磨損；帶的工作面磨損。
疲勞折斷 ：帶由于疲勞產(chǎn)生脫層，撕裂和拉斷。
①帶傳動的主要失效形式表現(xiàn)為打滑和帶的疲勞折斷，打滑使得主動輪與被動輪之間不存在確定的相對運(yùn)動關(guān)系（無法確定傳動比），失去傳動的基本功能，是必須避免的（避免帶傳動在承受正常載荷時打滑），為使帶傳動不發(fā)生打滑現(xiàn)象，就必須使初拉力達(dá)到足夠的值，而初拉力會直接影響帶的拉應(yīng)力，為此帶既不發(fā)生打滑，也不過早損壞，必須要帶傳動的參數(shù)滿足一定的條件，這就是設(shè)計的任務(wù)。
②普通V帶傳動的設(shè)計準(zhǔn)則：
在保證帶傳動不打滑的前提下，具有一定的疲勞強(qiáng)度和壽命.
③單根普通V帶的許用功率
根據(jù)軋車的工作原理和設(shè)計要求，我們先初步確定各帶輪間的位置關(guān)系如下圖（圖14）所示。
下面根據(jù)以上條件，進(jìn)行設(shè)計計算。
4.3.1 確定設(shè)計功率
（15）
P——傳遞的功率kw
——工況系數(shù)，查機(jī)械設(shè)計手冊。
由上式可得，擴(kuò)幅輥電動機(jī)的功率為
P=1.86kw
由于軋車擴(kuò)幅輥承受載荷較小，且載荷變動不大，查表取=1.2（負(fù)載啟動， 每天工作12小時以上）。
圖14 擴(kuò)幅輥傳動示意圖
Fig. 14 Roller transmission schematic drawing
所以=1.21.86=2.2KW。
電動機(jī)選擇的滿足工作要求
4.3.2 選定帶型
根據(jù)設(shè)計功率和小輪轉(zhuǎn)速，查機(jī)械設(shè)計手冊選擇V帶型號。
因為
=2.02KW
=940 r/min
所以選擇B系列。
4.3.3 確定傳動比
根據(jù)擴(kuò)幅輥的線速度要等于軋輥的線速度，既
= （16）
176 r/min390mm=100
=680 r/min
傳動比i===1.4
4.3.4 小帶輪的基準(zhǔn)直徑
參照設(shè)計要求和《機(jī)械設(shè)計手冊》的關(guān)于V帶輪的基準(zhǔn)直徑系列，
取=125mm
4.3.5 大帶輪的基準(zhǔn)直徑
= （17）
其中為彈性滑動率，通常取0.010.02。
=1.4125（1-0.01）=157.5 mm。
參照《機(jī)械設(shè)計手冊》的關(guān)于V帶輪的基準(zhǔn)直徑系列取=157mm。
4.3.6 帶速的計算
V= （18）
對于普通V帶 =25~30
V==6.15 m/s
4.3.7 初定軸間距離
軸間距離 0.7（）（） （19）
既 197.4564
也可根據(jù)結(jié)構(gòu)要求求定軸間距離。
初定=420
4.3.8 所需基準(zhǔn)長度
= （20）
==1310
查機(jī)械設(shè)計手冊，取=1400mm
4.3.9 實際軸間距
=420+10=430mm （21）
4.3.10 小帶輪包角
=— （22）
=—=175.7 ，滿足要求。
4.3.11 單根V帶傳遞的額定功率
根據(jù)帶型，和查機(jī)械設(shè)計手冊
查表得單根V帶的傳遞功率
=1.67kw
4.3.12 傳動比的額定功率增量
根據(jù)帶型，和傳動比i查《機(jī)械設(shè)計手冊》可得。
=0.23kw
4.3.13 V帶的根數(shù)Z
Z= （23）
——小帶輪包角修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計手冊》可得。
=0.99。
——帶長修正系數(shù)，查《機(jī)械設(shè)計手冊》可得。
=0.88。
Z== =1.7
Z取整數(shù)為2。剛好符合軋車擴(kuò)幅輥的雙帶設(shè)計。
4.3.14 單根V帶的預(yù)緊力
初拉力的大小是保證帶傳動正常工作的重要因素。初拉力過小，摩擦力小，容易打滑；初拉力過大，帶的壽命低，軸和軸承受力大。推薦單根V帶張緊后的初拉力為。
= （24）
m——V帶每米長的質(zhì)量，可查《機(jī)械設(shè)計手冊》得到。
Z——帶的根數(shù)
=
==204 N
4.3.15 作用在軸上的力F
計算壓軸力是為了檢驗軸的剛度，為設(shè)計帶輪的軸和軸承選擇提供數(shù)據(jù)，它的受力圖如下圖（圖15）所示。
F==22042sin=816N. （25）
帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸（詳見4.4——帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計）。
圖15軸的受力圖
Fig. 15 Axis of trying
4.4 帶輪的設(shè)計
4.4.1 小帶輪的設(shè)計計算
（1)根據(jù)直徑選取結(jié)構(gòu)型式.帶輪由輪緣，輪輻和輪轂三部分組成。根據(jù)輪輻部分的不同，可以分為實心式?，輻板和橢圓輪輻三種類型，帶輪的基準(zhǔn)直徑，最基準(zhǔn)直徑和輪緣尺寸可查機(jī)械設(shè)計手冊。設(shè)計帶輪時，應(yīng)該使其結(jié)構(gòu)便于制造，質(zhì)量小、結(jié)構(gòu)工藝性好、無過大的鑄造內(nèi)應(yīng)力、質(zhì)量分布均勻，轉(zhuǎn)速高時要經(jīng)過動平衡；輪槽工作面要精細(xì)加工，以減少帶的磨損；各輪槽的尺寸和角度應(yīng)保持一定的精度，以使載荷分布較為均勻等。
小帶輪直接與Y112M—6型三相電動機(jī)相配合，所以小帶輪的孔徑等于電動機(jī)輸出軸直徑。
既=38 mm
又=125mm 糟型為B。
查《機(jī)械設(shè)計手冊》V帶輪的結(jié)構(gòu)型式和輻板厚度。選取小帶輪的結(jié)構(gòu)型式為實心輪。
（2)小帶輪材料的選擇.[16] 帶輪材料常采用灰鑄鐵，鋼，鋁合金或者工程塑料等，灰鑄鐵應(yīng)用范圍最為廣泛，當(dāng)速度小于30m/s時用HT200，當(dāng)速度在25m/s到45m/s之間時，則常用孕育鑄鐵或者鑄鋼，也可以用鋼板沖壓—焊接帶輪。小功率傳動可以使用鑄鋁和工程塑料。
由于擴(kuò)幅滾小帶輪的直徑只有125mm，如果采用鑄鐵的話，由于在鑄造過程中可能會產(chǎn)生氣孔，影響帶輪的使用聲名，因此在這里我們不選擇鑄鐵而選用45，采用冷鍛工藝，這樣我們得到的小帶輪將有較好的綜合力學(xué)性能。
（3)根據(jù)帶的型號確定槽輪尺寸.V帶有普通V帶、窄V帶、寬V帶、大楔角V帶等多種類型，其中普通V帶應(yīng)用最廣，窄V帶的使用也日見廣泛。
普通V帶由頂膠、抗拉體（承載層）、底膠和包布組成?？估w由簾布或線繩組成，是承受負(fù)載拉力的主體。其上下的頂膠和底膠分別承受彎曲時的拉伸和壓縮變形。線繩結(jié)構(gòu)普通V帶具有柔韌性好的特點(diǎn)，適用于帶輪直徑較小，轉(zhuǎn)速較高的場合。窄V帶采用合成纖維繩或鋼絲繩作承載層，與普通V帶相比，當(dāng)高度相同時，其寬度比普通V帶小約３０％。窄V帶傳遞功率的能力比普通V帶大，允許速度和撓曲次數(shù)高，傳動中心距小。適用于大功率且結(jié)構(gòu)要求緊湊的傳動。 普通V帶有Y、Z、A、B、C、D、E七種型號。
由于帶型的不同，與他們相匹配的帶輪的輪槽和其他基本尺寸也不同，下面可根據(jù)下表（表7）確定小帶輪的輪緣尺寸。
根據(jù)（表7）計算得到小帶輪的具體尺寸如下表（表8）
表8 小帶輪參數(shù)表
Table 8 Parameters table small pulleys
基準(zhǔn)寬度
基準(zhǔn)面上槽深
基準(zhǔn)面下槽深
糟間距
第一端面對稱面至端面的距離
最下輪緣厚
帶輪寬
外徑
輪糟角
14
3.5
14
7.5
69
134
34
（4）帶輪的其它尺寸確定：帶輪的其它尺寸由經(jīng)驗公式計算，可以得出帶輪尺寸。
（5) 繪制零件圖[17] ：根據(jù)上面求得的數(shù)據(jù)小帶輪結(jié)構(gòu)尺寸圖如（圖16）所示。
表7 V帶輪輪緣尺寸表
Table 7 V belt wheel rim size table
項目
符號
糟 型
Y
Z
A
B
C
D
基準(zhǔn)寬度
5.3
8.5
11.0
14.0
19.0
27.0
基準(zhǔn)線上槽深
1.6
2.0
2.75
3.5
4.8
8.1
基準(zhǔn)線下糟深
4.7
7.0
9.0
8.7
11.0
10.8
14.0
14.3
19.0
19.9
糟尖距
e
第一糟對稱面到端面的距離
f
最小輪緣厚
5
5.5
6
7.5
10
12
帶輪寬
B
B=（Z-1）e+2f Z——輪糟數(shù)
外徑
輪
糟
角
相應(yīng)
的基
準(zhǔn)直
徑
60
/
/
/
/
/
/
80
118
190
315
/
>60
/
/
/
/
475
/
>80
>118
>190
>315
>600
偏
差
圖16 小帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸圖
Fig. 16 Small pulley structure size chart
4.4.2 大帶輪的設(shè)計計算
根據(jù)擴(kuò)幅輥的工作要求選擇帶輪的結(jié)構(gòu)形式——腹板式[18]。再根據(jù)上表（表7）計算出大帶輪的具體尺寸如下表（表9）所示。
表9 大帶輪尺寸表
Table 9 Big belt wheel size table
基準(zhǔn)寬度
基準(zhǔn)面上槽深
基準(zhǔn)面下槽深
腹板厚度
第一端面對稱面至端面的距離
最下輪緣厚
帶輪寬
外徑
輪糟角
14
3.5
14
14
7.5
25
187
34
根據(jù)上面計算所得數(shù)據(jù)，繪制大帶輪結(jié)構(gòu)尺寸圖如下圖（圖17）所示。
圖17 大帶輪結(jié)構(gòu)尺寸圖
Fig. 17 Big pulley structure size chart
5 總 結(jié)
本次畢業(yè)論文的課題是基于軋車功能的傳動設(shè)計，它是軋車設(shè)計生產(chǎn)的一個重要問題，是機(jī)械設(shè)計中的一個典型課題?？偟恼f來，本課題有一定的難度，它需要扎實的專業(yè)基礎(chǔ)知識和認(rèn)真細(xì)致的計算處理能力。這樣的課題對我來說是一個重要的挑戰(zhàn)，它既鞏固了我大學(xué)四年所學(xué)的專業(yè)知識，又使我學(xué)到了不少新的知識，如結(jié)構(gòu)設(shè)計，綜合設(shè)計，數(shù)據(jù)計算處理等。
在這次論文的編寫過程中，我首先是在網(wǎng)上搜索了與本課題相關(guān)的資料，充分掌握了課題的來源和背景，然后結(jié)合莫亞武老師所給的資料和自己的專業(yè)知識，確定了實驗的基本方案和論文的編寫進(jìn)度。在寫好開題報告后，復(fù)習(xí)了與論文有關(guān)的專業(yè)知識，接著進(jìn)行了為期一周的信息搜集，獲得了一批可靠的設(shè)計數(shù)據(jù)。后又用了一周的時間對數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較科學(xué)的處理，并得到了我們預(yù)期的結(jié)果。最后是整理所有的資料，把論文編寫好。這個過程是漫長的，同時也是艱辛的，遇到了不少難題，不過現(xiàn)在想來心里非常充實，學(xué)到了不少新的知識，也磨練了自己的意志。
通過了兩個月的努力，我學(xué)到了不少東西，也培養(yǎng)了自己獨(dú)立思考問題的能力。說實在的，進(jìn)行到最后階段，對實驗數(shù)據(jù)的處理，我是一點(diǎn)底都沒有，從來沒有接觸過這方面的知識。沒辦法，只能自學(xué)，反反復(fù)復(fù)的看書和計算之后終于有了質(zhì)的飛躍，找到了解決問題的方法。
參考文獻(xiàn)
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[3] 吳宗澤，羅圣國.機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊[M].北京：高等教育出版社, 2006：187.
[4] 吳宗澤，羅圣國.機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊[M].北京：高等教育出版社, 2006：