購(gòu)買設(shè)計(jì)請(qǐng)充值后下載,,資源目錄下的文件所見(jiàn)即所得,都可以點(diǎn)開(kāi)預(yù)覽,,資料完整,充值下載可得到資源目錄里的所有文件。。。【注】:dwg后綴為CAD圖紙,doc,docx為WORD文檔,原稿無(wú)水印,可編輯。。。具體請(qǐng)見(jiàn)文件預(yù)覽,有不明白之處,可咨詢QQ:12401814
本科畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)(論文) 第 45 頁(yè) 共 45 頁(yè)
1 緒論
數(shù)控銑床是一種加工功能很強(qiáng)的數(shù)控機(jī)床,目前迅速發(fā)展起來(lái)的加工中心、柔性加工單元等都是在數(shù)控銑床、數(shù)控鏜床的基礎(chǔ)上產(chǎn)生的,兩者都離不開(kāi)銑削方式。由于數(shù)控銑床工藝最復(fù)雜,需要解決的問(wèn)題很多,因此,目前人們?cè)谘芯亢烷_(kāi)發(fā)數(shù)控系統(tǒng)及自動(dòng)編程語(yǔ)言軟件時(shí),也一直把銑削加工作為重點(diǎn)。本文通過(guò)對(duì)VMCL600數(shù)控銑床為研究模板,進(jìn)行數(shù)控銑床的機(jī)械系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和研究。本說(shuō)明書(shū)整體內(nèi)容如下安排:第一章主要介紹數(shù)控機(jī)床的產(chǎn)生和發(fā)展和數(shù)控銑床的特點(diǎn),第二章確定數(shù)控銑床總體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),第三章主要進(jìn)行主軸的設(shè)計(jì)和校核,第四章對(duì)工作臺(tái)和支撐件的設(shè)計(jì),第五章進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計(jì),第六章是標(biāo)準(zhǔn)件的設(shè)計(jì)。
1.1 數(shù)控機(jī)床的產(chǎn)生和發(fā)展
隨著社會(huì)生產(chǎn)和科學(xué)技術(shù)的迅速發(fā)展,機(jī)械產(chǎn)品日趨精密復(fù)雜,且要求頻繁改型,特別是在宇航、造船、軍事等領(lǐng)域所需的機(jī)械零件,精度要求高,形狀復(fù)雜,批量小。加工這類產(chǎn)品需要經(jīng)常改裝或調(diào)整設(shè)備,普通機(jī)床或?qū)S没潭雀叩淖詣?dòng)化機(jī)床一般 不能適應(yīng)這些要求。為了解決上述問(wèn)題,一種新型的機(jī)床——數(shù)控機(jī)床應(yīng)運(yùn)而生。這種新型機(jī)床具有適應(yīng)性強(qiáng)、加工精度高、加工質(zhì)量穩(wěn)定和生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)。他綜合應(yīng)用電子計(jì)算機(jī)、自動(dòng)控制、伺服驅(qū)動(dòng)、精密測(cè)量和新型機(jī)械結(jié)構(gòu)等多方面的技術(shù)成果。
1.1.1 數(shù)控機(jī)床的產(chǎn)生
世界上第一臺(tái)成功研制的數(shù)控機(jī)床是一臺(tái)三坐標(biāo)的數(shù)控銑床,于1952年由美國(guó)帕森斯公司和麻省理工學(xué)院合作完成。早在1948年,美國(guó)在研制加工直升機(jī)葉片輪廓檢查用樣板的技工機(jī)床任務(wù)時(shí),就提出了研制數(shù)控機(jī)床的初始設(shè)想。1949年,在美國(guó)空軍部門的支持下,帕森斯公司正式接受委托,與麻省理工學(xué)院伺服機(jī)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室合作,開(kāi)始從事數(shù)控機(jī)床的研制工作。經(jīng)過(guò)三年時(shí)間的研究,于1952 年試制成功世界上第一臺(tái)數(shù)控機(jī)床試驗(yàn)性樣機(jī)。這是一臺(tái)采用脈沖乘法器原理的直線插補(bǔ)三坐標(biāo)連續(xù)控制銑床。其控制裝置由2000多個(gè)電子管組成,占用一個(gè)普通實(shí)驗(yàn)室那么大。這臺(tái)數(shù)控銑床的誕生,標(biāo)志著機(jī)械制造的數(shù)字控制時(shí)代的開(kāi)始。
1.1.2 數(shù)控系統(tǒng)的發(fā)展
數(shù)控機(jī)床的發(fā)展是隨著數(shù)控技術(shù)的發(fā)展而發(fā)展的。數(shù)控系統(tǒng)的發(fā)展經(jīng)歷了電子管—分立式晶體管—小規(guī)模集成電路—大規(guī)模集成電路—小型計(jì)算機(jī)—超大規(guī)模集成電路—微機(jī)式的數(shù)控系統(tǒng)等幾個(gè)發(fā)展階段。
20世紀(jì)90年代以來(lái),數(shù)控系統(tǒng)朝著以通用微機(jī)為基礎(chǔ)、體系結(jié)構(gòu)開(kāi)放和智能化方向發(fā)展。以上的三代數(shù)控系統(tǒng)是由計(jì)算機(jī)硬件和軟件組成,利用存儲(chǔ)器里的軟件控制系統(tǒng)工作,因此稱為CNC系統(tǒng)或軟件控制系統(tǒng)。這種系統(tǒng)容易擴(kuò)大功能,柔性好,可靠性高。
1.1.3 國(guó)內(nèi)外數(shù)控機(jī)床的發(fā)展
中國(guó)從1958年開(kāi)始研究數(shù)控技術(shù),到20世紀(jì)60年代中期初與研制、開(kāi)發(fā)階段。1965年進(jìn)入晶體管數(shù)控裝置的研制。60年代末至70年代初研制成功了數(shù)控銑床。
從20世紀(jì)70年代開(kāi)始,數(shù)控技術(shù)在車、銑、磨、齒輪加工、電加工等領(lǐng)域全面展開(kāi)。但由于電子元器件的質(zhì)量和制造工藝水平低,致使數(shù)控系統(tǒng)的可靠性、穩(wěn)定性問(wèn)題沒(méi)有得到解決,因此未能廣泛推廣。
20世紀(jì)80年代,中國(guó)先后從日本、美國(guó)等國(guó)家引進(jìn)了部分?jǐn)?shù)控裝置和伺服單元技術(shù),并于1981年開(kāi)始批量生產(chǎn)數(shù)控系統(tǒng),包括數(shù)控裝置和伺服單元。在此期間,中國(guó)在引進(jìn)、消化吸收的基礎(chǔ)上,跟蹤國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的發(fā)展,開(kāi)發(fā)出了一些高檔的數(shù)控系統(tǒng),如多軸聯(lián)動(dòng)數(shù)控系統(tǒng)、數(shù)字放行系統(tǒng)、為柔性制造單元配套的數(shù)控系統(tǒng)等。為了適應(yīng)機(jī)械工業(yè)生產(chǎn)不同層次的需要,還開(kāi)發(fā)出多種經(jīng)濟(jì)型數(shù)控系統(tǒng),并得到廣泛地應(yīng)用?,F(xiàn)在,中國(guó)已經(jīng)建立了以中、低檔數(shù)控機(jī)床為主的產(chǎn)業(yè)體系。
1.1.4 數(shù)控機(jī)床的發(fā)展趨勢(shì)
隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,制造技術(shù)的進(jìn)步,以及社會(huì)對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量和品種多樣化的要求越來(lái)越強(qiáng)烈。中、小批量生產(chǎn)的比例明顯增加,要求現(xiàn)代數(shù)控機(jī)床成為一種精密、高效、復(fù)合、集成功能和低成本的自動(dòng)化加工設(shè)備。同時(shí),為了滿足制造業(yè)向更高層次發(fā)展,為柔性制造單元、柔性制造系統(tǒng),以及計(jì)算機(jī)集成制造系統(tǒng)提供基礎(chǔ)設(shè)備,也要求數(shù)控機(jī)床向更高水平發(fā)展。當(dāng)前,數(shù)控機(jī)床技術(shù)呈現(xiàn)如下發(fā)展趨勢(shì):(1) 高精度化;(2) 運(yùn)動(dòng)高速化;(3)柔性化;(4)高自動(dòng)化;(5)高可靠性;(6)智能化;(7)復(fù)合化;(8)網(wǎng)絡(luò)化;(9)開(kāi)放式體系結(jié)構(gòu)。
1.2 數(shù)控銑床的主要功能及特點(diǎn):
數(shù)控銑床的可分為立式、臥式和立臥兩用式數(shù)控銑床,各種銑床適用的數(shù)控系統(tǒng)不同,其功能也不盡相同。除各有其特點(diǎn)之外,常具有下列主要功能: 點(diǎn)位控制功能;連續(xù)輪廓控制功能; 刀具半徑自動(dòng)補(bǔ)償功能; 刀具長(zhǎng)度補(bǔ)償功能;鏡像加工功能; 固定循環(huán)功能;特殊功能 。
具備自適應(yīng)功能的數(shù)控銑床可以在加工過(guò)程中把感受到的切削狀況的變化,通過(guò)適應(yīng)性控制系統(tǒng)及時(shí)控制機(jī)床改變切削用量,使銑床及刀具始終保持最佳狀態(tài),從而可獲得較高的切削效率和加工質(zhì)量,延長(zhǎng)刀具使用壽命。
數(shù)控銑床的主要特點(diǎn):(1) 高柔性及工序復(fù)合化;(2) 加工精度高;(3)生產(chǎn)效率高;(4)減輕操作者的勞動(dòng)強(qiáng)度。
1.3 數(shù)控銑床的分類和應(yīng)用
1.3.1 數(shù)控銑床的分類
按運(yùn)動(dòng)方式分:(1)點(diǎn)位控制數(shù)控銑床 (2)直線控制數(shù)控銑床(3)輪廓控制數(shù)控銑床;
按控制方式分:(1)開(kāi)環(huán)控制數(shù)控銑床(2)閉環(huán)控制數(shù)控銑床(3)半閉環(huán)控制數(shù)控銑床;
按主軸的布局形式分:(1)立式數(shù)控銑床:(2)臥式數(shù)控銑床(3)立臥兩用式數(shù)控銑床等等
1.3.2 數(shù)控銑床的應(yīng)用
數(shù)控銑床主要用于加工平面和曲面輪廓的零件,還可以加工復(fù)雜型面的零件、樣板、模具、螺旋槽等。同時(shí)也可以進(jìn)行鉆、擴(kuò)、鉸、锪和鏜孔的加工,但因數(shù)控銑床不具自動(dòng)換刀功能,所以不能完成復(fù)雜孔的加工。數(shù)控銑床主要應(yīng)用于汽車制造業(yè)、模具制造業(yè)、機(jī)床制造業(yè)、航空航天業(yè)、造船業(yè)、軍事工業(yè)及其他行業(yè)。
2 數(shù)控銑床總體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
2.1 基本參數(shù)的確定
本課題設(shè)計(jì)的立式數(shù)控銑床可以銑削平面和溝槽,也可加工空間曲面;若將銑刀換成鉆頭或絞刀,則可加工光孔或螺紋孔。銑床主要技術(shù)參數(shù)如下:
工作臺(tái)工作面尺寸(長(zhǎng)寬) 800mm×400mm
工作臺(tái)X向最大行程 600mm
工作臺(tái)Y向最大行程 410mm
工作臺(tái)T型槽數(shù) 3
工作臺(tái)T型槽寬 18mm
工作臺(tái)T型槽間距 100mm
快速移動(dòng)速度(X、Y、Z軸) 32m/min
最小分辨率 0.001mm
定位精度 ±0.005mm
重復(fù)定位精度 ±0.002mm
2.2 確定機(jī)床的總體布局
2.2.1機(jī)床的運(yùn)動(dòng)分配
本課題擬解決問(wèn)題的思路是參照VMCL600立式數(shù)控銑床的總體布局、機(jī)械傳動(dòng)部分、進(jìn)行優(yōu)化組合,設(shè)計(jì)出精度高、靈活性強(qiáng)的立式數(shù)控銑床。由于工作臺(tái)尺寸較大,可加工較重或尺寸較高的工件,故機(jī)床運(yùn)動(dòng)分配如下:主運(yùn)動(dòng):刀具的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng);進(jìn)給運(yùn)動(dòng):工作臺(tái)X、Y方向的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)和銑刀頭帶著刀具Z方向的垂直進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。
2.2.2機(jī)床結(jié)構(gòu)布局
機(jī)床采用床身框式立柱的“L” 型結(jié)構(gòu)形式,主軸箱裝在框式立柱中間,設(shè)計(jì)成對(duì)稱形結(jié)構(gòu)??蚴搅⒅季忠葐瘟⒅俪惺芤粋€(gè)扭轉(zhuǎn)力矩和一個(gè)彎曲力矩,因而受力后變形較小,有利于提高加工精度;框式立柱布局的受熱與熱變形是對(duì)稱的,因此,熱變形對(duì)加工精度的影響小。
Y向滑座相對(duì)于機(jī)床床身作進(jìn)給運(yùn)動(dòng),X向滑座相對(duì)于Y向作進(jìn)給運(yùn)動(dòng),工作臺(tái)固在X向滑座上,工作臺(tái)不做垂直方向運(yùn)動(dòng);主軸箱沿框式立柱在沿垂直軌上下移動(dòng)。由于機(jī)床尺寸較大,為了方便操作者的操作與觀察,將人機(jī)界面置為吊掛按鈕站。
2.2.3機(jī)械系統(tǒng)的傳動(dòng)、支承、導(dǎo)向方式
(1)機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)傳動(dòng)方案
機(jī)床X、Y方向進(jìn)給系統(tǒng)分別采用交流伺服電機(jī)驅(qū)動(dòng),通過(guò)電機(jī)與滾珠絲杠直接相連,將旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)轉(zhuǎn)化為直線進(jìn)給運(yùn)動(dòng)其傳動(dòng)的機(jī)械裝置如圖2.1所示。這種傳動(dòng)方案采用負(fù)載能力強(qiáng)的交流伺服電機(jī),直接通過(guò)絲杠帶動(dòng)工作臺(tái)進(jìn)給,傳動(dòng)鏈短,剛度大,傳動(dòng)精度高,是現(xiàn)代數(shù)控機(jī)床進(jìn)給傳動(dòng)的主要組成形式。
圖2.1 進(jìn)給傳動(dòng)的機(jī)械裝置
(2)機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的支承、導(dǎo)向方式
Y方向進(jìn)給系統(tǒng)由床身支承,采用一端固定、一端支撐的方式支承,固定端選用一對(duì)背對(duì)背安裝的角接觸球軸承,支撐端選用一對(duì)深溝球軸承。
X方向進(jìn)給系統(tǒng)由Y方向進(jìn)給系統(tǒng)支承,采用一端固定、一端支撐的方式支承,固定端選用一對(duì)背對(duì)背安裝的角接觸球軸承,支撐端選用一對(duì)深溝球軸承。
本機(jī)床屬于中型機(jī)床,導(dǎo)向方式采用矩形導(dǎo)軌,矩形導(dǎo)軌承載能力高,制造方便。本設(shè)計(jì)選用線性滾動(dòng)導(dǎo)軌。
3 數(shù)控銑床的主軸的設(shè)計(jì)與校核
現(xiàn)在的數(shù)控銑床能夠?qū)崿F(xiàn)無(wú)級(jí)變速或無(wú)級(jí)變速加有級(jí)變速,數(shù)控銑床一般都采用由直流或交流調(diào)速電動(dòng)機(jī)作為驅(qū)動(dòng)的電氣無(wú)級(jí)調(diào)速。由于數(shù)控銑床的運(yùn)動(dòng)調(diào)速范圍較大,單靠調(diào)速電機(jī)無(wú)法滿足這么大的調(diào)速范圍,另一方面調(diào)速電機(jī)的功率扭矩特性也難于直接與機(jī)床的功率和轉(zhuǎn)矩要求相匹配。因此,數(shù)控機(jī)床主傳動(dòng)變速系統(tǒng)常常在無(wú)級(jí)變速電機(jī)之后串聯(lián)機(jī)械有級(jí)變速傳動(dòng),以滿足機(jī)床要求的調(diào)速范圍和轉(zhuǎn)矩特性。
3.1 確定主軸傳動(dòng)功率
數(shù)控銑床的加工范圍一般都比較大,所傳動(dòng)的額定功率可以根據(jù)典型切削工藝的情況計(jì)算,根據(jù)設(shè)計(jì)的銑床主要的加工范圍,查機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)確定如下典型加工工藝:用高速剛圓柱平刀銑削灰鑄鐵工件平面,刀具直徑,刀齒數(shù)為10,工件材料為HT200,硬度190HBS,切削速度V=23.5mm/min,進(jìn)給速度為160mm/min,背吃刀量。
由公式 計(jì)算得=75r/min
則每齒進(jìn)給量
根據(jù)典型切削工藝公式:
式中:t—切削厚度,即被吃刀量(mm)
—每齒進(jìn)給量(mm)
B—切削寬度(mm)
Z—刀齒數(shù)
HB—材料硬度
代入數(shù)值得
主傳動(dòng)的總效率一般可取為η=0.70~0.85,數(shù)控機(jī)床的主傳動(dòng)多用調(diào)速電機(jī)和有限的機(jī)械變速傳動(dòng)實(shí)現(xiàn),傳動(dòng)鏈較短,因此效率可取較大值,由此可求得主軸傳遞的功率為
3.2 電機(jī)的選擇
現(xiàn)在數(shù)控機(jī)床常用直流電動(dòng)機(jī)和交流調(diào)頻電機(jī)兩種。目前,中小型數(shù)控機(jī)床中,交流調(diào)頻電機(jī)已占優(yōu)勢(shì),有取代直流電機(jī)之勢(shì)。本文所設(shè)計(jì)的銑床采用交流調(diào)頻電機(jī)調(diào)節(jié)電源頻率來(lái)達(dá)到調(diào)速的目的,額定轉(zhuǎn)速常為1500r/min,如圖1-1所示是變速電機(jī)的功率特性。從額定轉(zhuǎn)速到最高轉(zhuǎn)速的區(qū)域Ⅰ為恒功率區(qū),從最低轉(zhuǎn)速至的區(qū)域Ⅱ?yàn)楹戕D(zhuǎn)矩區(qū)。
圖3.1 變速電動(dòng)機(jī)的功率特性
在設(shè)計(jì)數(shù)控銑床主傳動(dòng)時(shí),必須考慮電機(jī)與機(jī)床主軸功率特性匹配問(wèn)題。由于主軸要求的恒功率變速范圍遠(yuǎn)大于電機(jī)的恒功率變速范圍,所以在電機(jī)與主軸之間要串聯(lián)一個(gè)分級(jí)變速箱,以擴(kuò)大其功率調(diào)速范圍,滿足低速大功率切削時(shí)對(duì)電機(jī)的輸出功率要求。為了簡(jiǎn)化變速箱結(jié)構(gòu),變速級(jí)數(shù)應(yīng)少些,變速箱公比可取大于電機(jī)的恒功率調(diào)速范圍,即。這時(shí),變速箱每擋內(nèi)有部分低轉(zhuǎn)速只能恒轉(zhuǎn)矩變速,主傳動(dòng)系統(tǒng)功率特性圖中出現(xiàn)“缺口”,稱之功率降低區(qū)。使用“缺口”范圍內(nèi)的轉(zhuǎn)速時(shí),為限制轉(zhuǎn)矩過(guò)大,得不到電動(dòng)機(jī)輸出的全部功率。為保證缺口處的輸出功率,電動(dòng)機(jī)的功率應(yīng)相應(yīng)的增大。為了滿足主軸傳遞5.4kw,最高轉(zhuǎn)速10000r/min的要求,選擇FANUC AC 主軸電動(dòng)機(jī)αi系列伺服電動(dòng)機(jī),其型號(hào)為ALPHA 8/10000i -L-STRAIGHT SHAFT。
其中:電機(jī)功率: 7.5Kw
額定力矩: 47.7 Nm
最大力矩: 190.8 Nm
額定轉(zhuǎn)速: 1500 rpm
最大轉(zhuǎn)速: 10000 rpm
電機(jī)在60—1500r/min內(nèi),實(shí)現(xiàn)恒扭矩輸出,在1500—8000r/min內(nèi)實(shí)現(xiàn)恒功率輸出;最高轉(zhuǎn)速可以達(dá)到10000r/min,當(dāng)電機(jī)轉(zhuǎn)速達(dá)到10000 r/min,扭矩特性不好,因此一般情況下轉(zhuǎn)速只達(dá)到8000r/min。如圖所示:
圖3.2 主電機(jī)輸出特性曲線圖(10000rpm)
3.3 主軸主要結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定
主軸的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)有:主軸前、后軸頸D1和D2,主軸內(nèi)孔直徑d,主軸前端懸伸量a和主軸主要支撐間的跨距L。這些參數(shù)直接影響主軸旋轉(zhuǎn)精度和主軸的剛度。
3.3.1 選擇軸的材料和熱處理方法
選擇軸的材料為40Cr,,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理, 其機(jī)械性能有設(shè)計(jì)手冊(cè)查得:
,,
查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得
3.3.2 主軸最小直徑的估算
銑床主軸既受彎矩又受扭矩作用,在軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)完成之前,通常不能確定支反力及彎矩的大小,所以只能近似地按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度條件估算最小軸徑,主軸一般設(shè)計(jì)為空心階梯軸,所以估算公式為:
3.1
式中:d—主軸的最小直徑(mm)
P—主軸傳遞的功率(kw),前面已算出P=5.4kw
n—主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速(r/min),前面已給出n=75r/min
—根據(jù)所選軸用材料40Cr查表取常數(shù)103,=0.6(空心軸內(nèi)外徑之比)
代人數(shù)值得:
取主軸的最小直徑=45mm,最小直徑本應(yīng)該是后軸頸,但是考慮到軸承的軸向固定采用鎖緊螺母,應(yīng)留鎖緊螺母的位置??紤]到軸上裝軸承,有配合要求,應(yīng)將后軸頸的直徑圓整到標(biāo)準(zhǔn)直徑,同時(shí)要考慮到選擇軸承的類型,因此選擇后軸頸的直徑=50 mm。
3.3.3 主軸內(nèi)孔直徑d及拉桿直徑的確定
主軸內(nèi)孔直徑與機(jī)床的類型有關(guān),主要用來(lái)通過(guò)棒料、拉桿、鏜桿或頂出頂尖等,銑床主要用于通過(guò)拉桿和拉抓,確定孔徑的原則是:為減輕主軸重量在滿足上述工藝要求及不削弱主軸剛度的前提下,盡量取較大值,孔徑d對(duì)主軸剛度的影響影響是通過(guò)抗彎截面慣性矩而體現(xiàn)的,即主軸本身的剛度正比于抗彎截面慣性矩,其關(guān)系式為
3.2
根據(jù)上式可繪制出主軸孔徑對(duì)主軸剛度影響曲線,如圖
D—主軸平均直徑,d—主軸平均孔徑,—直徑為D實(shí)心主軸剛度 ,
—直徑為D,孔徑為d的空心軸的剛度。
圖3.3 主軸孔徑對(duì)主軸剛度影響曲線
由圖知:當(dāng)d/D≤0.5時(shí),內(nèi)孔d對(duì)主軸剛度幾乎無(wú)影響,通常取孔徑d的極限值。此時(shí)I空>0.75I實(shí),即剛度削弱量小于25%,若孔徑再大主軸剛度急劇下降,一般銑床主軸孔徑d可比刀具拉桿直徑大5~10mm。由于機(jī)床使用場(chǎng)合多種多樣,為了適應(yīng)加工工藝及刀具特點(diǎn),機(jī)床工具行業(yè)已經(jīng)開(kāi)發(fā)了多種軸端結(jié)構(gòu),并已形成專業(yè)標(biāo)準(zhǔn),銑床常用的主軸端部結(jié)構(gòu)前端帶有7:24的錐孔供插入銑刀尾部定位,拉桿從主軸后端拉緊刀具,常用的是BT—50刀柄,因此我們采用BT—50的外螺紋拉抓,查資料知BT—50拉抓外螺紋的尺寸為M22×P1.5,所以拉桿前端必須是M22的內(nèi)螺紋,為了滿足拉桿的剛性要求,取拉桿的直徑為φ28mm,根據(jù)拉桿的直徑確定主軸內(nèi)孔的最小直徑為即可。
3.3.4 主軸前端懸伸量的確定
主軸前端懸伸量a是指主軸前端面到前軸承徑向支反力作用中點(diǎn)(或前徑向支承中點(diǎn))的距離。它主要取決于主軸端部結(jié)構(gòu)、前支承軸承和密封裝置的形式和尺寸,由結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定。由于前端懸伸量對(duì)主軸部件的剛度、抗振性影響很大,變形量與a的二次方或三次方成正比例關(guān)系。因此在滿足結(jié)構(gòu)要求的前提下,設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量縮短該懸伸量。
在確定主軸前端懸伸量時(shí)應(yīng)該滿足以下結(jié)構(gòu)要求:主軸前端要留有裝切削液噴頭的位置;軸承的寬度B=27;軸承擋環(huán)的厚度b=8;主軸下支承的安裝位置以及軸肩的寬度。
3.3.5 主軸支承跨距L的確定
合理確定主軸主要支承間的跨距L,是獲得主軸部件最大靜剛度的重要條件之一。支承跨距過(guò)小,主軸的彎曲變形固然較小,但因支承變形引起主軸前軸端的位移量增大;反之,支承跨距過(guò)大,支承變形引起主軸前軸端的位移量盡管減小了,但主軸的彎曲變形增大,也會(huì)引起主軸前端較大的位移。因此存在一個(gè)最佳跨距,在該跨距時(shí),因主軸彎曲變形和支承變形引起主軸前軸端的總位移量為最小。一般取本文所設(shè)計(jì)的主軸暫取,但是實(shí)際結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),由于結(jié)構(gòu)上的原因,以及支承剛度因磨損會(huì)不斷降低,主軸主要支承間的實(shí)際跨距往往大于最佳跨距。
3.3.6 計(jì)算主軸傳遞的扭矩
根據(jù)電機(jī)的扭矩—功率特性圖知,當(dāng)主軸的轉(zhuǎn)速為基準(zhǔn)轉(zhuǎn)速時(shí)所傳遞的扭矩最大,即n=n=1500r/min,則
3.3
3.4 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
3.4.1 擬定軸上零件的裝配方案
本文所設(shè)計(jì)的主軸要用原有的主軸箱,根據(jù)主軸箱的結(jié)構(gòu)、軸上零件定位、加工要求以及不同的零件裝配方案,參考軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本要求,得出如圖3.4所示的軸結(jié)構(gòu)。
圖3.4 主軸的結(jié)構(gòu)
如圖3.4,拉桿與BT50拉刀抓連接,從右側(cè)裝入內(nèi)孔,然后再裝入BT50刀柄;齒輪、軸承、套筒、軸承套以及電磁鐵固定架從左側(cè)裝入,法蘭蓋從右側(cè)裝入,與軸承套用螺釘連接。
3.4.2 確定軸各段的直徑
根據(jù)前面的計(jì)算知:最小直徑,小軸承用鎖緊螺母進(jìn)行軸向固定,所以取軸段1外螺紋的直徑;根據(jù)軸承的型號(hào)以及與軸的配合關(guān)系,取軸段2的直徑。
軸段4處裝小齒輪,承受很大的徑向力,同時(shí)主軸是空心的,考慮到主軸的整體剛性,取軸段4的直徑,小齒輪用鎖緊螺母壓緊,則軸段4的直徑比軸段3的直徑大2~3mm,所以取軸段3處的外螺紋直徑。
軸段5上有兩個(gè)軸套,軸套左側(cè)用于定位小齒輪,中間用來(lái)壓緊和定位電磁鐵固定架,考慮到拆卸方便,軸段5要比軸段4大2~3mm,同時(shí)要比軸段6小2~3mm因此取軸段5的直徑,軸段6的直徑。
大齒輪主要靠軸段7的軸肩來(lái)定位的,為了保證定位可靠,軸段7要比軸段6的直徑大5~10mm,但是考慮到主軸前端的內(nèi)孔交大,因此取軸段7的直徑為。
軸段8是前軸頸,主軸的直徑因與軸承的內(nèi)徑相等,考慮到軸承的型號(hào)以及與主軸的配合關(guān)系,取軸段8的直徑,軸承的型號(hào)為32109。
主軸前端內(nèi)孔采用7:24的錐度,裝BT50的刀柄,內(nèi)孔較大,取軸段10的外徑,軸段9主要起定位作用,因比軸段10大5~10mm,因此取軸段9的直徑為。
3.4.3確定各軸段的長(zhǎng)度
軸段1和3有外螺紋,裝徑向鎖緊螺母,故軸段1和3的長(zhǎng)度比鎖緊螺母長(zhǎng)
2~3mm,取軸段1的長(zhǎng)度為15.7mm,軸段3的長(zhǎng)度為 18.2mm
軸段4和6的長(zhǎng)度要比輪轂寬度(38mm)短2~3mm,故這兩處軸段的長(zhǎng)度取為36mm。其中軸段4不包括退刀槽的長(zhǎng)度。
軸段7主要與軸承套配合,壓緊軸承,為了保證軸承套與大齒輪之間有一定的間隙,取軸段7的長(zhǎng)度為25mm;軸段8是后軸頸,所選軸承的寬度B=32mm,軸承擋環(huán)的寬度T=8mm,故取軸段8的長(zhǎng)度為44mm。
軸段9是一個(gè)軸肩,主要起定位作用,取軸段9的長(zhǎng)度為11即可;主軸的前端面要裝端面鍵,同時(shí)主軸前端要留下裝切削液噴頭的位置,因此取軸段10的長(zhǎng)度為69mm。
主軸內(nèi)孔要裝拉桿、拉刀抓及BT50刀柄,整體裝配起來(lái)應(yīng)該讓拉桿不要伸出主軸內(nèi)孔太長(zhǎng),否則銑床的整體動(dòng)剛度不好,根據(jù)主軸和主動(dòng)軸的整體裝配關(guān)系,取軸段2的長(zhǎng)度為75.4mm,軸段5的長(zhǎng)度為209mm。
綜上所述,主軸的跨距L=373mm,懸伸量a=96mm
3.4.4 軸向零件的周向固定
齒輪、電磁鐵固定架與軸的周向定位均采用半圓鍵聯(lián)接。對(duì)于齒輪,由手冊(cè)查得半圓鍵的截面尺寸寬×高×直徑=10×13×32(GB/T1098-2003),鍵槽用鍵槽銑刀加工,長(zhǎng)為29。7mm(標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)見(jiàn)GB1096-79);對(duì)于電磁鐵固定架,由手冊(cè)查得半圓鍵的截面尺寸寬×高×直徑=6×9×22(GB/T1098-2003),鍵槽用鍵槽銑刀加工,長(zhǎng)為29.7mm(標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)見(jiàn)GB1096-79),軸承與軸的周向定位是采用過(guò)盈配合來(lái)保證的。
3.5 主軸剛度的計(jì)算
軸在載荷作用下,將產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn)變形。若變形量超過(guò)允許的限度,就會(huì)影響軸上零件的正常工作,甚至?xí)茐你姶驳墓ぷ餍阅?。因此在設(shè)計(jì)重要軸時(shí),必須檢驗(yàn)軸的變形量,這在軸的設(shè)計(jì)中稱為剛度計(jì)算
剛度計(jì)算包括扭轉(zhuǎn)剛度計(jì)算和彎曲剛度計(jì)算兩種。前者以扭轉(zhuǎn)角來(lái)度量;后者以撓度y和截面轉(zhuǎn)角來(lái)度量。本文以彎曲剛度校核,查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)知:;圓錐滾子軸承處的偏轉(zhuǎn)角。
3.5.1 主軸的簡(jiǎn)化和彎曲剛度的計(jì)算
(1)如主軸前后軸承頸之間有數(shù)段組成,則當(dāng)量直徑
3.4
式中:、;、;…;、—分別為各段的直徑和長(zhǎng)度
—總長(zhǎng),=++…+(mm)
3.5
(2)主軸切削力的計(jì)算
根據(jù)公式P=得:=,則當(dāng)線速度最小時(shí),切削力最大
3.6
3.7
(3)撓度的計(jì)算
主軸的前懸伸部分較粗,剛度較高,其變形可以忽略不計(jì)。后懸伸部分不影響剛度。當(dāng)主軸前端作用一外載,則撓度
3.8式中 —典型切削工藝的切削力
—前懸伸,等于載荷作用點(diǎn)至前支承點(diǎn)間的距離(mm)
—跨距,等于前后支承之間的距離(mm)
—彈性模量,鋼?。?×10(Mpa)
—截面慣性矩,=0.05(-)(mm)
,—主軸的外徑和孔徑(mm)
將和的值待人,可得
3.9
所以撓度滿足要求。
(4)偏轉(zhuǎn)角
主軸切削工件時(shí)承受很大的切削力,主軸前端產(chǎn)生彎曲變形,查機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)得
3.10
式中 —主軸前端偏轉(zhuǎn)角(rad)
、、、、與前面相同
代入數(shù)據(jù)得
所以
綜上所述 主軸的剛度滿足條件,不必重新設(shè)計(jì)。
圖3.5 主軸圖
4 工作臺(tái)和各支撐件的設(shè)計(jì)
4.1 工作臺(tái)的設(shè)計(jì)
工作臺(tái)選用材料為HT200,長(zhǎng)寬為800mm400mm,重量約為1128.76N。工作臺(tái)裝在滑板的上面,工作臺(tái)底面安裝X 軸直線滾動(dòng)導(dǎo)軌的滑塊及滾珠絲杠螺母座。X 軸伺服電機(jī)旋轉(zhuǎn),可使工作臺(tái)沿X 軸直線運(yùn)動(dòng)。工作臺(tái)下面裝有2 個(gè)行程擋塊,和行程開(kāi)關(guān)配合,控制X 軸校準(zhǔn)點(diǎn)位置(X=0)和X 軸行程的極限位置(超程斷電)。工作臺(tái)上面有三條T 型槽,供裝夾工件、夾具、轉(zhuǎn)臺(tái)等。其中中間T 型槽為基準(zhǔn)T 型槽,工作臺(tái)的左右兩端
均裝有伸縮式防護(hù)罩。詳見(jiàn)附圖。 圖4.1 工作臺(tái)和T形槽尺寸
4.2 床身的設(shè)計(jì)
床身由高強(qiáng)度低應(yīng)力鑄鐵鑄成,滑板、工作臺(tái)、立柱等均裝在床身之上。床身上部固裝Y軸直線滾動(dòng)導(dǎo)軌、Y軸滾珠絲杠和Y軸伺服電機(jī)。Y 軸滾珠絲杠采用雙向消除軸向間隙結(jié)構(gòu)。Y 軸滾珠絲杠副的安裝結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖4.2。床身上還裝有兩個(gè)行程擋塊,Y 軸校準(zhǔn)點(diǎn)位置(Y=0)和Y 軸行程的極限位置,就由這兩個(gè)擋塊配合行程開(kāi)關(guān)來(lái)確定。床身下部有六塊厚支承塊,通過(guò)裝在床身地腳處的調(diào)節(jié)螺釘,可調(diào)整機(jī)床水平。床身上面靠前部位,有四個(gè)M16螺孔,可固定兩個(gè)專用起吊環(huán),與立柱頂部的兩個(gè)吊環(huán)配合使用,以起吊整機(jī)。
圖4.2 機(jī)床總總裝圖
4.3 Z軸立柱的設(shè)計(jì)
立柱也是數(shù)控銑床中最主要的支撐部件之一。對(duì)于固定單立式結(jié)構(gòu)的數(shù)控銑床,主軸安裝在箱體上,同時(shí)立柱設(shè)有導(dǎo)軌,主軸箱等刀具系統(tǒng)。因此,立柱結(jié)構(gòu)的動(dòng)態(tài)性能對(duì)整機(jī)的動(dòng)態(tài)性能以及機(jī)床的加工精度都有直接的影響。數(shù)控銑床一般采用方形截面,用于受有兩個(gè)方向彎曲和扭轉(zhuǎn)載荷的立柱,,使得兩個(gè)方向的抗彎剛度基本相同,抗扭剛度也較高。立柱采用鋼板和型鋼焊接,這樣有許多優(yōu)點(diǎn):(1)不需要制造木模和澆注,生產(chǎn)周期短。(2)減輕質(zhì)量,鋼的彈性模量約為鑄鐵的1.5倍至2倍。在形狀相同的前提下,如果要求支撐件本身的剛度,則鋼焊接件的壁厚可比鑄鐵的薄。(3)可以完全采用封閉的箱型結(jié)構(gòu),不像鑄件那樣要留出砂孔。(4)如發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)有缺陷,例如發(fā)現(xiàn)剛度不足,焊接件可以補(bǔ)救(例如可以加焊隔板和加強(qiáng)筋)。
數(shù)控銑床立柱長(zhǎng)378mm,寬350mm,高1200mm,內(nèi)壁厚20mm。如圖所示:
圖4.3 數(shù)控銑床立柱示意圖
5 進(jìn)給系統(tǒng)機(jī)械部分設(shè)計(jì)
在現(xiàn)代數(shù)控機(jī)床中,為得到高速下的平穩(wěn)運(yùn)行,并具有較高的定位精度且防止爬行,要求進(jìn)給系統(tǒng)中的機(jī)械傳動(dòng)裝置和元件具有較高的靈敏度,低摩擦阻力和動(dòng)、靜摩擦系數(shù)之差以及高壽命等特點(diǎn),而滾動(dòng)導(dǎo)軌和滾珠絲杠螺母副能較好的滿足這些要求。因此本工作臺(tái)的設(shè)計(jì)采用了滾動(dòng)導(dǎo)軌加滾珠絲杠螺母副的組合。
5.1銑削工件時(shí)銑削力的計(jì)算
5.1.1首先初步估算工作臺(tái)的重量
首先要初步估算工作臺(tái)的重量及銑削工件的最大切削力才能進(jìn)行設(shè)計(jì)。
X軸方向移動(dòng)的工作臺(tái)尺寸:長(zhǎng)寬為800mm400mm,重量約為1128.76N,最大行程600mm ;
Y軸方向移動(dòng)的工作臺(tái):重量約為550.36N,最大行程410mm ;
設(shè)夾具及工件的質(zhì)量約為500Kg,重量約為4900N ;
則XY工作臺(tái)總質(zhì)量約為671.34kg,總重量約為6579.12N(包括夾具及工件)。
5.1.2銑刀主要結(jié)構(gòu)參數(shù)選擇
一般盡可能選用小直徑規(guī)格的銑刀,因?yàn)殂姷吨睆酱笄邢髁卦龃蟆?
5.1.3銑削用量選擇
銑削用量選擇原則:首先應(yīng)盡可能取較大的切削深度及切削寬度然后盡可能取較大的每齒進(jìn)給量,最后才盡可能取較大的銑削速度。粗銑時(shí)余量大,加工要求低,主要考慮銑刀的耐用度及銑削力的影響;而精銑時(shí)余量小,加工要求高,主要考慮加工質(zhì)量的提高。
(1)銑削深度的選擇
當(dāng)工件表面要求的光潔度為時(shí),通常銑削無(wú)硬皮的鋼;銑削鑄鋼或鑄鐵時(shí)。
當(dāng)工件表面要求的光潔度為時(shí),可分粗銑、半精銑、兩步銑削,粗銑后留余量。
當(dāng)工件表面要求的光潔度為時(shí),可分粗銑、半精銑、精銑三步銑削。半精銑,精銑左右。
(2)每齒進(jìn)給量的選擇
當(dāng)銑削深度選定后,盡可能取較大的每齒進(jìn)給量。粗銑時(shí)限制每齒進(jìn)給量的是銑削力及銑刀容屑空間的大小,當(dāng)工藝系統(tǒng)剛性俞好及銑刀齒數(shù)愈少時(shí),可取得愈大;半精銑及精銑時(shí)限制每齒進(jìn)給量的是工件表面光潔度。光潔度要求愈高,應(yīng)俞小。
5.1.4銑削力的計(jì)算
銑床通常用于銑削平面和溝槽,銑刀又分為圓柱銑刀、立銑刀、盤形銑刀、面銑刀、半圓弧銑刀、T形槽銑刀,因銑削的材料不同切削力也不同,通過(guò)查相關(guān)資料,綜合分析其中用面銑刀銑削碳鋼時(shí)的銑削力最大,故按用立銑刀銑削碳鋼時(shí)計(jì)算銑削力。
銑削力與銑刀材料、銑刀類型、工件材料的硬度、銑削寬度、銑削深度、每齒進(jìn)給量、銑刀直徑、銑刀齒數(shù)有關(guān)??砂础督饘偾邢髟砑皯?yīng)用》中的公式進(jìn)行計(jì)算:
5.1
銑削溝槽時(shí)采用粗齒高速鋼立銑刀,按工件材料為的碳鋼來(lái)設(shè)計(jì)。查《金屬切削手冊(cè)》,選擇銑削用量為銑刀直徑,銑刀齒數(shù),銑削寬度,每齒進(jìn)給量,銑削深度,銑刀的切削速度。
采用端面銑刀在主軸上的計(jì)算轉(zhuǎn)速下進(jìn)行強(qiáng)力切削,主軸具有最大扭矩,并能傳遞主電動(dòng)機(jī)的全部功率。
由得: 5.2
故 5.3
主切削力分解到X.Y方向上的分力是:
5.4
由以上計(jì)算可知Y方向的主切削力最大。
5.2 滾動(dòng)導(dǎo)軌選擇計(jì)算
5.2.1 導(dǎo)軌概述
(1)導(dǎo)軌的功用
本設(shè)計(jì)的導(dǎo)向機(jī)構(gòu)是導(dǎo)軌,導(dǎo)軌主要是用來(lái)支承和引導(dǎo)運(yùn)動(dòng)部件沿著一定的軌跡運(yùn)動(dòng)。本設(shè)計(jì)要求其機(jī)械系統(tǒng)的各運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)必需得到安全的支撐,并能準(zhǔn)確地完成其特定方向的運(yùn)動(dòng),這個(gè)任務(wù)就有導(dǎo)向機(jī)構(gòu)來(lái)完成。
(2)導(dǎo)軌的分類和特點(diǎn)
兩個(gè)做相對(duì)運(yùn)動(dòng)的部件構(gòu)成一對(duì)導(dǎo)軌副,其中,在工作時(shí)固定不動(dòng)的配合面稱為固定導(dǎo)軌或靜導(dǎo)軌;相對(duì)固定導(dǎo)軌作直線或回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的配合面稱為運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌。根據(jù)導(dǎo)軌副之間的摩擦情況,導(dǎo)軌分為滑動(dòng)導(dǎo)軌和滾動(dòng)導(dǎo)軌兩大類。
滑動(dòng)導(dǎo)軌具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,制造方便,接觸剛度大等優(yōu)點(diǎn),在機(jī)械產(chǎn)品中應(yīng)用廣泛,其兩導(dǎo)軌工作面的摩擦性質(zhì)為滑動(dòng)摩擦。傳統(tǒng)滑動(dòng)導(dǎo)軌摩擦阻力大,磨損快,動(dòng)、靜摩擦系數(shù)差別大,低速時(shí)易產(chǎn)生爬行現(xiàn)象。現(xiàn)隨著技術(shù)進(jìn)步,已發(fā)展出貼塑導(dǎo)軌、液體靜壓導(dǎo)軌、液體動(dòng)壓導(dǎo)軌等結(jié)構(gòu)形式。
滾動(dòng)導(dǎo)軌的優(yōu)點(diǎn)是摩擦系數(shù)小,一般在,動(dòng)、靜摩擦系數(shù)很接近,低速運(yùn)動(dòng)不會(huì)產(chǎn)生爬行現(xiàn)象,可以使用油脂潤(rùn)滑。滾動(dòng)導(dǎo)軌的兩導(dǎo)軌面之間為滾動(dòng)摩擦,磨損小,壽命長(zhǎng),定位精度高,靈敏度高,但是結(jié)構(gòu)復(fù)雜,集合精度要求高,抗震性較差,防護(hù)要求高,制造困難,成本高。它適用于工作部件要求移動(dòng)均勻、動(dòng)作靈敏以及定位精度高的場(chǎng)合。
滾動(dòng)導(dǎo)軌因其特有的優(yōu)點(diǎn)在數(shù)控機(jī)床上的應(yīng)用十分廣泛,現(xiàn)在常用的有直線導(dǎo)軌副和滾動(dòng)導(dǎo)軌塊。直線導(dǎo)軌副一般用滾珠作滾動(dòng)體,滾動(dòng)導(dǎo)軌塊用滾子作滾動(dòng)體。滾動(dòng)導(dǎo)軌塊由于是線接觸,其承載能力和剛度大,但摩擦力也比較高,加工裝配比較復(fù)雜。
直線滾動(dòng)導(dǎo)軌是近幾年出現(xiàn)的一種滾動(dòng)導(dǎo)軌,其突出的優(yōu)點(diǎn)為無(wú)間隙,并且能夠施加預(yù)緊力。其主要由導(dǎo)軌體、滑塊、鋼球、保持器、返向器、密封端蓋等組成。導(dǎo)軌體固定在不運(yùn)動(dòng)部件上,滑塊固定在運(yùn)動(dòng)部件上,通過(guò)鋼球的運(yùn)動(dòng)把導(dǎo)軌體和滑塊之間的移動(dòng)變成了滾動(dòng)。
直線滾動(dòng)導(dǎo)軌除滾動(dòng)導(dǎo)軌的共性優(yōu)點(diǎn)之外,還有以下特點(diǎn):
有自調(diào)整能力:安裝基面許用誤差大,使得安裝方便,生產(chǎn)周期短,
低了對(duì)配件的加工精度要求;
承載能力大:其滾道采用圓弧形式,增大了滾動(dòng)體與圓弧滾道的接觸體積,從而大大提高了軌道的承載能力,可達(dá)到平面滾道形式3倍;
剛性強(qiáng):在裝配導(dǎo)軌時(shí)可預(yù)加負(fù)荷以提高滾動(dòng)導(dǎo)軌的剛度,所以滾動(dòng)軌在工作時(shí)可承受較大的沖擊和振動(dòng);
壽命長(zhǎng):由于是純滾動(dòng),摩擦系數(shù)是滑動(dòng)導(dǎo)軌的1/50左右,磨損小因而壽命長(zhǎng),功耗低,便于機(jī)械小型化;
傳動(dòng)平穩(wěn)可靠:由于摩擦力小,動(dòng)作輕便,因而定位精度高,溫良移靈活準(zhǔn)確;在較差的工作條件下可長(zhǎng)時(shí)間保持高精度;
可高速運(yùn)行:直線滾動(dòng)導(dǎo)軌運(yùn)行速度可大于60m/min,甚至更高,且滑方法簡(jiǎn)單,便于維護(hù)。
綜合考慮定位精度及運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性等技術(shù)要求,采用直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副。
5.2.2滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副的計(jì)算
(1)作用于滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副的載荷計(jì)算
由于滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副的特殊結(jié)構(gòu),使其具有垂直向上、向下、左右和水平四個(gè)方向額定載荷相等,且額定載荷大,剛性好,三個(gè)方向抗顛覆力矩能力大的特點(diǎn),滾動(dòng)導(dǎo)軌受力分析見(jiàn)圖5.1。
下層工作臺(tái)的承載重約為5812.573N
3
4
L3
L0
1
L1
W
圖5.1 滾動(dòng)導(dǎo)軌受力分圖析圖
5.5
5.6
5.7
5.8
將已知數(shù)據(jù)代入上式得:
載荷成分變化,其計(jì)算載荷:
5.9
式中:——對(duì)應(yīng)行程內(nèi)的載荷 ;
——分段行程 ;
——全行程等于;
(2)滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副的額定壽命
額定壽命的計(jì)算公式為:
5.1式中: L——額定壽命 ;
C——額定動(dòng)載荷 ;
——計(jì)算載荷 ;
——溫度系數(shù) 取1.0 ;
——接觸系數(shù) 取0.81 ;
——精度系數(shù) 取1.0 ;
——載荷系數(shù) 取1.5 ;
——硬度系數(shù) 取1.0 ;
壽命時(shí)間的計(jì)算:
當(dāng)行程的長(zhǎng)度一定,以小時(shí)為單位的額定壽命:
5.11
式中: ——行程長(zhǎng)度 ;
L——額定壽命 ;
——每分鐘往復(fù)次數(shù) ;
5.12
一般情況下,滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副預(yù)期壽命取20000小時(shí),則:
5.13
5.14
取 則:
查《數(shù)控技術(shù)課程設(shè)計(jì)》導(dǎo)軌產(chǎn)品樣本,其GGB系GGB20AA-2-P3-2-400-3型滾動(dòng)導(dǎo)軌C=13.6.KN,滿足要求 。
5.3 滾珠絲杠副的選擇
5.3.1 滾珠絲杠副的介紹
滾珠絲杠副是一種新型的螺旋傳動(dòng)元件,它的產(chǎn)生和發(fā)展至今經(jīng)歷了數(shù)十年的歷史,然而它具有長(zhǎng)壽命、高剛度、高效率、高靈敏度、無(wú)間隙的特點(diǎn),并具有優(yōu)越的高速特性和耐磨損性及運(yùn)動(dòng)可逆性等特點(diǎn),這些特點(diǎn)都是普通絲杠副不可能具有的機(jī)械傳動(dòng)性能。同時(shí)它可以由專業(yè)廠家組織的生產(chǎn)和供應(yīng),已實(shí)現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)化、通用化和商品化,用戶可根據(jù)各自的需要方便地進(jìn)行選用和訂購(gòu),因此滾珠絲杠副以其顯著特點(diǎn)而得以廣泛應(yīng)用,成為各類數(shù)控機(jī)床的主要傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。
5.3.2 滾珠絲杠副的計(jì)算
為了滿足數(shù)控機(jī)床高進(jìn)給速度、高定位精度、高平穩(wěn)性和快速響應(yīng)的要求,必須合理選擇滾珠絲杠副,并進(jìn)行必要的校核計(jì)算。
單層工作臺(tái)重量
工作臺(tái)承重
Y向滑座重量
Y向最大行程
Y向快速進(jìn)給速度
定位精度
重復(fù)定位精度
(1)滾珠絲杠精度
由于本系統(tǒng)要求達(dá)到的精度要求,根據(jù)此要求查閱滾珠絲杠樣本,對(duì)于一級(jí)精度()精度絲杠,任意300mm 內(nèi)導(dǎo)程允許為0.006mm,2級(jí)()精度絲杠的導(dǎo)程允許誤差為0.008mm。初步設(shè)計(jì)絲杠的任意300mm行程內(nèi)的行程動(dòng)量為定位精度的1/3---1/2,即0.005—0.008mm,因此,取滾珠絲杠精度為二級(jí)。
(2)滾珠絲杠的選擇
滾珠絲杠的名義直徑,滾珠的列數(shù)和工作圈數(shù),應(yīng)按當(dāng)量載荷選擇。絲杠的最大進(jìn)給力為,工作臺(tái)加工件加夾具的質(zhì)量m=593.12kg,貼塑導(dǎo)軌的摩擦因數(shù)為0.04,故絲杠的最小載荷(摩擦力)
5.15
絲杠的最大載荷
5.16
軸向工作載荷(平均載荷):
5.17
其中,、分別為絲杠最大,最小軸向載荷;當(dāng)載荷按照單調(diào)式規(guī)律變化,各種轉(zhuǎn)速使用機(jī)會(huì)相同時(shí),絲杠的最高轉(zhuǎn)速為1500r/min,工作臺(tái)最小進(jìn)給速度為1mm/min,故絲杠的最低轉(zhuǎn)速為0.1r/min,可取0,則n=(1500+0)/2=750r/min。
故絲杠工作壽命: 5.18
式中 L——工作壽命,以r為1個(gè)單位
n——絲杠轉(zhuǎn)速,r/min;
T-----絲杠使用壽命,對(duì)數(shù)控機(jī)床可取T=15000h
計(jì)算當(dāng)量載荷為
5.19
式中 ——載荷性質(zhì)系數(shù),無(wú)沖擊取1—1.2,一般取1.2—1.5,有較大沖擊
——精度影響系數(shù),對(duì)于1,2,3級(jí)精度的滾珠絲杠采取=1,
(3)確定滾珠絲杠最小螺紋底徑
估算滾珠絲杠的最大允許軸向變形量
5.20
——重復(fù)定位精度,0.006mm;
——定位精度,0.015mm。 5.21
滾珠絲杠副安裝方式為一端固定,一端支承時(shí)
5.22
式中:E——楊氏彈性模量;
——估算的滾珠絲杠最大允許軸向變形量;
——導(dǎo)軌摩擦力。
5.23
L——滾珠螺母至絲杠固定端支承的最大距離;
行程+行程 5.24
(1.051.1)行程+(10-14)
5.25
(4)確定滾珠絲杠副預(yù)緊力
5.26
(5)確定滾珠絲杠副支承所用軸承規(guī)格型號(hào)
滾珠絲杠支承用軸承通常選角接觸軸承和深溝球軸承。該類軸承具有以下特點(diǎn):
剛性大 由于采用了特殊設(shè)計(jì)的尼龍保持架
軸承所受的最大軸向載荷
本設(shè)計(jì)采用一端固定、另一端支撐的支承方式,固定端選用一對(duì)背對(duì)背安裝的接觸角推力球軸承,支撐端選用一對(duì)深溝球軸承。
(6) 確定滾珠絲杠副其它尺寸
滾珠絲杠副的螺紋長(zhǎng)度:
5.2式中:——有效行程+螺母長(zhǎng)度;
——余程,查品樣本,取18mm;
絲杠全程L :
L=+兩端支承長(zhǎng)度+連接長(zhǎng)度+起始距離
綜合考慮以上各項(xiàng)尺寸要求,取L約為900mm。
滾珠絲杠取=0.9,此處取=1
查滾珠絲杠產(chǎn)品樣本中與相近的額定動(dòng)載荷,使得<,然后由此確定滾珠絲杠副的型號(hào)和尺寸。查漢川機(jī)床廠滾珠絲杠產(chǎn)品FYC2D4010-2.5-P2/1130絲杠螺母副。名義直徑40mm,導(dǎo)程為10mm,額定動(dòng)載荷=46.5kN,,額定動(dòng)載荷=46.5kN,<,符合軸向剛度=792N/um。預(yù)緊。只要軸向載荷達(dá)不到或過(guò)預(yù)緊力的三倍,就不必對(duì)預(yù)緊力提出額外要求。本設(shè)計(jì)中絲杠最大載荷為4.922kN,遠(yuǎn)小于3。
圖5.2 FYC2D型滾珠絲杠副外觀尺寸圖
5.3.3滾珠絲杠副的校驗(yàn)
(1) 傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度計(jì)算
傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度K計(jì)算
5.28
式中: ——滾珠絲桿副的拉壓剛度;
——滾珠絲杠副的軸向剛度;
——滾珠絲杠副滾珠與滾道之間的接觸剛度;
——折合到滾珠絲杠副上的伺服剛度,可忽略不計(jì);
——滾珠絲杠副中螺母體剛度,按計(jì)算;
——折合到滾珠絲杠副上的連軸節(jié)剛度,可忽略不計(jì);
——螺母座、軸承座剛度,可忽略不計(jì);
——滾珠絲杠副的彎扭剛度,可忽略不計(jì)。
計(jì)算
滾珠絲杠副的拉壓剛度是滾珠螺母至絲杠軸向固定處距離a的函數(shù)。當(dāng)絲杠承受形式為一端固定,一端滑動(dòng)時(shí),有:
5.29
式中:——拉壓剛度();
E ——楊氏彈性模量;
——絲杠底徑(mm) 。
當(dāng)=560mm時(shí)(滾珠絲杠至固定端支承的最大距離)時(shí)剛度最小
當(dāng)=160mm時(shí)(靠固定端的行程起點(diǎn)處)時(shí)剛度最大:
確定滾珠絲杠副支承軸承的剛度
對(duì)角接觸球軸承
5.30
式中;——滾動(dòng)體直徑,mm;
——軸承接觸角(),;
——軸向載荷N,
z——滾動(dòng)體數(shù)目,對(duì)于7206C型角接觸球軸承,z=20
計(jì)算
對(duì)預(yù)緊的滾軸絲杠副:
5.31
式中: ——查產(chǎn)品樣本上的剛度;=1170N/um;
——額定動(dòng)載荷,查產(chǎn)品樣本=30.3KN。
(2) 傳動(dòng)系統(tǒng)剛度驗(yàn)算及滾珠絲杠副的精度選擇
5.32
在空載下, 稱摩擦死區(qū)誤差,是機(jī)床空載時(shí)導(dǎo)軌上的靜摩擦力稱為傳動(dòng)系統(tǒng)剛度變化引起的定位誤差。
數(shù)控機(jī)床反向差值主要取決于死區(qū)誤差,而定位誤差主要取決于滾珠絲杠副的精度,其次是。
傳動(dòng)系統(tǒng)剛度驗(yàn)算:
5.33
,滿足要求。
5.35
滾珠絲杠副的精度選擇:
漢江機(jī)床公司制造的滾珠絲杠副精度分為七個(gè)等級(jí),即1、2、3、4、5、7、10級(jí),1級(jí)精度最高,依次逐漸降低。
對(duì)半閉環(huán)伺服系統(tǒng):
5.36
根據(jù)上述計(jì)算結(jié)果,查滾珠絲杠副樣本,選取滾珠絲杠副精度為2級(jí),為8um。
滾珠絲杠副臨界壓縮載荷的校驗(yàn)(驗(yàn)算壓桿穩(wěn)定性)
5.37式中:——滾珠絲杠螺紋底徑(mm)
——滾珠絲杠的最大受壓長(zhǎng)度(mm)
——滾珠絲杠副承受最大軸向壓縮載荷()
——支承系數(shù),取
滾珠絲杠副的極限轉(zhuǎn)速的效驗(yàn)
為防止絲杠轉(zhuǎn)速接近其固定振動(dòng)頻率時(shí)發(fā)生共振,需對(duì)絲杠極限轉(zhuǎn)速進(jìn)行校驗(yàn) 5.38
式中:——極限轉(zhuǎn)速(r/min);
——臨界轉(zhuǎn)速計(jì)算長(zhǎng)度(mm);
E——楊氏彈性模量;
——材料密度;
I——絲杠的最小慣性矩;
A——絲杠的最小橫截面積;
——安全系數(shù),取0.8;
——支承系數(shù),取15.1;
——支承系數(shù),取3.927。
(5) 基本軸向額額定靜載荷驗(yàn)算
5.39
式中:——靜態(tài)安全系數(shù), 一般載荷=1 ~2,有沖擊或振動(dòng)的載荷=2~3。
經(jīng)校驗(yàn),該滾珠絲杠副符合要求。
6 標(biāo)準(zhǔn)件的選型設(shè)計(jì)
6.1 齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)與計(jì)算
一般,設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)時(shí),已知的條件是:傳遞的功率,轉(zhuǎn)速,傳動(dòng)比暫??;預(yù)定的壽命5年,每年工作300天,每天24小時(shí)。設(shè)計(jì)開(kāi)始時(shí),往往不知道齒輪的尺寸和參數(shù),無(wú)法準(zhǔn)確定出某些系數(shù)的數(shù)值,因而不能進(jìn)行精確的計(jì)算。所以通常需要先初步選擇某些參數(shù),按簡(jiǎn)化計(jì)算方法初步確定出主要尺寸,然后再進(jìn)行精確的校核計(jì)算。當(dāng)主要參數(shù)和幾何尺寸都已經(jīng)合適之后,再進(jìn)行齒輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),并繪制零件工作圖。
6.1.1主要參數(shù)的選擇
模數(shù)m 模數(shù)由強(qiáng)度計(jì)算或結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)確定,要求圓整為標(biāo)準(zhǔn)值,傳遞動(dòng)力的齒輪傳動(dòng)。初步確定模數(shù)時(shí),對(duì)于軟齒面齒輪(齒面硬度)350HBS)外嚙合傳動(dòng);載荷平穩(wěn),中心距過(guò)大時(shí)取小值,本文所設(shè)計(jì)的主軸傳動(dòng)采用已有的箱體,可以知道中心距,因此取模數(shù),將模數(shù)圓整到標(biāo)準(zhǔn)值,取
螺旋角角太小,將失去斜齒輪的優(yōu)點(diǎn);但太大將會(huì)引起很大的軸向力。一般取,此處。
齒數(shù)Z當(dāng)中心距一定時(shí),齒數(shù)取多,則重合度增大,改善了傳動(dòng)的平穩(wěn)性。同時(shí),齒數(shù)多則模數(shù)小、齒頂圓直徑小,并且又能減小金屬切削量,節(jié)省材料,降低加工成本。但是齒數(shù)增多則模數(shù)減小,齒輪的抗彎強(qiáng)度降低,因此,在滿足抗彎強(qiáng)度的條件下,宜取較多的齒數(shù)。
6.1.2 齒輪的設(shè)計(jì)與計(jì)算
(1) 選擇材料
查機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè),小齒輪:20CrMnTi,滲碳淬火,硬度45~55HRC
大齒輪:20CrMnTi,滲碳淬火,硬度45~55HRC
(2) 有關(guān)參數(shù)和系數(shù)的確定
最大轉(zhuǎn)矩
載荷系數(shù) 查表取
齒寬系數(shù) 查設(shè)計(jì)手冊(cè)取
(3) 中心距及主要參數(shù)的確定
本文根據(jù)原有數(shù)控銑床的結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),用原有的主軸箱,根據(jù)主軸箱的結(jié)構(gòu)要求,確定齒輪嚙合時(shí)的中心距
按經(jīng)驗(yàn)公式, 6.1
取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)
初取,
初取齒數(shù)比
6.2
取,則,則取
精求螺旋角
6.3
即,此值與初選β值相差不大,故不必重新計(jì)算。
傳動(dòng)比 ,此值與初選齒數(shù)比相差不大,故不必重新計(jì)算
(4) 許用彎曲應(yīng)力
當(dāng)量齒數(shù)為: 6.4
6.5
根據(jù)當(dāng)量齒數(shù)查得:齒形系數(shù),
應(yīng)力修正系數(shù),
應(yīng)力循環(huán)次數(shù)
6.5
根據(jù)、查得:,
查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)得:安全系數(shù)
根據(jù)公式得:許用彎曲應(yīng)力
6.6
6.7
6.1.3 主要尺寸的計(jì)算
分度圓直徑d:
6.8
6.9
齒寬b 6.10