3875 智能掃描機械臺結構設計

3875 智能掃描機械臺結構設計,智能,掃描,機械,結構設計 1 智能掃描機械臺結構設計第 1 章 緒 論1.1 課題背景遠古時代，人類的祖先面對著充滿神秘色彩的天空，編織出許多美麗、動人的神話、傳說故事。這些故事經(jīng)過無數(shù)代人的流傳，便真有了冒險者，不惜生命代價嘗試原始的飛行探險。1903 年 12 月 17 日，萊特兄弟第一架動力飛機的試飛成功，使人類飛行的夢想變?yōu)楝F(xiàn)實。但是人類并沒有為此而滿足，他們將眼光瞄準了更遙遠的宇宙空間。1926年 3 月 16 日，美國人戈達德制成了世界首枚液體火箭。1957 年蘇聯(lián)衛(wèi)星首次進入太空。1969 年 7 月 20 日，阿波羅 11 號飛船登月成功。1981 年 4 月 12 日，世界上第一架航天飛機哥倫比亞號發(fā)射。從此人類進入了宇宙探險時代。最早，飛行器上天之前要用許多實物進行實驗研究，這樣不僅造成許多財力、物力、和人力的浪費，而且有限的實驗所獲得的規(guī)律也不是十分的準確，其中存在很大的偶然性。隨著人類航天活動的越來越頻繁，對設備的可靠性及經(jīng)濟性的要求也越來越高。尤其是近幾年來幾次重大的航天飛行事故促使人們對以往的實驗手段進行了深刻的反省，開始了仿真測試設備的研究，仿真轉臺就是在這樣的背景下產(chǎn)生和發(fā)展起來的。二十世紀七十年代后，計算機尤其是數(shù)字計算機的發(fā)展為仿真技術提供了更高的技術基礎?，F(xiàn)在仿真轉臺已應用到航空、航天設備的研制和測試的各個環(huán)節(jié)。1.2 智能掃描機械臺結構設計的國內外發(fā)展狀況1.2.1 智能掃描機械臺的發(fā)展狀況美國是世界上最早研制和使用轉臺的國家，它的第一臺轉臺于 1945 年誕生于麻省理工學院。從那時起直到現(xiàn)在，美國的轉臺研制和使用，無論在數(shù)量、種類，還是在精度和自動化程度上都居于世界領先水平，代表了當今世界轉臺的發(fā)展水平和方向。此外，英、法、德、俄等國也投入了大量的人力、財力進行仿真轉臺的研究。但是以美國最為典型，下面主要以美國的轉臺研究和發(fā)展為例進行介紹。回顧美國轉臺的發(fā)展過程，大體可以分為以下幾個階段：第一階段的主要標志：用機械軸承支撐臺軸，軸的驅動采用交流力矩電機。1945 年，美國麻省理工學院儀表實驗室研制成功世界上第一臺轉臺，開始了轉臺發(fā)展的第一個階段。此轉臺后來命名為 A 型臺，臺軸的支撐采用一般的滾珠軸承，2 軸的驅動直接用交流力矩電機完成。在 A 型臺的基礎上，于 1950 和 1953 年又相繼研制出了 B 型臺和 C 型臺。第二階段的主要標志：采用液體靜壓軸承支撐臺體，用支流力矩電機驅動軸系。1956 年，美國開始研制液體靜壓軸承轉臺，并研制出了 D 型液體軸承臺，他的摩擦力矩僅為 C 型轉臺的 1/8，有利于提高精度。從五十年代開始，除了麻省理工學院，美國還有一些公司也開始研制轉臺。如Carco 公司于 1967 年生產(chǎn)了 T-025、026 和 081 型轉臺。Fecker 公司于 1964 年和1965 年先后生產(chǎn)了 352 型、452 型轉臺。1968 年，E 型臺的研制成功被認為是美國轉臺發(fā)展的第二個階段。 E 型臺的主要材料是非磁性材料 356 號鋁，采用軸向和徑向帶有壓力補償?shù)囊后w軸承，并在耳軸上采用了空氣軸承。第三階段的主要標志：采用計算機控制和測試自動化技術。從 1968 年到 1969 年 Fecher 公司生產(chǎn)了 3768、3769 型單軸轉臺及 5768、5569型雙軸轉臺，這期間一個引人注目的發(fā)展是這幾類轉臺均采用數(shù)字計算機進行控制，其中 5569 型轉臺還可用數(shù)字計算機進行自動測試，可工作在伺服、同步速率、輔助速率、數(shù)字位置、自動轉位及紙帶定位等狀態(tài)。1969 年之后，美國的轉臺設計和制造進入了系列化階段，技術得到發(fā)展和完善，相應地轉臺也成為一種廣泛使用的測試設備。從那時起至今，位于賓西法尼亞洲匹茲堡的 CGC 公司成為美國制造慣性導航測試設備和運動模擬系統(tǒng)的主要廠商，并一直代表著美國乃至世界慣性設備，尤其是轉臺的發(fā)展水平。CGC 公司于六十年代末至七十年代初研制了 51 系列轉臺，包括 51A 型、51C 型、51D 型、和 51G 型等。這一系列轉臺的主要特點是：臺體形式為雙軸臺，采用氣浮軸承。從七十年代初開始，CGC 著手研制 53 系列多軸轉臺。先后研制成功了53B、 53D、53E、53G、53W 等型轉臺。53 系列轉臺的主要特點是：臺體形式均為多軸臺，普遍采用氣浮軸承，軸系回轉精度和正交精度均達到角秒級；使用感應同步器作測角元件。CGC 生產(chǎn)的 51 系列雙軸臺和 53 系列多軸臺在控制上均采用了MPACS30H 系列模塊化精密角度控制系統(tǒng)，這一系統(tǒng)的應用是轉臺技術的重大發(fā)展。從此，轉臺進入了計算機控制和測試自動化階段。1984 年，CGC 公司提出了改進的三軸臺（ Improved Three Axis Test Table,簡稱ITATT）的制造方案。在 CGC 的設計制造方案中，規(guī)定 ITTATT 是一臺超精密三軸設備。ITATT 三軸測試轉臺可用于艦船導航和空間傳感器的測試，還可用于戰(zhàn)略系統(tǒng)的測試。3 ITATT 轉臺在制造方案中采用了新材料和許多新技術。在臺體材料與機械結構方面，采用了石墨復合材料——碳纖維增強塑料級球形結構改善了轉臺的對稱性及偏轉特性。在軸承方面采用有緣磁懸浮軸承。在電機方面使用多相感應式電機。用滾環(huán)代替滑環(huán)，降低了摩擦力矩，提高了高速平穩(wěn)性和控制精度，同時提高了可靠性。在測角系統(tǒng)中，將感應同步器和絕對光學編碼器結合使用。在控制方面，采用了數(shù)字狀態(tài)反饋技術為誤差補償創(chuàng)造了條件。采用了這些新技術之后，高精度三軸轉臺 ITATT 的技術指標比以前的轉臺提高一個數(shù)量級以上。表 1.1 是幾種型號的三軸轉臺與 ITATT 的技術指標：表 1.1 幾種型號的三 T 的技術指標比較軸轉臺與 ITAT三根軸的擺動 sec軸的正交度 sec軸的定位精度 sec型號內框軸中框軸外框軸內框軸/中框軸中框軸/外框軸內框軸中框軸外框軸最大指向誤差 sec速率不平穩(wěn)性53W0.25 0.35 0.35 2.1 0.9 0.46 0.74 1.3 5.8 150E0.5 0.41 0.65 1.5 1.9 0.25 0.6 0.52 5.5 500.15 0.46 0.7 1.4 0.95 0.77 0.75 0.77 4.3 502M0.45 0.5 0.6 0.12 0.01 0.64 0.58 0.98 2.3 20053G0.33 0.25 0.47 0.4 0.4 0.84 0.64 0.98 2.7 30ITATT 0.03 0.02 0.01 0.02 0.02 0.03 0.0. 0.03 0.11 21.2.2 國內智能掃描機械臺的發(fā)展狀況國內自六十年代中期開始轉臺的研制工作，其發(fā)展狀況大致如下：1966 年，707 所開始研制 DT-1 型單軸低速轉臺，1974 年進行全面的精度測定，1975 年通過鑒定。該臺由機械臺體和電子控制箱兩部分組成，采用氣浮軸承，交流力矩電機直接驅動，用感應同步器和旋轉變壓器組成測角系統(tǒng)。1975 年，303 所研制成功了 SFT-1.1 型伺服臺，首次應用光柵為精密測角元件。該伺服臺與美國 Fecker 公司生產(chǎn)的 200 型轉臺一樣，可提供三種工作狀態(tài)。1979 年，哈爾濱工業(yè)大學和原六機部 6354 所及 441 廠合作研制出我國第一臺雙軸伺服轉臺——TPCP-1 型雙軸氣浮軸承臺，又稱 7191 雙軸臺。1982 年，6354 所研制成了 7191-Ⅱ型雙軸臺，該臺是在 7191 轉臺的基礎上研制的，提高了可靠性。4 1983 年，航天部一院 13 所研制了 SSFT 型雙軸伺服臺，該轉臺是我國最大的雙軸伺服臺。1984 年，哈工大與 6354 所共同承擔了計算機控制雙軸轉臺，即 CCGT 雙軸轉臺的研制任務，1988 年研制成功。該臺是我國第一臺計算機控制的雙軸臺。1985 年，由哈工大研制的 DPCT 型單軸計算機控制轉臺是我國第一臺計算機控制的轉臺。1990 年，中國航空精密機械研究所研制成功了 SGT-1 型三軸捷聯(lián)慣導測試轉臺。這是我國第一臺計算機控制的高精度三軸慣導測試臺。在轉臺的開發(fā)和制造領域，中國和世界先進水平相比還有許多差距，例如，對于轉臺相關的技術缺乏深入系統(tǒng)的研究，導致了生產(chǎn)的轉臺可靠性差，也沒有批量生產(chǎn)的能力；在一些領域存在空白等。1.2.3 未來轉臺的發(fā)展趨勢不斷應用新技術來提高轉臺的測試精度，增強轉臺的穩(wěn)定性及環(huán)境適應性是 [3]未來轉臺發(fā)展的主要趨勢。具體為：1. 進一步提高技術指標；2. 實現(xiàn)測試自動化；3. 加強各種環(huán)境下的測試，控制環(huán)境對測試精度的影響，如溫度、壓力、地基等的影響。4. 對測試的可靠性、穩(wěn)定性提出進一步的要求。同時，由于轉臺的應用越來越廣泛并逐漸向商品化發(fā)展，使得轉臺的研制在保證精度的前提下不斷的應用新材料和新工藝以降低成本，這也成為未來轉臺發(fā)展的一大趨勢。1.3 立題的目的和意義本轉臺主要用于測試機載雷達跟蹤目標的靈敏性,模擬雷達在跟蹤動態(tài)目標時的現(xiàn)場實際運動情況。它在機載雷達的研制和實驗室測試方面具有不可替代的作用。1.4 本文主要工作本論文主要將完成對智能掃描機械臺的總體設計,對智能掃描機械臺機械結構的詳細設計：對內中外三環(huán)的轉矩的計算與三軸各軸電機的轉矩校核，根據(jù)本次設計的相關技術要求對本轉臺的誤差分析。5 第 2 章智能掃描機械臺總體設計2.1 轉臺技術要求轉臺總體設計是轉臺設計中的關鍵環(huán)節(jié)，它對轉臺所能達到的技術性能和經(jīng)濟性起著決定性的作用。本次設計所要達到的技術要求如下：1．負載尺寸： 107??2．負載重量：150kg 3．轉角范圍：內環(huán)±90°，中、外環(huán)±45°4．最大角速度：內環(huán) 300°/s、中環(huán) 180°/s、外環(huán) 160°/s5．最小角速度：內環(huán) 0.003°/s、中環(huán) 0.003°/s、外環(huán) 0.003°/s6．最大角加速度：內環(huán) 500°/s2、中環(huán) 180°/s2、外環(huán) 180°/s27．三軸轉角精度：0.003°8．三軸相交度：0.5mm 9．視場角：±45°10．雙十頻響指標：內環(huán) 4Hz，中、外環(huán) 3Hz2.2 總體設計流程根據(jù)機械設計總體設計的一般規(guī)律及智能掃描機械臺的特點，智能掃描機械臺總體設計流程如圖 2.1：轉臺技術參數(shù)確定轉臺類型轉臺運動功能設計轉臺總體布局設計轉 臺 主 要參 數(shù) 設 計圖 2.1 轉臺總體設計流程圖2.3 轉臺類型的確定智能掃描機械臺根據(jù)其方位軸系和滾動軸系所在位置的不同，分為立式和臥式兩種類型。立式轉臺外環(huán)是方位軸系，內環(huán)是滾動軸系；臥式轉臺與立式轉臺相反，外6 環(huán)是滾動軸系，內環(huán)是方位軸系。根據(jù)本次轉臺設計的技術指標，內環(huán)轉角范圍為±90°，而中、外環(huán)轉角范圍為±45° ，所以內環(huán)應為滾動軸系。因此我們選用立式轉臺。根據(jù)驅動裝置的不同，轉臺又可分為液壓驅動轉臺、電動轉臺和電液混合驅動轉臺。液壓驅動自身存在線性度差、轉角小、低速性能差、維護復雜等許多缺點。而本設計要求的轉速范圍為：內環(huán) 0.003°/s～300°/s 、中環(huán) 0.003°/s～180°/s、外環(huán) 0.003°/s～160°/s。顯然，低速性能要求較高，液壓驅動不能滿足要求，所以我們選擇電力驅動。綜上，我們選用立式電動轉臺。2.4 轉臺運動功能設計2.4.1 工作原理智能掃描機械臺的三個軸都由電機直接驅動，通過改變電機電流來改變各軸的轉速，通過一個峰值電流來實現(xiàn)電機的最大加速度。各電機的啟停及通過各電機的電流由接收到的外部信號控制，從而使轉臺上的負載能夠跟蹤信號的運動。2.4.2 運動功能方案轉臺運動功能圖如圖 2.2 所示，內環(huán)、中環(huán)和外環(huán)均由電機驅動，外環(huán)實現(xiàn)方位運動、中環(huán)實現(xiàn)俯仰運動、內環(huán)實現(xiàn)滾轉運動。圖 2.2 轉臺運動功能圖2.5 轉臺總體布局設計根據(jù)技術指標，考慮到負載尺寸較大，為了盡可能降低轉臺慣量，提高轉臺的響應速度，我們將內環(huán)軸設計為中空，負載直接安裝在內環(huán)軸的中空部位。在盡可能減小轉臺中環(huán)慣量的同時，為了保證中環(huán)剛度，我們將中環(huán)框架設計為與內環(huán)（滾動軸）同心的圓筒結構，這種結構具有結構剛度高、工藝性好等優(yōu)點，且能實現(xiàn)盡量小的轉動慣量。由于本轉臺整體結構較大，同時為了保證中環(huán)框架的正確安裝，我們將外環(huán)框架設計為分體式薄壁箱結構，這一結構可以在達到最小質量的情況下實現(xiàn)最大的結構剛度。綜上所述，本轉臺的總體結構我們采用立式 O-O-U 結構形式。其總體布局如圖 2.3 所示7 圖 2.3 智能掃描機械臺總體布局圖2.6 轉臺主要參數(shù)設計本轉臺負載安裝于內環(huán)軸孔中，負載尺寸為 ，所以內環(huán)軸徑由負載107??尺寸決定也為 。內環(huán)軸壁厚尺寸，考慮其剛度，結合經(jīng)驗暫定為 23mm，由于10?轉臺設計的特殊性，其它結構尺寸均與前一步結構設計的結果直接相關，所以暫無法確定。2.7 本章小結在本章設計中，根據(jù)此次設計的技術要求，完成了本設計的總體設計流程，確定了轉臺的類型為 O-O-U 型；根據(jù)轉臺的運動原理，設計出它的運動功能方案，三軸均為直接驅動；根據(jù)技術指標，考慮轉臺的負載尺寸，確定負載過渡盤厚度為23mm，設計轉臺的總體布局為立式。8 第 3 章 智能掃描機械臺機械結構詳細設計詳細設計主要完成轉臺的內部機械結構設計，包括轉臺內環(huán)結構設計、中環(huán)結構設計、外環(huán)結構設計以及軸承、聯(lián)軸器、電機和測量元件的選擇。轉臺機械結構詳細設計流程如圖 3.1 所示已知參數(shù)設計結構（ 及選擇測量元件）計算各部轉矩粗選電機主 要 零 件剛度校核滿足要求？電 機 轉矩校核滿 足要求？結 束YNNY圖 3.1 轉臺結構詳細設計流程圖3.1 轉臺內環(huán)結構設計內環(huán)結構設計是轉臺設計的第一步，因此也是設計的關鍵一步。內環(huán)結構設計所要解決的關鍵技術問題是：全中空軸系設計及負載的安裝界面設計。3.1.1 結構設計內環(huán)軸系的結構設計如圖 3.2 所示，軸系轉子為內環(huán)軸（內環(huán)框架） ，負載安裝在內環(huán)軸的后端，由于負載尺寸較大，在內環(huán)軸的后端增加一負載過渡盤，輔助支撐負載，內環(huán)波導座位于負載過渡盤的頂端。內環(huán)軸系的支撐采用鋼絲滾道軸承，由于內環(huán)軸的軸向尺寸較大，為了保證軸的剛度，我們除了在軸的前端用一鋼絲滾道軸承作為主支撐外，在軸的后端再增加一鋼絲滾道軸承作為輔助支撐。內環(huán)驅動電機安裝在軸系前端，電機轉子用螺釘與內環(huán)軸相聯(lián)，這種布置一方面可以擴大視場角，另一反面可以最大限度的起到靜力矩平衡的作用。內環(huán)測角元件為感應同步器。內環(huán)定子與中環(huán)框架作成一體。這樣既可以使結構緊湊，又可以實現(xiàn)更高的系統(tǒng)剛度和精度。9 中 環(huán) 框 架負 載 過 渡 盤滾 動 波 導 座滾 動 電 機感 應 同 步 器輔 助 軸 承 主 軸 承滾 動 軸圖 3.2 內環(huán)軸系結構圖本轉臺各軸系均為局部轉角，系統(tǒng)超限保護均為三級保護，其順序為軟件保護、光電開關保護和機械限位，其中機械限位均有橡膠緩沖裝置。3.1.2 轉矩計算理論力學定義 [3]剛體的轉動慣量是剛體轉動時慣性的度量，它等于剛體內各質點的質量與質點到軸的垂直距離平方的距離之和，即（3.1）21nziiJmr??由式 3.1 可見，轉動慣量的大小不僅與質量大小有關，而且與質量的分布情況有關。因此對于結構不規(guī)則的復雜零件，用式 3.1 計算轉動慣量就顯得非常復雜。由理論力學知識我們可以得出轉動慣量的又一計算公式（3.2）2zzJm??式中 ——慣性半徑（或回轉半徑） 。z?10 由式 3.2 可見，只要我們知道零件的回轉半徑和質量就可以方便地計算出零件的轉動慣量。在機械制圖軟件 AutoCAD 的“工具”菜單中有一“查詢——面域/質量特性”命令，此命令可以直接生成三維零件的質量及回轉半徑。利用此命令我們就可以很方便地計算出零件的轉動慣量。本次設計所有關于轉動慣量的計算都是使用此方法來完成的。零件轉矩與轉動慣量的關系見式 3.1zTJ???（3.3）式中 ——零件角加速度。?表 3.1 繞內環(huán)轉動零件數(shù)據(jù)名稱 質量（kg） 轉動慣量（kg m）?負載 150 38.690負載過渡盤 77.352 15.704滾動波導座 6.175 0.123滾動軸 65.791 18.068輔助軸承內環(huán) 40.676 11.312感應同步器轉子 10.204 3.352合計 350.198 87.249內環(huán)軸系各零件質量及轉動慣量計算結果如表 3.1 所示轉矩： N m87.24950761.398zTJ???????3.1.3 軸向固定方式的選擇1. 選擇驅動系統(tǒng)的軸向固定方式時,要考慮作用在軸上的軸向力是怎樣通過軸承傳遞到箱體或支座上去的,零部件軸向固定是否可靠,不能靠過渡配合來承受軸向力。2. 當軸向力很小時,可采用擋圈、彈性擋圈、緊定螺釘、銷等實現(xiàn)軸向固定。當軸向力較大時,應采用軸肩、軸環(huán)、套筒、圓螺母、軸端壓板、圓錐面等進行軸向固定。3. 為了防止軸承內座圈與軸發(fā)生相對軸向位移,內座圈與軸通常需要在兩個方向上進行軸向固定。4. 對于工作溫度不高、兩個支承之間的距離較小的軸來說,可以采用兩端固定,使每一個支承都能限制軸的單向移動,兩個支承合在一起就能限制軸的雙向移動。對于工作溫度較高、兩個支承之間的距離較大的軸來說,應采用一端固定一端游動的方法,使一個支承限制軸的雙向移動,另一個支承游動。5. 對于能承受雙向軸向載荷的軸承組合結構,安裝時可以對軸承進行預緊,消除間11 隙,并使?jié)L動體與內外座圈之間產(chǎn)生預變形,這樣可以提高軸承的剛度和旋轉精度,減小軸在工作時的振動。對于用來承受雙向軸向載荷的單個軸承,其間隙不能在安裝時通過預緊來消除。6.為了簡化結構、減小軸向尺寸、減輕重量,大、中型雷達的方位轉臺可以采用帶內齒輪或外齒輪的特大型軸承,該軸承能承受徑向力、雙向軸向載荷和傾覆力矩,其內、外座圈與轉臺有關部分通常采用螺栓進行軸向固定。3.1.4 軸的最小直徑的確定軸的最小直徑的設計，由公式： 3PdAn?（3.4）其中：d——為軸的最小直徑；A——為由材料與受載情況決定的系數(shù)；P——為軸傳遞的功率（kW） ；n——為軸的轉速（r/min） 。由表 3.2，A 的值取 80，帶入式 3.4，d=988表 3.2 軸常用幾種材料的 A 值軸的材料 Q235、20 Q275、35 45 ZL101AA 160~135 135~118 118~106 85~723.1.5 軸承的選擇軸承分為滾動軸承和滑動軸承，它們都可以用于支撐軸及軸上零件，以保持軸的旋轉精度，并減少轉軸與支撐之間的摩擦和磨損?；瑒虞S承的摩擦損失較大，使用、潤滑、維護也比較復雜；滾動軸承摩擦因數(shù)較低，啟動力矩小、軸向尺寸小，特別是已經(jīng)標準化，使得設計、使用、潤滑、維護都很方便。滾動軸承的分類也很多，包括調心球軸承、調心滾子軸承、推力球軸承、圓錐滾子軸承、深溝球軸承、角接觸球軸承、圓柱滾子軸承、滾針軸承等等。由于內框軸在旋轉時需同時承受軸向力與徑向力，所以選擇的軸承形式必須滿足這兩點要求，滿足需求的軸承有：推力調心滾子軸承、角接觸球軸承、圓錐滾子軸承。推力調心滾子軸承的軸向載荷有限制，不可選。在同樣外形尺寸下，角接觸球軸承，由于內框需同時承受軸向和徑向載荷，所以選擇安裝角接觸球軸承。 、12 3.1.6 軸承的固定與密封軸承端蓋既對軸承起到固定支撐作用，也對軸承起到密封作用。本次設計中軸承尺寸如表 3.3 所示表 3.3 端蓋尺寸號 尺寸關系 符號 尺寸關系 符號 尺寸關系D（軸承外徑） 130 D0 D+2.5 3d=145 D5 D0+2.5 3d=1753d（螺釘直徑） 12 D2 D0+2.5 =170 e 1.2 =14n（螺釘數(shù)） 8（個） D4 0.9D=117 d0 12軸承密封是為了阻止?jié)櫥瑒┩庑沽魇廴经h(huán)境，并防止灰塵、水、腐蝕性氣體等侵入軸承。一般可分兩大類：1. 接觸式密封1) 氈圈密封：軸承端蓋上開出梯形槽，將按標準制成環(huán)形的細毛氈放置于槽中，以與軸密合接觸。2) 唇形密封圈密封：密封圈由皮革或耐油橡膠等材料制成，具有唇形結構，將其裝如軸承蓋中，靠材料的彈力和環(huán)行螺旋彈簧的扣緊作用與軸緊密接觸。2. 非接觸式密封1) 間隙式密封：在軸表面與軸承端蓋通孔壁之間形成有一定軸向寬度的環(huán)行間隙，依靠間隙流體阻力效應密封.2) 迷宮式密封：在旋轉件與固定件之間構成曲折的間隙來實現(xiàn)密封。由于內框無特殊要求，所以采用普通密封方式即可滿足設計要求。本次設計采用氈圈油封，型號：氈圈 FZ/T92010-913.1.7 內框軸與負載盤的聯(lián)接方式內框軸軸端與負載盤的聯(lián)接可采用的方式有多種：如過盈配合、鍵連接、成型連接、彈性環(huán)聯(lián)接、脹緊套連接等等，均可實現(xiàn)。過盈配合連接是利用兩個相配零件的裝配過盈量實現(xiàn)的一種連接。零件的配合表面多為圓柱面。組成過盈聯(lián)接后，由于組合處的彈性變形和裝配過盈量，在包容件和被包容件的配合面間將產(chǎn)生很大的正壓力。當連接承受外載荷時，配合表面考此正壓力所產(chǎn)生的摩擦力或摩擦力矩來傳遞載荷。但拆開過盈配合聯(lián)接需要很大的外力，往13 往會損壞連接零件的配合表面，甚至整個零件。鍵聯(lián)接包括平鍵聯(lián)接、半圓鍵聯(lián)接、楔鍵聯(lián)接、切向鍵聯(lián)接。平鍵聯(lián)接具有結構簡單、對中性好、拆裝方便等優(yōu)點，但這種聯(lián)接不能承受軸向力，起不到軸向固定作用。半圓鍵聯(lián)接只用于靜聯(lián)接，主要用于載荷較小的聯(lián)接及錐形軸端與輪轂的連接。楔鍵聯(lián)接用于靜聯(lián)接，主要用于定心精度要求不高、載荷平穩(wěn)和低速的場合。切向鍵聯(lián)接承載能力大，適于傳遞較大的轉矩，常用于傳遞直徑大于 100mm 的重型機械軸上，且對中精度要求不高的場合。成型聯(lián)接是利用非圓剖面的軸裝在相應零件轂孔中而形成的，具有拆裝方便、對中性好、應力集中小、傳遞轉矩大等優(yōu)點，但加工比較復雜，應用尚不廣泛。彈性環(huán)聯(lián)接定心性好，拆裝方便、承載能力高，并有密封作用。在彈性環(huán)基礎上演變出的脹緊套連接不但繼承了以上優(yōu)點，而且結構簡單，加工方便，并由成批型號產(chǎn)品可供選擇，不必單獨設計，所以本次設計中，中框軸與負載盤的聯(lián)接采用脹緊套聯(lián)接方式。規(guī)格：最大轉矩 M=17N·m,質量 0.41kg,型號：Z 5脹緊套轉動慣量：kg/m2??2 221()0.41.0.6.1JmR??????脹脹緊套結構尺寸如圖 3.3 所示 312.7374065M6X圖 3.3 Z5 型脹緊套3.1.8 主要零件剛度校核根據(jù)精密測試設備的精度要求，其支撐件的結構及尺寸設計，都遠遠滿足強度條件，因此這里只對剛度進行校核。又因為本轉臺內環(huán)框架即為內環(huán)軸，所以只對內環(huán)軸的剛度進行校核。單位：mm14 滾動軸為空心階梯軸，其扭轉角計算公式見式 3.4415880()niilTGd????????（3.5）式中 ——切變模量；G——階梯軸上第 段所傳遞的扭矩；iTi——階梯軸上第 段的長度；il——階梯軸上第 段的外徑；idi——階梯軸上第 段的內徑。li為了盡可能減小轉臺的轉動慣量，在保證強度和剛度的情況下，本轉臺各軸的材料均采用鋁合金材料（ ） ，其物理性能見表 3.410AL表 3.4 物理性能1A熔點 ()C? 608 密度 (kg/m )?332.8510?彈性模量 MPa)3(10E74.20切變模量 MPa)G27.30泊松比 ?0.36將數(shù)據(jù)代入式（3.4） 9444584167.50.82159.602713.018( )27.3035? ???????????????m)/?查機械設計手冊，關于許用扭轉角 的參考數(shù)據(jù)如下：[]?精密機械的軸 m(0.25)/??一般傳動軸 m[]1?精度要求不高的軸 m(.)/?顯然，滾動軸的扭轉角 m，內環(huán)軸的扭轉剛度滿足要求。由于負載安[]0.25/?????裝與內環(huán)軸的內孔中，所以內環(huán)軸的彎曲剛度必定滿足要求。3.1.9 電機轉矩的校核在轉臺設計中，電動轉臺通常都采用直流力矩電機驅動。但是直流力矩電機作為直流電機由于有換向器和電刷，所以存在許多缺點。例如，峰值轉矩小、存在接觸導電、有點火化和無線電干擾、電機的可靠性和維護性相對較差等。為了克服這些缺點，15 我們在考察了 [6]國內外電機發(fā)展的最新進展，并考慮本次設計的經(jīng)濟性后，我們決定選用直流無刷電機。由于本次設計的轉臺結構較大，對電機結構的要求也比較特殊，所以設計中我們需要的電機都是根據(jù)我們的需要定購。對于內環(huán)電機，根據(jù)我們力矩計算結果再乘以 1.3 倍的安全系數(shù)，電機的轉矩為 N m。按照電機結構尺寸，98.1?由式（3.2） 、 （3.3）計算其轉子轉矩為： N m。內環(huán)電機所需轉矩為：6T?電 機N m。顯然 N m，所以，所選電761.39.82.07T????內 電 機 ?.?內 ?機轉矩滿足要求。3.2 轉臺中環(huán)結構設計中環(huán)結構設計所要解決的關鍵問題是，中環(huán)軸系的結構布局、軸承的選擇及布置和與外環(huán)支撐件的配合等。3.2.1 結構設計中環(huán)軸系的結構設計如圖 3.4 所示，中環(huán)框架尺寸較大，為了減小重量和轉動慣量將其設計為全中空結構，內部加筋板來保證剛度。中環(huán)軸與中環(huán)電機轉子軸做成一體，中環(huán)框架向外伸出兩個耳軸，在耳軸孔中安裝軸套和聯(lián)軸器用以與中環(huán)軸相聯(lián)，聯(lián)軸器采 Z5 型脹緊聯(lián)結套。軸系采用兩對角接觸球軸承，對稱兩端電機驅動，外環(huán)框架的上分體箱即為中環(huán)電機的電機座，這種布置可使結構更加緊湊，盡可能的減小了安裝誤差。由于內環(huán)的重量分布于中環(huán)軸的一側，為了平衡內環(huán)重量，在中環(huán)軸的另一側加一組配重塊。測角元件采用光電絕對式碼盤，該軸系摩擦力矩小、結構簡單、易于調整。 軸 承 聯(lián) 軸 器 配 重外 環(huán) 框 架 中 環(huán) 框 架中 環(huán) 電 機光 電 碼 盤（a ）16 （b）圖 3.4 中環(huán)結構設計圖圖 3.5 中環(huán)框架剖面圖由于中環(huán)框架結構形狀比較復雜，為了更清楚的表達其結構形狀，圖 3.5 是中環(huán)框架的三維模型圖。3.2.2 轉矩計算表 3.5 繞中環(huán)轉動零件數(shù)據(jù)名稱 質量 kg)(轉動慣量 kg m)(?17 滾動軸系 377.163 117.079中環(huán)框架 227.633 46.774配重 222.972 39.492碼盤 1.500 0.002軸套 46.001 0.761俯仰機械限位盤 36.960 3.237俯仰波導座 0.613 0.002俯仰聯(lián)軸器 24.704 0.271合計 937.546 207.618與內環(huán)轉矩計算方法相同，先由三維圖形通過計算機計算出零件的質量和回轉半徑，由式 3.2 和式 3.3 分別計算出零件的轉動慣量和轉矩。繞中環(huán)軸轉動的各零件的轉動慣量計算結果如表 3.5 所示。轉矩： N m207.618652.10T?????由于電機轉子軸即為俯仰軸，所以此處不需對俯仰軸扭轉角進行校核。3.2.3 電機轉矩校核對繞中環(huán)轉動零件的轉矩乘以 1.3 倍的安全系數(shù)作為我們所選的電機轉矩，即電機轉矩為 847.926N m。由三維圖形、式 3.2 和式 3.3 計算出電機轉子的轉矩?N m。中環(huán)電機所需轉矩為：5.394T電 機 ＝N m652.1.394657.T??中 電 機＝ ＝ ＝ ?顯然， N m，所，以所選電機轉矩滿足要求。87.2?中 ?3.3 轉臺外環(huán)結構設計外環(huán)結構設計所要解決的關鍵問題是，分體式外框架及其薄壁箱式框架結構、軸承及聯(lián)軸器的選擇等。3.3.1 結構設計外環(huán)軸系的結構如圖 3.6 所示。外環(huán)軸系的主支撐采用鋼絲滾道軸承，它可以同時承受雙向的軸向力和徑向力；外環(huán)框架為分體的中空箱式結構，重量輕，便于安裝調試。將外框架分為框架和兩個中環(huán)基座的分體結構，目的是為了保證一體的中框架正確安裝，分體結構需要保證的關鍵問題是要保證框架和兩個中環(huán)基座的準確安裝和中環(huán)軸承座孔與框架的聯(lián)軸器孔的垂直度和相交度，為此，要求加工中將外框架和兩個中環(huán)基座安裝成一體后精加工，以達到設計要求，同時要求兩個中環(huán)基座與框架保證一定的配合精度將外框架設計成薄壁箱式框架結構可以使框架在達到最低重量的前18 提下實現(xiàn)最大的結構剛度，大型薄壁箱式框架結構的關鍵在零件的鑄造技術，包括木模制造。為此，我們將加強框架鑄造環(huán)節(jié)的質量控制，以滿足指標要求。外框架上分體箱模型圖如圖 3.7 所示。外環(huán)電機由一對軸承支撐自成一體，安裝方便，外環(huán)軸與外框架采用漲緊式聯(lián)軸器聯(lián)接，外環(huán)測角元件為光電碼盤。3.3.2 轉矩計算由三維圖形通過計算機計算出零件的質量和回轉半徑，由式 3.2 和式 3.3 分別計算出零件的轉動慣量和轉矩。轉矩： N m3078.4168592.760T?????與俯仰軸系相同方位電機轉子軸即為方位軸，所以此處也不需對方位軸扭轉角進 上 分 體 箱 外 環(huán) 框 架碼 盤方 位 軸鋼 絲 滾 道 軸 承鋼 絲鋼 球電 機圖 3.6 外環(huán)軸系結構圖19 圖 3.7 外框架上分體箱三維視圖行校核。繞外環(huán)軸轉動的各零件的轉動慣量計算結果如表 3.6 所示表 3.6 繞外環(huán)轉動零件數(shù)據(jù)名稱 質量 kg)(轉動慣量 kg m)(?滾動軸系 377.163 117.079俯仰軸系 801.763 2485.618外環(huán)框架 600.907 435.613方位滾道軸承外環(huán) 32.389 11.573方位軸 26.712 0.348方位聯(lián)軸器 23.657 0.445方位碼盤 1.500 0.008方位零位銷座 7.687 2.709合計 2060.906 3078.4433.3.3 電機轉矩校核對繞外環(huán)轉動零件的轉矩乘以 1.3 倍的安全系數(shù)作為我們所選的電機轉矩，即電機轉矩為 11169.959N m。由三維圖形、式 3.2 和式 3.3 計算出電機轉子的轉矩?N m。中環(huán)電機所需轉矩為：69.17T電 機 ＝ ?N m8592.76.1862.93T??外 電 機＝ ＝ ＝ ?顯然， N m，所，以所選電機轉矩滿足要求。69.?外 ?20 3.4 機械轉角限位裝置設計前面已說過，轉臺各軸系均為局部轉角，系統(tǒng)超限保護均為三級保護，其順序為軟件保護、光電開關保護和機械限位，其中，軟件保護不是本設計的內容，光電開關機保護中的光電管為購買的標準件，也不是本設計的內容，本設計只對機械限位裝置的結構進行設計。如圖 3.8 和圖 3.9 所示為內環(huán)轉角限位裝置結構和外環(huán)轉角限位裝置結構由圖 3.8 和圖 3.9 可以看出，內環(huán)轉角機械限位與外環(huán)轉角機械限位裝置結構相似，都是由兩個固定的限位座和一個運動的限位塊組成。為了緩沖和減小噪聲，在固定的限位座上安裝橡膠緩沖裝置。由于外環(huán)轉動慣量較大，所以除在限位座上安裝橡膠緩沖裝置外，還安裝有緩沖液壓缸，進一步改善緩沖的效果。 滾 動 機 械 限 位 座 橡 膠 緩 沖 墊滾 動 機 械 限 位 動 塊圖 3.8 內環(huán)轉角機械限位裝置21 方 位 緩 沖 液 壓 缸方 位 緩 沖 缸 座緩 沖 橡 膠方 位 限 位 動 塊圖 3.9 外環(huán)轉角機械限位裝置中環(huán)機械限位裝置與內、外環(huán)機械限位裝置結構不同，其結構如圖 3.10 所示限 位 緩 沖 橡 膠俯 仰 機 械 插 銷外 框 架俯 仰 機 械 限 位 盤機 械 插 銷 導 套圖 3.10 外環(huán)轉角機械限位裝置由圖 3.10 可以看出，外環(huán)機械限位裝置由機械限位盤、俯仰機械插銷、俯仰機械插銷導套和限位緩沖橡膠等組成，俯仰機械限位盤隨俯仰軸系一起運動，運動范圍由俯仰機械插銷導套和限位緩沖橡膠等控制在 。當轉臺在不工作的時候，用機械45??插銷固定俯仰軸系，使其不會左右運動。3.5 本章小結本章設計內容為此次設計的主要內容，詳細設計了智能掃描機械臺機械結構，其包括了內環(huán)、中環(huán)、外環(huán)的結構設計。內環(huán)、中環(huán)、外環(huán)均采用電機直接驅動，由于22 該驅動需要較低轉速和較大轉矩，此電機為定做，所以這里就沒有標出電機型號。另外中軸和外環(huán)軸上的軸承亦是定做，故沒有查出相應型號。此章設計完成了三軸主要零件的剛度校核和三軸電機轉矩的校核，選用了電機并對機械轉角限位裝置完成了設計。根據(jù)次章設計基本完成了各主要部分的結構尺寸。23 第 4 章 誤差分析誤差分析的主要內容是根據(jù)本次設計的相關技術要求，分析各軸的回轉精度以及三軸的相交度。4.1 回轉精度分析回轉精度是影響轉臺技術指標的主要誤差之一，本節(jié)將對各軸的回轉精度作以簡要分析，4.1.1 滾動軸系回轉精度由于滾動軸系的支承，我們采用鋼絲滾道軸承。此種軸承滾動體數(shù)目多，排列緊密，具有很強的誤差均化能力。其中，在載荷的分配方面，主支撐承擔主要的軸向和徑向負荷。因此，這里著重考慮主要支承軸承引起的滾動軸的回轉誤差。(1) 滾動軸承的有效直徑 mm，滾道基體的端跳動設計為 mm，120D?10.5??則由此造成的滾動軸的最大回轉誤差為： 1/.76 "???(2) 由于鋼絲直徑不均勻造成鋼絲滾道端跳動為 mm，則由此造成的滾動20.1?軸的最大回轉誤差為： 2/.84" D?(3) 鋼球的直徑誤差為 mm，則由此造成的滾動軸的最大回轉誤差為：30.1??3/0.1 ??滾動軸總的回轉誤差為： 2213." ??滾 動設計要求三軸的轉角精度均為 ，即 ，顯然 ，所以滾動0.?810.8" ??滾 動軸系回轉精度滿足設計要求。4.1.2 俯仰軸系回轉精度對于轉臺俯仰軸系的支撐，我們采用的是兩對角接觸球軸承。取兩對軸承的平均跨距作為回轉精度計算的軸承跨距。(1) 中環(huán)軸軸承的最大徑向跳動 mm，軸承跨距 mm，由此造成10.5??237L?的中環(huán)軸的最大回轉誤差為： 1/.4" L?24 (2) 軸承座孔不同軸度及最大徑向跳動為 mm，軸承跨距 mm，20.??237L?則由此造成的中環(huán)軸的最大回轉誤差為： 2/1.7" L?(3) 框架兩端軸頭的最大不同軸度 mm，軸承跨距 mm，則由此30?237造成的中環(huán)軸的最大回轉誤差為： 3/1.7" ?中環(huán)軸總的回轉誤差為： 2213· .54 ???中 環(huán)由于 ，所以俯仰軸系回轉精度滿足設計要求。10.8" ??中 環(huán)4.1.3 方位軸系回轉精度方位軸系的支承，我們也采用鋼絲滾道軸承。(1) 軸承的有效直徑 mm，滾道基體的端跳動設計為 mm，則148D?10.5??由此造成的方位軸的最大回轉誤差為： 1/2.70" ???(2) 由于鋼絲直徑不均勻造成鋼絲滾道端跳動為 mm，則由此造成的方位.1?軸的最大回轉誤差為： 2/.80" D?(3) 鋼球的直徑誤差為 mm，則由此造成的方位軸的最大回轉誤差為：30.1??3/.1??方位軸系軸總的回轉誤差為： 2213.5"?方 位由于 ，所以俯仰軸系回轉精度滿足設計要求。3.25" ??方 位4.2 三軸相交度分析4.2.1 滾動軸與俯仰軸的相交度滾動軸與俯仰軸的 [7]相交度誤差主要是由滾動軸的徑向誤差和俯仰軸的徑向誤差造成的。滾動軸的徑向誤差既與材料和加工有關又與裝配有關，由 4.1 節(jié)的分析可知由材料和加工造成的徑向誤差為：mm10.5.10.26????裝配誤差： mm225 俯仰軸系的 mm10.5.20.45????相交度誤差：0.026+0.15+0.045＝0.221mm< mm，所以，滿足要求。4.2.2 俯仰軸與方位軸的相交度與滾動軸系和俯仰軸系徑向誤差產(chǎn)生的原因相同，方位軸的徑向誤差也是既與材料和加工有關又與裝配有關。同樣，由 4.1 節(jié)的分析可知，方位軸系的mm，10.5.10.26????裝配誤差： mm25?聯(lián)軸器誤差： mm3.7相交度誤差：0.026+0.15+0.045+0.017 ＝0.238mm< mm，所以，滿足要求。0.54.3 本章小結根據(jù)此次設計的相關技術要求在本章內容中主要完成對于誤差的分析?；剞D精度是影響轉臺技術指標的主要誤差之一，本章詳細地分析了各軸的回轉精度，也分析了由與材料、加工和裝配有關的徑向誤差造成的相交度誤差，并對回轉精度和相交度進行了校核。 26 第 5 章 測量及其它元件簡介三軸伺服轉臺一般由機械部分、驅動部分、控制系統(tǒng)和檢測系統(tǒng)四部分組成。各部分都對轉臺的技術指標有重要影響，轉臺的精度也由這四部分的精度組成。機械部分的精度主要由結構和加工來決定，驅動部分的精度主要由驅動元件的精度決定，控制系統(tǒng)和檢測系統(tǒng)的精度主要由控制和檢測元件的精度和性能決定。本轉臺所用到的驅動元件為永磁交流伺服電機，測量元件有感應同步器和光電碼盤，其它元件有聯(lián)軸器、鋼絲滾道軸承等，本章將對這些元件的結構及工作原理作以簡單介紹5.1 直流無刷電機直流無刷電動機驅動系統(tǒng)由電機本體和驅動控制電路及位置傳感器組成，具體如圖5.1 所示，電機本體結構如圖 5.2 所示。定子采用三相對稱繞組，轉子由轉子磁鋼激勵，磁路為徑向結構，瓦形磁鋼粘接在轉子鐵心上，定、轉子采用分裝形式，位置傳感器為光電編碼器，與電機同軸安裝,用來檢測電機轉子的位置。NS驅動電路位置傳感器圖 5.1 電機系統(tǒng)示意圖圖 5.2 電機結構示意圖驅動控制電路將位置傳感器檢測的轉子位置信號處理成三相正弦脈寬調制信號，通過逆變橋向電機定子通以三相對稱電流，定子繞組電流與轉子磁場相互作用產(chǎn)生電磁轉矩。通過電流反饋實現(xiàn)準矢量控制，提高電機的出力?？刂评@組的電壓和電流即可實現(xiàn)電機的轉速和轉矩控制。無刷直流電動機具有如下特點：1．電機的峰值轉矩大，時間常數(shù)小，響應快；27 2．結構簡單，可靠性高，無須維修；3．電機系統(tǒng)具有直流電機的工作特性，控制特性好；4．電機無勵磁損耗，定子電樞散熱條件好。5.2 感應同步器感應同步器是一種電磁感應式多極位置傳感元件。由于多極結構，在電與磁兩方面對誤差起補償作用，所以具有很高的精度。它的極對數(shù)可以做的很多。隨著極數(shù)的增加，精度會相應提高。感應同步器按其運動方式可分為旋轉式和直線式兩種。前者用來傳感和檢測角度位移信號，后者是傳感和檢測直線位移信號。在結構上，兩者都包括固定和運動兩大部分對于旋轉式分別稱為定子和轉子；對于直線式分別稱為定尺和滑尺。不論是旋轉式還是直線式，定、動兩部分都是片狀，因此有時統(tǒng)稱為定片和動片。本轉臺使用的是旋轉式感應同步器，下面對其結構作以簡單介紹。圖 5.3 是旋轉式感應同步器的結構原理圖。 定 子 繞 組 絕 緣 層屏 蔽 層定 子 基 板轉 子 基 板轉 子 繞 組圖 5.3 旋轉式感應同步器結構定、轉子一般都用玻璃、不銹鋼、硬鋁合金等材料作基板（但由于加工問題，一般不用玻璃） ，呈環(huán)狀。定子與轉子彼此相對的一面上均有導電繞組，繞租用銅箔構成，厚度為 0.05mm 左右?；鶚O和繞組之間是經(jīng)過精加工的絕緣層。繞組表面還要加一層和繞組絕緣的屏蔽層，屏蔽層材料采用鋁箔或鋁膜。轉子繞組為連續(xù)式的，稱為連續(xù)繞組。它由有效導體、內端部和外端部構成。每根導體就是一個極，導體數(shù)就是極數(shù)。定子上是兩相正交繞組，做成分段式，稱為分段繞組。兩相交叉分布，相差 90 電角度。屬于同一相的各組繞組導體用連接線串聯(lián)起來。定、轉子的有效導體都是呈輻射狀。轉子繞組引線方式有三種：1 直接由電纜引出；2 借助電刷、集電環(huán)引出；3 借助裝在定、轉子基板內圓處的環(huán)形變壓器耦合引出。5.3 絕對式光電碼盤光電碼盤具有精度較高、安裝調整方便、使用維護簡單、對環(huán)境無特殊要求、可靠性好等優(yōu)點，而且價格相對便宜，所以在本次設計中采用 RCN200 型絕對式光電碼28 盤。目前，在許多高精度的機電控制系統(tǒng)中被廣泛用作角位置傳感器；實踐己證明使用光電式碼盤作為傳感器構成測角反饋系統(tǒng)，可使數(shù)字控制系統(tǒng)的設計更簡單，測試更方便。絕對式碼盤的輸出信號經(jīng)處理后的二進制數(shù)碼表示碼盤所在點的絕對角位置，所以叫絕對式光電碼盤。絕對式光電碼盤比較適合于做角位置控制系統(tǒng)的傳感器。絕對式碼盤由三大部分組成包括旋轉的碼盤，光源和光電敏感元件。碼盤上有按一定規(guī)律分布的由透明和不透明區(qū)構成的光學碼道圖案，它們是由涂有感光乳劑的玻璃質（水晶）圓盤利用光刻技術制成的。光源是超小型的鎢絲燈泡或者是一個固定光源。檢測光的元件是光敏二極管或光敏三極管等光敏元件。光源的光通過光學系統(tǒng)，穿過碼盤的透光區(qū)，最后與窄縫后面的一排徑向排列的光敏元件耦合，使光敏元件輸出為高電平，代表邏輯“1” ；若被不透明區(qū)遮擋，則光敏元件輸出為低電平，代表邏輯“0”。對于碼盤的不同位置每個碼道都有自己的邏輯輸出，各個碼道的輸出編碼組合就表示碼盤的這個轉角位置。5.4 鋼絲滾道軸承圖 5.4 所示是鋼絲滾道軸承的結構圖，鋼絲滾道軸承由軸承內環(huán)、軸承外環(huán)、保持架、鋼球和 4 根鋼絲組成。 絲 I絲絲圖 5.4 鋼絲滾道軸承結構鋼絲滾道軸承的主要特點如下：（1）軸承的大小和外形可以根據(jù)需要制造，沒有固定的外形。（2）能承受很大的軸向和徑向力。（3）滾珠與鋼絲的間隙可調，制造和安裝方便。（4）在承受大軸向力和大直徑的場合使用很廣泛。（5）重量輕、轉動慣量低。（6）結構尺寸小、精度高、剛度高。29 5.5 脹緊式聯(lián)軸器本轉臺使用的聯(lián)軸器是 Z5 型脹緊式聯(lián)軸器，其結構如圖 5.5 所示。脹緊式聯(lián)軸器的主要用途是代替單鍵和花鍵的聯(lián)結作用，以實現(xiàn)軸與軸上零件的聯(lián)結。它可以傳遞扭矩、軸向力或兩者的復合負荷，使用時通過高強度螺栓和楔塊的作用，內環(huán)與軸之間，外環(huán)與輪轂之間產(chǎn)生巨大抱緊力；當承受負荷時，靠脹套與機件的結合壓力及相伴產(chǎn)生的磨擦力傳遞扭矩，當承受負荷時，靠脹套與機件的結合壓力及相伴產(chǎn)生的磨擦力傳遞扭矩，軸向力或二者的復合載荷。 楔 塊 聯(lián) 軸 器 內 環(huán)聯(lián) 軸 器 外 環(huán)螺 栓圖 5.5 Z5 型脹緊式聯(lián)軸器5.6 本章小結本章設計根據(jù)此次設計的精度要求完成驅動精度、控制精度與檢測精度設計，選用了高精度驅動元件和檢測元件，由于控制元件不屬于本設計內容，所以驅動元件選擇永磁交流伺服電機，檢測元件選用了絕對式光電碼盤。根據(jù)傳動精度要求選用高精度的運動傳動件。30 結 論智能掃描機械臺的設計好壞關系到觀測、追蹤、導航、控制等方面的精度，是實現(xiàn)自動化的重要保證。本次設計是對智能掃描機械臺的結構設計的模擬設計過程，根據(jù)題目的設計要求，本次設計完成了內框的±90°回轉、中框、外框的±45°回轉運動。設計結構基本合理。本論文敘述了智能掃描機械臺的國內外發(fā)展概況、轉臺的工作原理、作用，主要針對智能掃描機械臺機械部分的設計，對轉臺的總體結構及詳細結構進行了理論論證，同時進行了必要的科學計算，包括對內環(huán)、中環(huán)、外環(huán)的轉矩計算與電機轉矩的校核；對各軸系的回轉精度和三軸的相交度進行了分析與校核。本次設計全部采用了直接驅動方式，減少了多機構傳動引起的誤差，理論上實現(xiàn)了高精度的要求。設計中還采用了脹緊套連接方式，它不僅能保證軸與軸轂間的聯(lián)接強度，也能調節(jié)各框架軸線的垂直精度此后參照設計技術要求與參考資料選用了轉臺各軸系運轉所需要的零部件，并對所選部件進行簡要的分析。31 參考文獻[1] 孫靖民.現(xiàn)代機械設計方法[M]. 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學出版社，2003.[2] 陳鐵鳴，王連明.機械設計[M]. 哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學出版社，1998.[3] 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Journal of Harbin Institute of Technology.2005.32 致 謝此次畢業(yè)設計的全部工作是在陳佳瑩老師的精心指導下完成的，陳老師在方案論證、圖的審核和具體設計過程中給予了很大的支持和幫助，并且提出了許多寶貴的意見，在我遇到困難的時候，陳老師總是放棄休息時間細心的給我解答，使我受益良多。陳老師以開闊的視野，淵博的知識，嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度，敏銳的思維和對新研究方向非凡的洞察力使我受益匪淺。在老師的指導下，我學會了很多知識，知道了遇到困難要及時解決，及時查閱資料，原地踏步永遠找不出答案。這也為我今后所從事的工作奠定了良好的基礎。在此，謹向陳佳瑩老師表示最誠摯的感謝和最崇高的敬意! 感謝所有曾給予我關心、支持和幫助的人們!Ⅰ摘 要三軸雷達仿真轉臺是三軸轉臺的一種，本次設計的三軸雷達仿真轉臺主要用于某型機載雷達的測試。轉臺性能的優(yōu)劣直接關系到仿真和測試試驗的可靠性，是保證某型機載雷達的精度和性能的基礎。本文針對三軸雷達仿真轉臺的機械結構設計進行了詳細的討論，并進行了理論論證及必要的計算，同時對本轉臺中使用到的測量元件及聯(lián)軸器等其他原件的結構及原理作了簡單的介紹，設計中采用鑄鋁合金作為臺體的材料，實現(xiàn)了低轉速、高精度的要求，并且減輕了整體的重量，使機構在滿足：轉角范圍、速度范圍、最大角加速度等設計參數(shù)要求的前提下，使結構設計盡量優(yōu)化。本設計緊緊圍繞著設計任務書中的各項指標，從內環(huán)開始至外環(huán)一步一步地展開設計。本文主要內容包括轉臺的總體結構論證、轉臺的詳細結構設計、轉臺的誤差分析等。結合轉臺設計的特點，本文重點討論了轉臺機械結構的設計思想及設計過程。關鍵詞：三軸仿真轉臺；機載雷達；測量元件；聯(lián)軸器：內環(huán)：中環(huán)：外環(huán)。 ⅡABSTRACTThree shafts radar simulation turntable is one type of the three shafts turntable . The three shafts radar simulation turntable in this design is mainly used to test a certain type of airborne radar. The simulation turntable has great influence on the reliability and credence of e