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黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 目 錄 摘要 .I Abstract II 第 1 章 緒論 1 1.1 本課題的來(lái)源、基本前提條件和技術(shù)要求 1 1.2 本課題要解決的主要問(wèn)題和設(shè)計(jì)總體思路 1 1.3 預(yù)期的成果 2 1.4 國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r及現(xiàn)狀的介紹 2 1.5 設(shè)計(jì)內(nèi)容 3 第 2 章 總體方案確定 4 2.1 驅(qū)動(dòng)橋方案確定 4 2.2 轉(zhuǎn)向系方案確定 7 2.2.1 概述 .7 2.2.2 轉(zhuǎn)向器結(jié)構(gòu)形式及選擇 7 2.2.3 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器結(jié)構(gòu)及工作原理 9 2.3 本章小結(jié) 10 第 3 章 驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)計(jì)算 11 3.1 主減速器的設(shè)計(jì) 11 3.1.1 主減速器的結(jié)構(gòu)型式 .11 3.1.2 主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法 .13 3.1.3 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法 .14 3.1.4 主減速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算 .14 3.2 差速器的設(shè)計(jì) 20 3.2.1 差速器的結(jié)構(gòu)型式 20 3.2.2 差速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算 22 3.3 半軸的設(shè)計(jì) 24 3.3.1 半軸的結(jié)構(gòu)型式 24 3.3.2 半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 24 3.3.3 半浮式半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .28 3.4 車(chē)橋殼結(jié)構(gòu)選擇 28 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 3.4.1 驅(qū)動(dòng)橋殼結(jié)構(gòu)方案分析 29 3.5 懸架結(jié)構(gòu)分析 29 3.6 本章小結(jié) 30 第 4 章 轉(zhuǎn)向橋的設(shè)計(jì)計(jì)算 31 4.1 轉(zhuǎn)向橋主要零件工作應(yīng)力的計(jì)算 31 4.2 在最大側(cè)向力(側(cè)滑)工況下的前梁應(yīng)力計(jì)算 33 4.3 轉(zhuǎn)向節(jié)在制動(dòng)和側(cè)滑工況下的應(yīng)力 34 4.4 主銷(xiāo)與轉(zhuǎn)向節(jié)襯套在制動(dòng)和側(cè)滑工況下的應(yīng)力計(jì)算 35 4.5 轉(zhuǎn)向節(jié)推力軸承的計(jì)算 37 4.6 轉(zhuǎn)向梯形的優(yōu)化設(shè)計(jì) 38 4.7 轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算 41 4.8 懸架的結(jié)構(gòu)分析 42 4.9 本章小結(jié) 44 結(jié)論 45 參考文獻(xiàn) 46 致謝 47 附錄 48 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) I 摘 要 車(chē)橋通過(guò)懸架與車(chē)架（或承載式車(chē)身）相聯(lián)，兩側(cè)安裝著車(chē)輪，用以在車(chē) 架（或承載式車(chē)身）與車(chē)輪之間傳遞鉛垂力、縱向力和橫向力。 汽車(chē)行駛過(guò)程中，經(jīng)常需要改變行駛方向，即所謂的轉(zhuǎn)向，這就需要有一 套能夠按照司機(jī)意志使汽車(chē)轉(zhuǎn)向的機(jī)構(gòu)，它將司機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)方向盤(pán)的動(dòng)作轉(zhuǎn)變?yōu)檐?chē) 輪的偏轉(zhuǎn)動(dòng)作。 汽車(chē)轉(zhuǎn)向系是保持或者改變汽車(chē)行駛方向的機(jī)構(gòu)，在汽車(chē)轉(zhuǎn)向行駛中，保 證各轉(zhuǎn)向輪之間有協(xié)調(diào)的轉(zhuǎn)角關(guān)系。保證汽車(chē)在行駛中能按駕駛員的操縱要求， 適時(shí)地改變行駛方向，并能在受到路面干擾偏離行駛方向時(shí)，與行駛系配合， 共同保持汽車(chē)穩(wěn)定地直線行駛。轉(zhuǎn)向系和前橋?qū)ζ?chē)行駛的操縱性、穩(wěn)定性和 安全性都具有重要的意義。 絕大多數(shù)的發(fā)動(dòng)機(jī)在上的縱向安置的，為使其轉(zhuǎn)矩能傳給左、右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪， 必須由驅(qū)動(dòng)橋的主減速器來(lái)改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，同時(shí)還得由驅(qū)動(dòng)橋的差速器 來(lái)解決左、右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪間的轉(zhuǎn)矩分配問(wèn)題和差速要求。 通過(guò)對(duì)汽車(chē)前橋轉(zhuǎn)向系和后橋驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)可以使學(xué)生掌握汽車(chē)前橋轉(zhuǎn) 向系和后橋驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的原則和方法。培養(yǎng)理論聯(lián)系實(shí)際的技能。設(shè) 計(jì)與專(zhuān)業(yè)關(guān)系緊密，可綜合利用所學(xué)的專(zhuān)業(yè)課有汽車(chē)構(gòu)造、汽車(chē)設(shè)計(jì)、機(jī)械設(shè) 計(jì)、工程材料和 CAD 繪圖等知識(shí)。 關(guān)鍵詞: 轉(zhuǎn)向系;驅(qū)動(dòng)車(chē)輪;前橋;行使方向;改變轉(zhuǎn)矩 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) II ABSTRACT Front axle through suspension and frame (or integral body) on the installation associated with drive wheels, the frame (or to) and wheels and space body sends between vertical force, lead the longitudinal forces and transverse force. Automobile driving process, often need to change directions, the so-called steering, which requires a able to follow the driver will makes steering institutions, it will be the driver turned the steering wheel action into wheel deflection of action. Automotive steering system is to keep or change the car driving direction of the organization, in automotive steering driving, guarantee the steering wheel Angle relation between coordination. Guarantee in driving car drivers can manipulate requirements, according to timely change directions by road, can be in when driving direction interference deviation, and cooperate, together maintain driving is steadily run straight car. Steering system and of the car front axle for handling, stability and safety is of significance. Most off-road vehicle in the longitudinal engine placement, so that torque can be transmitted to the left and right drive wheels, drive axle must be the main steering gear to change the direction of torque transmission, while the shift had to drive axle differential to solve the left and right drive torque between the wheels and the differential distribution requirements. Through the automobile steering system and front axle design so that students can master automobile steering system and front axle structure design principle and method. Training theory with practice skills. Design and professional, comprehensive utilization of close relationship between the course can be learned a automobile structure, automobile design, mechanical design, engineering materials and CAD drawing knowledge. Keywords: Steering system;Driving wheel;Front axle;Exercise of direction; Change the torque 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 1 第 1 章 緒 論 本課題是輕型載貨汽車(chē)車(chē)橋的設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)出輕型載貨汽車(chē)車(chē)橋，包括主減 速器、差速器、驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置,轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)及橋殼等部件，協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)車(chē)輛的 全局。 1.1 本課題的來(lái)源、基本前提條件和技術(shù)要求 a.本課題的來(lái)源：輕型載貨汽車(chē)在汽車(chē)生產(chǎn)中占有一定的比重。車(chē)橋在整 車(chē)中十分重要，設(shè)計(jì)出結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、造價(jià)低廉的車(chē)橋，能大大降低整 車(chē)生產(chǎn)的總成本，推動(dòng)輕型載貨汽車(chē)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展。 b.要完成本課題的基本前提條件是：在主要參數(shù)確定的情況下，設(shè)計(jì)選用 車(chē)橋的各個(gè)部件，選出最佳的方案。 c.技術(shù)要求：設(shè)計(jì)出的車(chē)橋符合國(guó)家各項(xiàng)輕型貨車(chē)的標(biāo)準(zhǔn)，運(yùn)行穩(wěn)定可靠， 成本降低，適合本國(guó)路面的行駛狀況和國(guó)情。 1.2 本課題要解決的主要問(wèn)題和設(shè)計(jì)總體思路 a. 本課題解決的主要問(wèn)題：設(shè)計(jì)出適合本課題的車(chē)橋。輕型載貨汽車(chē)傳動(dòng) 系的總?cè)蝿?wù)是傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力，使之適應(yīng)于輕型貨車(chē)行駛的需要。在一般輕 型貨車(chē)的機(jī)械式傳動(dòng)中，有了變速器還不能完全解決發(fā)動(dòng)機(jī)特性與輕型貨車(chē)行 駛要求間的矛盾和結(jié)構(gòu)布置上的問(wèn)題。首先是因?yàn)榻^大多數(shù)的發(fā)動(dòng)機(jī)在輕型貨 車(chē)上的縱向安置的，為使其轉(zhuǎn)矩能傳給左、右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪，必須由后驅(qū)動(dòng)橋的主 減速器來(lái)改變轉(zhuǎn)矩的傳遞方向，同時(shí)還得由車(chē)橋的差速器來(lái)解決左、右驅(qū)動(dòng)車(chē) 輪間的轉(zhuǎn)矩分配問(wèn)題和差速要求。其次，需將經(jīng)過(guò)變速器、傳動(dòng)軸傳來(lái)的動(dòng)力， 通過(guò)后驅(qū)動(dòng)橋的主減速器，進(jìn)行進(jìn)一步增大轉(zhuǎn)矩、降低轉(zhuǎn)速的變化。因此，要 想使輕型貨車(chē)車(chē)橋的設(shè)計(jì)合理，首先必須選好傳動(dòng)系的總傳動(dòng)比，并恰當(dāng)?shù)貙?它分配給變速器和車(chē)橋。 b. 本課題的設(shè)計(jì)總體思路：非斷開(kāi)式車(chē)橋的橋殼，相當(dāng)于受力復(fù)雜的空心 梁，它要求有足夠的強(qiáng)度和剛度，同時(shí)還要盡量的減輕其重量。所選擇的減速 器比應(yīng)能滿(mǎn)足輕型貨車(chē)在給定使用條件下具有最佳的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。對(duì) 載貨輕型貨車(chē)，由于它們有時(shí)會(huì)遇到坎坷不平的壞路面，要求它們的車(chē)橋有足 夠的離地間隙，以滿(mǎn)足輕型貨車(chē)在通過(guò)性方面的要求。車(chē)橋的噪聲主要來(lái)自齒 輪及其他傳動(dòng)機(jī)件。提高它們的加工精度、裝配精度，增強(qiáng)齒輪的支承剛度， 是降低車(chē)橋工作噪聲的有效措施。車(chē)橋各零部件在保證其強(qiáng)度、剛度、可靠性 及壽命的前提下應(yīng)力求減小簧下質(zhì)量，以減小不平路面對(duì)車(chē)橋的沖擊載荷，從 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 2 而改善輕型貨車(chē)行駛的平順性。 通過(guò)查閱相關(guān)的資料，運(yùn)用專(zhuān)業(yè)基礎(chǔ)理論和專(zhuān)業(yè)知識(shí)，確定載重量為二噸 的轉(zhuǎn)向橋總成設(shè)計(jì)方案，進(jìn)行部件的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。使其達(dá)到以下要求： 1 具有足夠的強(qiáng)度，以保證可靠地承受車(chē)輪與車(chē)架之間的作用力。 2 保證真確的車(chē)輪定位，使轉(zhuǎn)向輪運(yùn)動(dòng)穩(wěn)定，操作輕便并減輕輪胎的磨損。 3 前橋要有足夠的剛度，以使車(chē)輪定位參數(shù)保持不變。 4 轉(zhuǎn)向節(jié)與主銷(xiāo)、轉(zhuǎn)向節(jié)與前粱之間的摩擦力應(yīng)盡可能的小，以保證轉(zhuǎn)向 操作的輕便性，并有足夠的耐磨性。 5 轉(zhuǎn)向輪的擺振應(yīng)盡可能的小，以保證汽車(chē)的正常、穩(wěn)定行駛。 前橋的質(zhì)量應(yīng)盡可能的小，以減輕非懸掛質(zhì)量，提高汽車(chē)行駛平順性。 1.3 預(yù)期的成果 設(shè)計(jì)出輕型貨車(chē)的車(chē)橋，包括主減速器、差速器、驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng)裝置及 橋殼等部件，配合其他同組同學(xué)，協(xié)調(diào)設(shè)計(jì)車(chē)輛的全局。使設(shè)計(jì)出的產(chǎn)品使用 方便，材料使用最少，經(jīng)濟(jì)性能最高。 a. 提高輕型貨車(chē)的技術(shù)水平，使其使用性能更好，更安全，更可靠，更經(jīng) 濟(jì)，更舒適，更機(jī)動(dòng)，更方便，動(dòng)力性更好，污染更少。 b. 改善輕型貨車(chē)的經(jīng)濟(jì)效果，調(diào)整輕型貨車(chē)在產(chǎn)品系列中的檔次，以便改 善其市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)地位并獲得更大的經(jīng)濟(jì)效益 1.4 國(guó)內(nèi)外發(fā)展?fàn)顩r及現(xiàn)狀的介紹 為適應(yīng)不斷完善社會(huì)主義市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)體制的要求以及加入世貿(mào)組織后國(guó)內(nèi)外 輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)發(fā)展的新形勢(shì)，推進(jìn)輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整和升級(jí)，全面提高輕 型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)力，滿(mǎn)足消費(fèi)者對(duì)輕型貨車(chē)產(chǎn)品日益增長(zhǎng)的需求，促進(jìn)輕 型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)健康發(fā)展，特制定輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策。通過(guò)該政策的實(shí)施，使 我國(guó)輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)在 2010 年前發(fā)展成為國(guó)民經(jīng)濟(jì)的支柱產(chǎn)業(yè)，為實(shí)現(xiàn)全面建設(shè) 小康社會(huì)的目標(biāo)做出更大的貢獻(xiàn)。政府職能部門(mén)依據(jù)行政法規(guī)和技術(shù)規(guī)范的強(qiáng) 制性要求，對(duì)輕型貨車(chē)、農(nóng)用運(yùn)輸車(chē)（三輪車(chē)，下同) 、摩托車(chē)和零部件生產(chǎn)企 業(yè)及其產(chǎn)品實(shí)施管理，規(guī)范各類(lèi)經(jīng)濟(jì)主體在輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)領(lǐng)域的市場(chǎng)行為。在 輕型貨車(chē)發(fā)展趨勢(shì)中，有著很好的發(fā)展前途。生產(chǎn)出質(zhì)量好，操作簡(jiǎn)便，價(jià)格 便宜的輕型貨車(chē)將適合大多數(shù)消費(fèi)者的要求。在國(guó)家積極投入和支持發(fā)展輕型 貨車(chē)產(chǎn)業(yè)的同時(shí)，能研制出適合中國(guó)國(guó)情，包括道路條件和經(jīng)濟(jì)條件的車(chē)輛， 將大大推動(dòng)輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)的發(fā)展和社會(huì)經(jīng)濟(jì)的提高。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 在新政策《輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)發(fā)展政策》中，在 2010 年前，我國(guó)就要成為世界 主要輕型貨車(chē)制造國(guó)，輕型貨車(chē)產(chǎn)品滿(mǎn)足國(guó)內(nèi)市場(chǎng)大部分需求并批量進(jìn)入國(guó)際 市場(chǎng)；2010 年，輕型貨車(chē)生產(chǎn)企業(yè)要形成若干馳名的輕型貨車(chē)、摩托車(chē)和零部 件產(chǎn)品品牌；通過(guò)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)形成幾家具有國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)力的大型輕型貨車(chē)企業(yè)集團(tuán)， 力爭(zhēng)到 2010 年跨入世界 500 強(qiáng)企業(yè)之列，等等。同時(shí)，在這個(gè)新的輕型貨車(chē)產(chǎn) 業(yè)政策描繪的藍(lán)圖中，還包含許多涉及產(chǎn)業(yè)素質(zhì)提高和市場(chǎng)環(huán)境改善的綜合目 標(biāo)，著實(shí)令人鼓舞。然而，不可否認(rèn)的是，國(guó)內(nèi)輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)的現(xiàn)狀離產(chǎn)業(yè)政 策的目標(biāo)還有相當(dāng)?shù)木嚯x。自 1994 年《輕型貨車(chē)工業(yè)產(chǎn)業(yè)政策 》頒布并執(zhí)行以 來(lái)，國(guó)內(nèi)輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)有了顯著變化，企業(yè)規(guī)模效益有了明顯改善，產(chǎn)業(yè) 集中度有了一定程度提高。但是，長(zhǎng)期以來(lái)困擾中國(guó)輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)發(fā)展的散、 亂和低水平重復(fù)建設(shè)問(wèn)題，還沒(méi)有從根本上得到解決。多數(shù)企業(yè)家預(yù)計(jì)，在新 的輕型貨車(chē)產(chǎn)業(yè)政策的鼓勵(lì)下，將會(huì)有越來(lái)越多的輕型貨車(chē)生產(chǎn)企業(yè)按照市場(chǎng) 規(guī)律組成企業(yè)聯(lián)盟，實(shí)現(xiàn)優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)和資源共享。 1.5 設(shè)計(jì)內(nèi)容 由于本次設(shè)計(jì)車(chē)型有兩根車(chē)橋，所以主要圍繞前轉(zhuǎn)向橋與后驅(qū)動(dòng)橋展開(kāi)， 包括前橋中轉(zhuǎn)向器以及轉(zhuǎn)向器中的萬(wàn)向節(jié)，后驅(qū)動(dòng)橋中的減速器，差速器，半 軸，橋殼以及其他部分零件的設(shè)計(jì)。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 第 2 章 總體方案確定 2.1 驅(qū)動(dòng)橋方案確定 車(chē)橋的結(jié)構(gòu)型式按齊總體布置來(lái)說(shuō)共有三種，即普通的非斷開(kāi)式車(chē)橋，帶 有擺動(dòng)半軸的非斷開(kāi)式車(chē)橋和斷開(kāi)式車(chē)橋。 (a)普通非斷開(kāi)式車(chē)橋；(b)帶有擺動(dòng)半軸的非斷開(kāi)式車(chē)橋；(c)斷開(kāi)式車(chē)橋 圖 2.1 車(chē)橋的總體布置型式簡(jiǎn)圖 方案（一）：非斷開(kāi)式車(chē)橋 圖 2.2 非斷開(kāi)式車(chē)橋 普通非斷開(kāi)式車(chē)橋，如圖 2.2，由于其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低廉、工作可靠， 最廣泛地用在各種載貨輕型貨車(chē)、客車(chē)和公共輕型貨車(chē)上，在多數(shù)的的輕型貨 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 車(chē)和部分轎車(chē)上也采用這種結(jié)構(gòu)。它的具體結(jié)構(gòu)是橋殼是一根支承在左、右驅(qū) 動(dòng)車(chē)輪上的剛性空心梁，而齒輪及半軸等所有的傳動(dòng)機(jī)件都裝在其中。這時(shí)整 個(gè)車(chē)橋、驅(qū)動(dòng)車(chē)輪及部分傳動(dòng)軸均屬簧下質(zhì)量，使輕型貨車(chē)的簧下質(zhì)量較大， 這是它的一個(gè)缺點(diǎn)。采用單級(jí)主減速器代替雙級(jí)主減速器可大大減小車(chē)橋質(zhì)量。 采用鋼板沖壓-焊接的整體式橋殼及鋼管擴(kuò)制的整體式橋殼，均可顯著地減輕車(chē) 橋的質(zhì)量。 車(chē)橋的輪廓尺寸主要決定于主減速器的型式。在輕型貨車(chē)的輪胎尺寸和車(chē) 橋下的最小離地間隙已經(jīng)確定的情況下，也就限定了主減速器從動(dòng)齒輪直徑的 尺寸。在給定主減速器速比的條件下，如果單級(jí)主減速器不能滿(mǎn)足離地間隙要 求，則可改用雙級(jí)結(jié)構(gòu)。后者僅推薦用于主減速比大于 7.6 且載貨在 6t 以上的 大型貨車(chē)上。在雙級(jí)主減速器中，通常是把兩級(jí)減速齒輪放在一個(gè)主減速器殼 內(nèi)，也可以將第二級(jí)減速齒輪移向驅(qū)動(dòng)車(chē)輪并靠近輪轂，作為輪邊減速器。在 后一種情況下又有五種布置方案可供選擇。 方案（二）：斷開(kāi)式車(chē)橋 圖 2.3 斷開(kāi)式車(chē)橋 斷開(kāi)式車(chē)橋區(qū)別于非斷開(kāi)式車(chē)橋的明顯特點(diǎn)在于前者沒(méi)有一個(gè)連接左右驅(qū) 動(dòng)車(chē)輪的剛性整體外殼或梁。斷開(kāi)式車(chē)橋的橋殼是分段的，并且彼此之間可以 做相對(duì)運(yùn)動(dòng)，所以這種橋稱(chēng)為斷開(kāi)式的。另外，它又總是與獨(dú)立懸架相匹配， 故又稱(chēng)為獨(dú)立懸掛車(chē)橋。這種橋的中段，主減速器及差速器等是懸置在車(chē)架橫 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 梁或車(chē)廂底板上，或與脊梁式車(chē)架相聯(lián)。主減速器、差速器與傳動(dòng)軸及一部分 驅(qū)動(dòng)車(chē)輪傳動(dòng)裝置的質(zhì)量均為簧上質(zhì)量。兩側(cè)的驅(qū)動(dòng)車(chē)輪由于采用獨(dú)立懸掛則 可以彼此獨(dú)立地相對(duì)于車(chē)架或車(chē)廂作上下擺動(dòng)，相應(yīng)地就要求驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的傳動(dòng) 裝置及其外殼或套管，作相應(yīng)擺動(dòng)。所以斷開(kāi)式車(chē)橋也稱(chēng)為“帶有擺動(dòng)半軸的 車(chē)橋” 。 輕型貨車(chē)懸掛總成的類(lèi)型及其彈性元件與減振裝置的工作特性是決定輕型 貨車(chē)行駛平順性的主要因素，因輕型貨車(chē)簧下部分質(zhì)量的大小，對(duì)其平順性也 有顯著的影響。斷開(kāi)式驅(qū)動(dòng)的簧下質(zhì)量較小，又與獨(dú)立懸架相配合，致使驅(qū)動(dòng) 車(chē)輪與地面的接觸情況及對(duì)各種地形的適應(yīng)性比較好，由此可大大地減小輕型 貨車(chē)在不平路面上行駛時(shí)的振動(dòng)和車(chē)廂傾斜；提高輕型貨車(chē)的行駛平順性和平 均行駛速度；減小車(chē)輪和車(chē)橋上的動(dòng)載荷及零件的損壞，提高其可靠性及使用 壽命。但是，由于斷開(kāi)式車(chē)橋及與其相配的獨(dú)立懸掛的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，故這種結(jié)構(gòu) 主要見(jiàn)于對(duì)行駛平順性要求較高的一部分及一些輕型貨車(chē)上，且后者多屬于輕 型以下的貨車(chē)或多橋驅(qū)動(dòng)的重型貨車(chē)。 方案（三）：多橋驅(qū)動(dòng)的布置 為了提高裝載量和通過(guò)性，有些重型貨車(chē)及全部中型以上的貨車(chē)都是采用 多橋驅(qū)動(dòng)，常采用 4×4、6×6、8×8 等驅(qū)動(dòng)型式 [2]。在多橋驅(qū)動(dòng)的情況下，動(dòng) 力經(jīng)分動(dòng)器傳給各車(chē)橋的方式有兩種。相應(yīng)這兩種動(dòng)力傳遞方式，多橋驅(qū)動(dòng)貨 車(chē)各車(chē)橋的布置型式分為非貫通式與貫通式。前者為了把動(dòng)力經(jīng)分動(dòng)器傳給各 車(chē)橋，需分別由分動(dòng)器經(jīng)各車(chē)橋自己專(zhuān)用的傳動(dòng)軸傳遞動(dòng)力，這樣不僅使傳動(dòng) 軸的數(shù)量增多，且造成各車(chē)橋的零件特別是橋殼、半軸等主要零件不能通用。 而對(duì) 8×8 輕型貨車(chē)來(lái)說(shuō)，這種非貫通式車(chē)橋就更不適宜，也難與布置了。 為了解決上述問(wèn)題，現(xiàn)代多橋驅(qū)動(dòng)貨車(chē)都是采用貫通式車(chē)橋的布置型式。 在貫通式車(chē)橋的布置中，各橋的傳動(dòng)軸布置在同一縱向鉛垂平面內(nèi)，并且 各車(chē)橋分別用自己的傳動(dòng)軸與分動(dòng)器直接聯(lián)接，而是位于分動(dòng)器前面的或后面 的各相鄰兩橋的傳動(dòng)軸，是串聯(lián)布置的。前后兩端的車(chē)橋（第一、第四橋）的 動(dòng)力，是經(jīng)分動(dòng)器并貫通中間橋（分別穿過(guò)第二、第三橋）而傳遞的。其優(yōu)點(diǎn) 是，不僅減少了傳動(dòng)軸的數(shù)量，而且提高了各車(chē)橋零件的相互通用性，并且簡(jiǎn) 化了結(jié)構(gòu)、減小了體積和質(zhì)量。這對(duì)于輕型貨車(chē)的設(shè)計(jì)（如輕型貨車(chē)的變形） 、 制造和維修，都帶來(lái)方便。四橋驅(qū)動(dòng)的越野輕型貨車(chē)也可采用側(cè)邊式及混合式 的布置。 經(jīng)上述分析，考慮到所設(shè)計(jì)的輕型貨車(chē)的載重和各種要求，其價(jià)格要求要 盡量低，故其生產(chǎn)成本應(yīng)盡可能降低。另由于輕型貨車(chē)對(duì)車(chē)橋并無(wú)特殊要求， 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 7 和路面要求并不高，故本設(shè)計(jì)采用普通非斷開(kāi)式車(chē)橋。 2.2 轉(zhuǎn)向系方案確定 2.2.1 概述 汽車(chē)在行駛過(guò)程中，經(jīng)常需要改變方向。就輪式汽車(chē)而言，改變行駛方向 的方法是，駕駛員通過(guò)一套專(zhuān)設(shè)的機(jī)構(gòu)，使汽車(chē)的轉(zhuǎn)向橋上的車(chē)輪相對(duì)于汽車(chē) 縱軸線偏轉(zhuǎn)一定角度。此時(shí)路面作用于轉(zhuǎn)向輪上的向后的反力就有了垂直與車(chē) 輪的分量并成為汽車(chē)作曲線運(yùn)動(dòng)的向心力。在汽車(chē)直線行駛時(shí)，往往轉(zhuǎn)向輪也 會(huì)受到路面?zhèn)认蚋蓴_力的作用，自動(dòng)偏轉(zhuǎn)而干擾行駛方向。此時(shí)，駕駛員也可 以利用這一套機(jī)構(gòu)使轉(zhuǎn)向輪向相反的方向偏轉(zhuǎn)，從而使汽車(chē)恢復(fù)原來(lái)的行駛方 向。這一套用來(lái)改變或恢復(fù)汽車(chē)行駛方向的專(zhuān)設(shè)機(jī)構(gòu)即稱(chēng)作汽車(chē)的轉(zhuǎn)向系。 轉(zhuǎn)向系可按轉(zhuǎn)向能源的不同分為機(jī)械轉(zhuǎn)向系和動(dòng)力轉(zhuǎn)向系兩大類(lèi)。在現(xiàn)代 汽車(chē)結(jié)構(gòu)中，常用機(jī)械式轉(zhuǎn)向系。機(jī)械式轉(zhuǎn)向系依靠駕駛員的手力轉(zhuǎn)動(dòng)方向盤(pán)， 經(jīng)過(guò)轉(zhuǎn)向器和轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)使轉(zhuǎn)向輪偏轉(zhuǎn)。有些汽車(chē)裝有防傷機(jī)構(gòu)和轉(zhuǎn)向減振 裝置。還有一些汽車(chē)的專(zhuān)門(mén)裝有動(dòng)力轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)，并借助此機(jī)構(gòu)來(lái)減輕駕駛員的 手力，以降低駕駛員的勞累程度。 對(duì)轉(zhuǎn)向系的主要要求有： 1、操縱輕便。轉(zhuǎn)向時(shí)加在方向盤(pán)上的力對(duì)轎車(chē)不超過(guò) 200N，對(duì)輕型貨車(chē)不超 過(guò) 360N,對(duì)中型貨車(chē)不超過(guò) 450N,方向盤(pán)的回轉(zhuǎn)圈數(shù)要少。 2、工作安全可靠。 3、在轉(zhuǎn)向后，方向盤(pán)有自動(dòng)回正能力，能保持汽車(chē)有穩(wěn)定的直線行駛能力。 4、在前輪受到?jīng)_擊時(shí)，轉(zhuǎn)向系傳遞反向沖擊到方向盤(pán)上要小。 5、應(yīng)盡量減小轉(zhuǎn)向系統(tǒng)連接處的間隙，間隙應(yīng)能自動(dòng)補(bǔ)償即調(diào)整，除了設(shè)計(jì)應(yīng) 正確的選擇導(dǎo)向輪的定位角外，轉(zhuǎn)向盤(pán)在中間式的自由行程應(yīng)當(dāng)保證直線 行駛的穩(wěn)定性和轉(zhuǎn)向盤(pán)相對(duì)導(dǎo)向輪偏轉(zhuǎn)角的靈敏度。 2.2.2 轉(zhuǎn)向器結(jié)構(gòu)形式及選擇 對(duì)轉(zhuǎn)向系設(shè)計(jì)的要求有： 1.汽車(chē)轉(zhuǎn)彎行駛時(shí)，全部車(chē)輪應(yīng)繞順時(shí)轉(zhuǎn)向中心旋轉(zhuǎn)，任何車(chē)輪不應(yīng)有側(cè) 滑。不滿(mǎn)足這項(xiàng)要求會(huì)加速輪胎磨損，并降低汽車(chē)行駛穩(wěn)定性。 2.汽車(chē)轉(zhuǎn)向行駛后，在駕駛員松開(kāi)轉(zhuǎn)向盤(pán)的條件下，轉(zhuǎn)向輪能自動(dòng)返回到 直線行駛位置，并穩(wěn)定行駛。 3.汽車(chē)在任何行駛狀態(tài)下，轉(zhuǎn)向輪都不得產(chǎn)生自震，轉(zhuǎn)向盤(pán)沒(méi)有擺動(dòng)。 4.轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和懸架導(dǎo)向裝置共同工作時(shí)，由于運(yùn)動(dòng)不協(xié)調(diào)使車(chē)輪產(chǎn)生 的擺動(dòng)應(yīng)最小。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 5.保證汽車(chē)有較高的機(jī)動(dòng)性，具有迅速和小轉(zhuǎn)彎行駛能力。 6.操縱輕便。 7.轉(zhuǎn)向輪碰撞到障礙物以后，傳給轉(zhuǎn)向盤(pán)的反沖力要盡可能小。 8.轉(zhuǎn)向器和轉(zhuǎn)向傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的球頭處，有消除因磨損而產(chǎn)生間隙的調(diào)整機(jī)構(gòu)。 9.在車(chē)禍中，當(dāng)轉(zhuǎn)向軸和轉(zhuǎn)向盤(pán)由于車(chē)架或車(chē)身變形而共同后移時(shí)，轉(zhuǎn)向 系應(yīng)有能使駕駛員免遭或減輕傷害的防傷裝置。 10.進(jìn)行運(yùn)動(dòng)校核，保證轉(zhuǎn)向輪與轉(zhuǎn)向盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)方向一致。 機(jī)械式轉(zhuǎn)向器大體可分為齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器，循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器，蝸桿滾輪 式轉(zhuǎn)向器和蝸桿指銷(xiāo)式轉(zhuǎn)向器幾類(lèi)。 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器由螺桿和螺母共同形成的螺旋槽內(nèi)裝鋼球構(gòu)成的傳動(dòng)副， 以 及螺母上齒條與搖臂軸上齒扇構(gòu)成的傳動(dòng)副組成。 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的優(yōu)點(diǎn)是：如圖 2.4，在螺桿和螺母之間因?yàn)橛锌梢匝h(huán)流 動(dòng)的鋼球，將滑動(dòng)摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)闈L動(dòng)摩擦，因而傳動(dòng)效率可達(dá)到 75%—85%；在 結(jié)構(gòu)和工藝上采取措施后，包括提高制造精度，改善工作表面的表面粗糙度和 螺桿、螺母上的螺旋槽經(jīng)淬火和磨削加工，使之有足夠的硬度和耐磨損性能， 可保證有足夠的使用壽命；轉(zhuǎn)向器的傳動(dòng)比可以變化；工作平穩(wěn)可靠；齒條和 齒扇之間的間隙調(diào)整工作容易進(jìn)行；適合用來(lái)做整體式動(dòng)力轉(zhuǎn)向器。效率高、 工作可靠、平穩(wěn)，蝸桿和螺母上的螺旋槽在淬火后經(jīng)過(guò)磨削加工，所以耐磨且 壽命較長(zhǎng)。齒扇和齒條嚙合間隙的調(diào)整工作容易進(jìn)行。和其它形式轉(zhuǎn)向器比較， 其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，對(duì)主要零件加工精度要求較高。 圖 2.4 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 齒輪齒條式轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，因此制造容易，成本低；但逆效率比較高， 極易發(fā)生反沖現(xiàn)象，會(huì)使駕駛員精神緊張，并難以準(zhǔn)確控制汽車(chē)行駛方向，轉(zhuǎn) 向盤(pán)突然轉(zhuǎn)動(dòng)又會(huì)造成打手，同時(shí)對(duì)駕駛員造成傷害，為了防止和緩和反向沖 擊傳給方向盤(pán)，必須選擇較大的傳動(dòng)比，或裝有吸振裝置的減振器。 圖 2.5 齒輪齒條轉(zhuǎn)向器 蝸桿滾輪式轉(zhuǎn)向器角傳動(dòng)比的變化特性和嚙合間隙特性變化受限制， 不能完全滿(mǎn)足設(shè)計(jì)者的意圖。 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器的主要缺點(diǎn)是：逆效率高，結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造困難，制造精 度要求高。 轉(zhuǎn)向器的結(jié)構(gòu)形式，決定了其效率特性以及對(duì)角傳動(dòng)比變化特性的要求。 選用那種效率特性的轉(zhuǎn)向器應(yīng)有汽車(chē)用途來(lái)決定，并和轉(zhuǎn)向系方案有關(guān)。經(jīng)常 行駛在好路面上的轎車(chē)和市內(nèi)用客車(chē)，可以采用正效率較高的、可逆程度大的 轉(zhuǎn)向器。 綜上，本次選用循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器。 2.2.3 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器結(jié)構(gòu)及工作原理 循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器中一般有兩級(jí)傳動(dòng)副。第一級(jí)是螺桿螺母?jìng)鲃?dòng)副，第二級(jí) 是齒條齒扇傳動(dòng)副。 轉(zhuǎn)向螺桿的軸頸支撐在兩個(gè)圓錐滾子軸承上。軸承緊度可用調(diào)整墊片調(diào)整。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 轉(zhuǎn)向螺母的下平面上加工成齒條，與齒扇軸內(nèi)的齒扇部分相嚙合。通過(guò)轉(zhuǎn)向盤(pán) 轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)向螺桿時(shí)，轉(zhuǎn)向螺母不轉(zhuǎn)動(dòng)，只能軸向移動(dòng)，并驅(qū)使齒扇軸轉(zhuǎn)動(dòng)。為了 減小轉(zhuǎn)向螺桿和轉(zhuǎn)向螺母之間的摩擦，其間裝有小鋼球以實(shí)現(xiàn)滾動(dòng)摩擦。二者 的螺旋槽能配合形成近似圓形斷面輪廓的螺旋管狀通道。轉(zhuǎn)向螺母外有兩根導(dǎo) 管，兩端分別插入螺母的一對(duì)通孔。導(dǎo)管內(nèi)裝滿(mǎn)了鋼球。兩根導(dǎo)管和螺母內(nèi)的 螺旋管狀通道組合成兩條各自獨(dú)立的封閉的鋼球流道。轉(zhuǎn)向器工作是兩列鋼球 只是在各自封閉的流道內(nèi)循環(huán)，而不脫出。 轉(zhuǎn)向螺母上的齒條式傾斜的，因此與之嚙合的齒應(yīng)當(dāng)是分度圓上的齒厚沿 齒扇軸線按線性關(guān)系變化的變厚齒扇。因?yàn)檠h(huán)球轉(zhuǎn)向器的正傳動(dòng)效率很高， 操作輕便，使用壽命長(zhǎng)。經(jīng)常用于各種汽車(chē)。 綜上最后本次設(shè)計(jì)選定循環(huán)球式轉(zhuǎn)向器。 2.3 本章小結(jié) 本章通過(guò)對(duì)車(chē)橋類(lèi)型的比較和具體分析，總結(jié)出各種不同車(chē)橋的應(yīng)用場(chǎng)合 和車(chē)橋的優(yōu)缺點(diǎn)及使用方式。通過(guò)本章內(nèi)容對(duì)本次設(shè)計(jì)的車(chē)橋進(jìn)行初步選取。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 第 3 章 驅(qū)動(dòng)橋的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 主減速器的設(shè)計(jì) 3.1.1 主減速器的結(jié)構(gòu)型式 主減速器的結(jié)構(gòu)型式，主要是根據(jù)其齒輪類(lèi)型、主動(dòng)齒輪和從動(dòng)齒輪的安 置方法以及減速型式的不同而異。在現(xiàn)代輕型貨車(chē)車(chē)橋上，主減速器采用得最 廣泛的是“格里森”Gleason）制或“奧利康” （Oerlikon）制的螺旋錐齒輪和 雙面錐齒輪。 (a)螺旋錐齒輪傳動(dòng)；(b)雙曲面齒輪傳動(dòng) 圖 3.1 螺旋錐齒輪與雙曲面齒輪傳動(dòng) 采用雙曲面齒輪。他的主、從動(dòng)齒輪軸線不相交而呈空間交叉。其空間交 叉角（即將一軸線平移，使之與另一軸線相交的交角）也都是采用 90°。主動(dòng) 齒輪軸相對(duì)于從動(dòng)齒輪軸有向上或向下的偏移，稱(chēng)為上偏置或下偏置。這個(gè)偏 移量稱(chēng)為雙曲面齒輪的偏移距。當(dāng)偏移距大到一定程度，可使一個(gè)齒輪軸從另 一個(gè)齒輪軸旁通過(guò)。這樣就能在每個(gè)齒輪的兩邊布置尺寸緊湊的支承。這對(duì)于 增強(qiáng)支承剛度、保證齒輪正確嚙合從而提高齒輪壽命大有好處。和螺旋錐齒輪 由于齒輪的軸線相交而使得主、從動(dòng)齒輪的螺旋角相等的情況不同，雙曲面齒 輪的偏移距使得主動(dòng)齒輪的螺旋角大于從動(dòng)齒輪的螺旋角。因此，雙曲面?zhèn)鲃?dòng) 齒輪副的法向模數(shù)或法向周節(jié)雖相等，但端面模數(shù)或端面周節(jié)是不等的。主動(dòng) 齒輪的端面模數(shù)或端面周節(jié)是大于從動(dòng)齒輪的。這一情況就使得雙曲面齒輪傳 動(dòng)的主動(dòng)齒輪比相應(yīng)的螺旋錐齒輪傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪有更大的直徑和更好的強(qiáng)度 和剛度。其增大的程度與偏移距的大小有關(guān)。另外，由于雙曲面?zhèn)鲃?dòng)的主動(dòng)齒 輪的直徑及螺旋角都較大，所以相嚙合齒輪的當(dāng)量曲率半徑較相應(yīng)的螺旋錐齒 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 12 輪當(dāng)量曲率半徑為大，從而使齒面間的接觸應(yīng)力降低。隨偏移距的不同，雙曲 面齒輪與接觸應(yīng)力相當(dāng)?shù)穆菪F齒輪比較，負(fù)荷可提高至 175%。雙曲面主動(dòng)齒 輪的螺旋角較大，則不產(chǎn)生根切的最少齒數(shù)可減少，所以可選用較少的齒數(shù)， 這有力于大傳動(dòng)比傳動(dòng)。當(dāng)要求傳動(dòng)比大而輪廓尺寸又有限時(shí)，采用雙曲面齒 輪更為合理。因?yàn)槿绻３謨煞N傳動(dòng)的主動(dòng)齒輪直徑一樣，則雙曲面從動(dòng)齒輪 的直徑比螺旋錐齒輪的要小，這對(duì)于主減速比 的傳動(dòng)有其優(yōu)越性。對(duì)中5.40?i 等傳動(dòng)比，兩種齒輪都能很好適應(yīng)。由于雙曲面主動(dòng)齒輪螺旋角的增大，還導(dǎo) 致其進(jìn)入嚙合的平均齒數(shù)要比螺旋錐齒輪相應(yīng)的齒數(shù)多，因而雙曲面齒輪傳動(dòng) 比螺旋錐齒輪沖動(dòng)工作更加平穩(wěn)、無(wú)噪聲，強(qiáng)度也高。雙曲面齒輪的偏移距還 給輕型貨車(chē)的總布置帶來(lái)方便。 2134526789 301235不 34 圖 3.2 采用組合式橋殼的單級(jí)主減速器 減速型式的選擇與輕型貨車(chē)的類(lèi)型及使用條件有關(guān)，但它主要取決于由動(dòng) 力性、經(jīng)濟(jì)性等整車(chē)性能所要求的主減速比 的大小及車(chē)橋下的離地間隙、0i 車(chē)橋的數(shù)目及布置型式等。 本設(shè)計(jì)采用組合式橋殼的單級(jí)主減速器（圖） 。單級(jí)主減速器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、 質(zhì)量小、尺寸緊湊及制造成本低等優(yōu)點(diǎn)。其主、從動(dòng)錐齒輪軸承都直接支承在 與橋殼鑄成一體的主減速器殼上，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、支承剛度大、質(zhì)量小、造價(jià)低。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 3.1.2 主減速器主動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法 圖 3.3 主動(dòng)錐齒輪齒面受力圖 在殼體結(jié)構(gòu)及軸承型式已定的情況下，主減速器主動(dòng)齒輪的支承型式及安 置方法，對(duì)其支承剛度影響很大，這是齒輪能否正確捏合并具有較高使用壽命 的因素之一。 1-調(diào)整墊圈；2-調(diào)整墊片 圖 3.4 騎馬式支承 本設(shè)計(jì)采用騎馬式支承（圖 3.4） 。齒輪前、后兩端的軸頸均以軸承支承。 騎馬式支承使支承剛度大為增加，使齒輪在載荷作用下的變形大為減小，約減 小到懸臂式 1/30 以下。而主動(dòng)錐齒輪后軸承的徑向負(fù)荷比懸臂式的要減小至 1/5～1/7。齒輪承載能力較懸臂式可提高 10%左右。此外，由于齒輪大端一側(cè) 前軸承及后軸承之間的距離很小，可以縮短主動(dòng)錐齒輪軸的長(zhǎng)度，使布置更緊 湊，這有利于減小傳動(dòng)軸夾角及整車(chē)布置。騎馬式支承的導(dǎo)向軸承（即齒輪小 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 14 端一側(cè)的軸承）都采用圓柱滾子式的，并且其內(nèi)外圈可以分離，以利于拆裝。 為了進(jìn)一步增強(qiáng)剛度，應(yīng)盡可能地減小齒輪大端一側(cè)兩軸承間的距離，增大支 承軸徑，適當(dāng)提高軸承的配合的配合緊度。 3.1.3 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安裝方法 圖 3.5 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承型式及安置辦法 主減速器從動(dòng)錐齒輪的支承剛度依軸承的型式、支承間的距離和載荷在軸 承之間的分布而定。兩端支承多采用圓錐錐子軸承，安裝時(shí)使它們的圓錐滾子 大端相向朝內(nèi)，而小端相背朝外。 為了防止從動(dòng)齒輪在軸向載荷作用下的偏移，圓錐滾子軸承也應(yīng)預(yù)緊。由 于從動(dòng)錐齒輪軸承是裝在差速器殼上，尺寸較大，足以保證剛度。球面圓錐滾 子軸承（圖 3.5（b） ）具有自動(dòng)調(diào)位的性能，對(duì)軸的歪斜的敏感性較小，這在主 減速器從動(dòng)齒輪軸承的尺寸大時(shí)極其重要。 3.1.4 主減速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算 主減速比 ,車(chē)橋的離地間隙和計(jì)算載荷，是主減速器設(shè)計(jì)的原始數(shù)據(jù)。0i A. 主減速比 的確定 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 主減速比對(duì)主減速器的結(jié)構(gòu)型式、輪廓尺寸、質(zhì)量大小以及當(dāng)變速器處于 最高檔位時(shí)輕型貨車(chē)的動(dòng)力性和燃料經(jīng)濟(jì)性都有直接影響。 的選擇應(yīng)在輕型0i 貨車(chē)總體設(shè)計(jì)時(shí)和傳動(dòng)系的總傳動(dòng)比 一起由整車(chē)動(dòng)力計(jì)算來(lái)確定?？衫迷赥i 不同 下的功率平衡圖來(lái)研究 對(duì)輕型貨車(chē)動(dòng)力性的影響。通過(guò)優(yōu)化設(shè)計(jì)，對(duì)發(fā)oi 0i 動(dòng)機(jī)與傳動(dòng)系參數(shù)作最價(jià)匹配的方法來(lái)選擇 值，可使輕型貨車(chē)獲得最佳的動(dòng)0i 力性和燃料經(jīng)濟(jì)性。 為了得到足夠的功率儲(chǔ)備而使最高車(chē)速稍有下降， 按下式計(jì)算 [3]：0i (3.1)ghaprini mx0)472.3.(?～? 式中： —車(chē)輪滾動(dòng)半徑，m；r —變速器最高檔傳動(dòng)比；ghi —輕型貨車(chē)最高車(chē)速；max? —發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)速pn??ghaprini mx0)472.3.(?～ 67.95.461230.4.0?? 根據(jù)所選定的主減速比 值，確定主減速器的減速型式為單級(jí)。查表得輕oi 型貨車(chē)車(chē)橋的離地間隙為 200mm. B．主減速齒輪計(jì)算載荷的計(jì)算 通常是將發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩配以傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比時(shí)和驅(qū)動(dòng)車(chē)輪打滑時(shí)這 兩種情況下作用于主減速器從動(dòng)齒輪上的轉(zhuǎn)矩（ 、 ）的較下者，作為載jeT?j 貨輕型貨車(chē)和越野輕型貨車(chē)在強(qiáng)度計(jì)算中用以驗(yàn)算主減速器從動(dòng)齒輪最大應(yīng)力 的計(jì)算載荷。既： (3.2)nKiTTLej /0max???? 29.1.426?? N?5398 (3.3)LBrjiGT????2 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 mN?? ??4.8267.9034.50163 式中： —發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩，216 ；maxeT? —由發(fā)動(dòng)機(jī)到所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪之間的傳動(dòng)系最低檔傳動(dòng)比；Li 取 4.1 —上述傳動(dòng)部分的效率，取 ；T?9.0?T? —超載系數(shù)，對(duì)于一般載貨輕型貨車(chē)、礦用輕型貨車(chē)和越野輕型貨車(chē)0K 以及液力傳動(dòng)的各類(lèi)輕型貨車(chē)取 ；10K —該車(chē)的車(chē)橋數(shù)目；n= 2n —輕型貨車(chē)滿(mǎn)載時(shí)一個(gè)車(chē)橋給水平地面的最大負(fù)載，G 2=16345N； 2 —輪胎對(duì)路面的附著系數(shù)，對(duì)于安裝一般輪胎的公路用輕型貨車(chē)，取 ? ；85.0? —車(chē)輪的滾動(dòng)半徑，rr =0.364m； ， —分別為由所計(jì)算的主減速器從動(dòng)齒輪到驅(qū)動(dòng)輪之間的傳動(dòng)效LB?i 率和減速比（例如輪邊減速器等） 。 ，9.0?LB?67.LBi 由式（3.2） 、式（3.3）求得的計(jì)算載荷，是最大轉(zhuǎn)矩而不是正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩 不能用它作為疲勞損壞的依據(jù)。對(duì)于公路車(chē)輛來(lái)說(shuō)，使用條件較非公路車(chē)輛穩(wěn) 定，其正常持續(xù)轉(zhuǎn)矩是根據(jù)所謂平均牽引力來(lái)確定的，即主減速器從動(dòng)齒輪的 平均計(jì)算轉(zhuǎn)矩 （Nm）為jmT (3.4))()(PHRLBrTajmffniG????? 式中： —輕型貨車(chē)裝載總重，25200N；aG —所牽引的掛車(chē)滿(mǎn)載總重，N，但僅用于牽引車(chē)；T —道路滾動(dòng)阻力系數(shù)；fR=0.015 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 17 —輕型貨車(chē)正常使用時(shí)的平均爬坡能力系數(shù)；fH=0.06 —輕型貨車(chē)或貨車(chē)列車(chē)的性能系數(shù)。P (3.5)?????????max)(195.06eTAPGf 當(dāng) 時(shí) 取??195.0max??eTG?Pf)()(PHRLBrTajmffni???? N?? ??6.14 167.90.15.0325 C．主減速齒輪基本參數(shù)的選擇 主減速器錐齒輪的主要參數(shù)有主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)、從動(dòng)錐齒輪大端分度圓 直徑和端面模數(shù)、主從動(dòng)錐齒輪齒面寬、雙齒面齒輪副的偏移距、中點(diǎn)螺旋角、 法向壓力角等。 a. 齒數(shù)的選擇 選擇主、從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)時(shí)應(yīng)考慮如下因素： 1. 為了磨合均勻，主從動(dòng)錐齒輪齒數(shù)之間應(yīng)避免有公約數(shù)。 2. 為了得到理想的齒面重合度和高的齒輪彎曲強(qiáng)度，主從動(dòng)齒輪齒數(shù)和應(yīng)不小 于 40。 3. 為了嚙合平穩(wěn)、噪聲小和具有高的疲勞強(qiáng)度，對(duì)于乘用車(chē)，主動(dòng)錐齒數(shù)一般 不少于 9：對(duì)于商用車(chē)，主動(dòng)錐齒數(shù)一般不少于 6. 4. 主傳動(dòng)比較大時(shí)，主動(dòng)錐齒數(shù)盡量取得少些，以便得到滿(mǎn)意的離地間隙。 5. 對(duì)于不同的主傳動(dòng)比，主從動(dòng)錐齒數(shù)應(yīng)有適宜的搭配。 對(duì)于單級(jí)主減速器，當(dāng) 0i較大時(shí)，則應(yīng)盡量使主動(dòng)齒輪的齒數(shù) 1z取得小些， 以得到滿(mǎn)意的車(chē)橋離地間隙。當(dāng) ?6 時(shí)， 1z的最小值可取為 5，但為了嚙合平 穩(wěn)及提高疲勞強(qiáng)度， 1z最好大于 5。取 7?， 342。 b.從動(dòng)齒輪大端分度圓直徑的選擇 可根據(jù)從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩（見(jiàn)式 3.4、式 3.5 并取兩者中較小的一個(gè) 為計(jì)算依據(jù)）按經(jīng)驗(yàn)公式選出： 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 (3.6)322jdTK?? 式中: —從動(dòng)錐齒輪的分度圓半徑，mm；2d —直徑系數(shù)，取 ；取 142K1632～d —計(jì)算轉(zhuǎn)矩，114.6 。jTmN?322jdTK?? 68 .14? c.齒輪端面模數(shù)的選擇 選定后可按式 算出從動(dòng)齒輪大端端面模數(shù)，并用下式校核：2d2/zdm? (3.7)3jmTK?? 式中: —模數(shù)系數(shù)。一般 0.3～0.4,取 0.4mK =68/34=2.02/zd =1.95 2.03jmTK??? d.主、從動(dòng)錐齒輪齒面寬的選擇 錐齒輪齒面過(guò)寬并不能增大齒輪的強(qiáng)度和壽命，反而會(huì)導(dǎo)致因錐齒輪 輪齒小端齒溝變窄引起的切削刀頭頂面寬過(guò)窄及刀尖圓角過(guò)小。這樣，不 但見(jiàn)減小了齒根圓角半徑，加大了應(yīng)力集中，還降低了刀具的使用壽命。 此外，安裝時(shí)有位置偏差或由于制造、熱處理變形等原因，使齒輪工作時(shí) 載荷集中于輪齒小端，會(huì)引起齒輪小端過(guò)早損壞和疲勞損傷。另外，齒面 過(guò)寬也會(huì)引起裝配空間減小。但是齒面過(guò)窄，齒輪表面的耐磨性會(huì)降低。 輕型貨車(chē)主減速器雙曲面齒輪的主,從動(dòng)齒輪齒面寬 F1,F2： (3.8)mdF53.1068.015.22 ??? 一般 F1比 F2大 10% %21 e.雙曲面齒輪副偏移距 E 的選擇 E 值過(guò)大將使齒面縱向滑動(dòng)過(guò)大，從而引起齒面早期磨損和擦傷；E 值 過(guò)小，則不能發(fā)揮雙曲面齒輪傳動(dòng)的特點(diǎn)。一般對(duì)于乘用車(chē)和總質(zhì)量不大 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 的商用車(chē)， 2.0dE? 取 136.138.0.??E f．中點(diǎn)螺旋角 β 螺旋角沿齒寬是變化的，輪齒大端的螺旋角最大，輪齒小端的螺旋角 最小。 弧齒錐齒輪副的中點(diǎn)螺旋角是相等的，雙曲面齒輪副的中點(diǎn)螺旋角是 不相等的。 選擇 β 時(shí)，應(yīng)考慮他的齒面重合度 Σ、輪齒強(qiáng)度和軸向力大小的影 響。β 越大，則 Σ 也越大，同時(shí)嚙合的齒數(shù)越多，傳動(dòng)就越平穩(wěn)，噪聲 越低，而且輪齒的強(qiáng)度越高。一般 Σ 應(yīng)不小于 1.25，在 1.5-2.0 時(shí)效果 最好。但是 β 過(guò)大，會(huì)導(dǎo)致軸向力增大。 汽車(chē)主減速器弧齒錐齒輪螺旋角或雙曲面齒輪副的平均螺旋角一般為 35°-40°。乘用車(chē)選用較大的 β 值以保證較大的 Σ，使運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲 低；商用車(chē)選用較小的 β 值以防止軸向力過(guò)大，通常取 35°。 g．螺旋方向 從錐齒輪錐頂看，齒形從中心線上半部向左傾斜為左旋，向右傾斜為 右旋。主、從動(dòng)錐齒輪的螺旋方向是相反的。螺旋方向與錐齒輪的旋轉(zhuǎn)方 向影響其所受軸向力的方向。當(dāng)變速器掛前進(jìn)檔時(shí)，應(yīng)使主動(dòng)齒輪的軸向 力離開(kāi)錐頂方向，這樣可使主、從動(dòng)齒輪有分離趨勢(shì)，防止輪齒因卡死而 損壞。 h．法向壓力角 α 法向壓力角大一些可以增加輪齒強(qiáng)度，減少齒輪不發(fā)生根切的最少齒 數(shù)。但對(duì)于小尺寸的齒輪，壓力角大易使齒頂變尖及刀尖寬度過(guò)小，并使 齒輪端面重合度下降。因此，對(duì)于小負(fù)荷工作的齒輪，一般采用小壓力角， 可使齒輪運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲低。對(duì)于弧齒錐齒輪，乘用車(chē)的 α 一般選用 14°30′或 16°，商用車(chē)的 α 為 20°或 22°30′。對(duì)于雙曲面齒輪，從 動(dòng)齒輪輪齒兩側(cè)的壓力角是相同的，但主動(dòng)齒輪輪齒兩側(cè)的壓力角是不等 的。選取平均壓力角時(shí)，乘用車(chē)為 19°或 20°，商用車(chē)為 20°或 22° 30′。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 20 3.2 差速器的設(shè)計(jì) 3.2.1 差速器的結(jié)構(gòu)型式 差速器選用對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器。其結(jié)構(gòu)原理如圖（3.6）所示。普 通對(duì)稱(chēng)式圓錐行星齒輪差速器由差速器左、右殼，2 個(gè)半軸齒輪，4 個(gè)行星齒輪， 行星齒輪軸，半軸齒輪等組成。其工作原理如圖所示。 為主減速器從動(dòng)齒輪0? 或差速器殼的角速度； 、 分別為左右驅(qū)動(dòng)車(chē)輪或差速器半軸齒輪的角速度；1?2 為行星齒輪繞其軸的自轉(zhuǎn)角速度。3? 圖 3.6 普通圓錐齒輪差速器的工作原理簡(jiǎn)圖 當(dāng)輕型貨車(chē)在平坦路面上直線行駛時(shí)，差速器各零件之間無(wú)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，則 有 021??3 這時(shí)，差速器殼經(jīng)十字軸以力 帶動(dòng)行星齒輪繞半軸齒輪中心作“公轉(zhuǎn)”P(pán) 而無(wú)自轉(zhuǎn)（ ） 。行星齒輪的輪齒以 的反作用力。對(duì)于對(duì)稱(chēng)式差速器來(lái)03??2/ 說(shuō)，兩半軸齒輪的節(jié)圓半徑 相同，故傳給左、右半軸的轉(zhuǎn)矩均等于 ，故r 2Pr/ 輕型貨車(chē)在平坦路面上直線行駛時(shí)驅(qū)動(dòng)左、右車(chē)輪的轉(zhuǎn)矩相等。 當(dāng)輕型貨車(chē)轉(zhuǎn)彎時(shí)，假如左右輪之間無(wú)差速器，則按運(yùn)動(dòng)學(xué)要求，行程長(zhǎng) 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 21 的外側(cè)車(chē)輪將產(chǎn)生滑移，而行程短的內(nèi)側(cè)車(chē)輪將產(chǎn)生滑轉(zhuǎn)。由此導(dǎo)致在左、右 輪胎切線方向上各產(chǎn)生一附加阻力，且它們的方向相反，如圖所示。當(dāng)裝有差 速器時(shí)，附加阻力所形成的力矩使差速器起差速作用，以免內(nèi)外側(cè)驅(qū)動(dòng)車(chē)輪在 地面上的滑轉(zhuǎn)和滑移，保證它們以不同的轉(zhuǎn)速 和 正常轉(zhuǎn)動(dòng)。當(dāng)然，若差速1?2 器工作時(shí)阻抗其中各零件相對(duì)運(yùn)動(dòng)的摩擦大，則扭動(dòng)它的力矩就大。在普通的 齒輪差速器中這種摩擦力很小，故只要左、右車(chē)輪所走路程稍有差異，差速器 開(kāi)始工作。 當(dāng)差速器工作時(shí)，行星齒輪不僅有繞半軸齒輪中心的“公轉(zhuǎn)” ，而且還有繞 行星齒輪以角速度為 的自轉(zhuǎn)。這時(shí)外側(cè)車(chē)輪及其半軸齒輪的轉(zhuǎn)速將增高，且3? 增高量為 （ 為行星齒輪齒數(shù)， 為該側(cè)半軸齒輪齒數(shù)） ，這樣，外側(cè)半13z1z 軸齒輪的角速度為： 1301z??? 在同一時(shí)間內(nèi)，內(nèi)側(cè)車(chē)輪及其半軸齒輪（齒數(shù)為 ）的轉(zhuǎn)速將減低，且減2 低量為 ，由于對(duì)稱(chēng)式圓錐齒輪差速器的兩半軸齒數(shù)相等，于是內(nèi)側(cè)半軸齒23z? 輪的轉(zhuǎn)速為： 1302z??? 由以上兩式得差速器工作時(shí)的轉(zhuǎn)速關(guān)系為 (3.9)021? 即兩半軸齒輪的轉(zhuǎn)速和為差速器殼轉(zhuǎn)速的兩倍。 由式（3.9）知： 當(dāng) 時(shí)， ，或02??012? 當(dāng) 時(shí)，1 當(dāng) 時(shí)，021? 最后一種情況 ，有時(shí)發(fā)生在使用中央制動(dòng)時(shí)，這時(shí)很容易導(dǎo)致輕型0?? 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 22 貨車(chē)失去控制，使輕型貨車(chē)急轉(zhuǎn)和甩尾。 3.2.2 差速器的基本參數(shù)的選擇及計(jì)算 由于差速器亮是裝在主減速器從動(dòng)齒輪上，故在確定主減速器從動(dòng)齒輪尺 寸時(shí)．應(yīng)考慮差速器的安裝；差速器殼的輪廓尺寸也受到從動(dòng)齒輪及主動(dòng)齒輪 導(dǎo)向軸承支座的限制。 1．差速器齒輪的基本參數(shù)選擇 A．行星齒輪的基本參數(shù)選擇 行星齒輪數(shù) n 需要根據(jù)承載情況來(lái)選擇，在承載不大的情況下 n 可取兩個(gè)， 反之應(yīng)取 n=4，本載貨輕型貨車(chē)選用 4 個(gè)行星齒輪。 B．行星齒輪球面半徑 的確定)(mRB 圓錐行星齒輪差速器的尺寸通常決定于行星齒輪背面的球面半徑 ，它就BR 是行星齒輪的安裝尺寸，實(shí)際上代表了差速器圓錐齒輪的節(jié)錐矩，在一定程度 上表征了差速器的強(qiáng)度。 球面半徑可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式來(lái)確定： (3.10)3jBTKR? 式中： —行星齒輪球面半徑系數(shù)，KB=2.5-3.0,對(duì)于有四個(gè)行星齒輪的乘用 車(chē)和商用車(chē)取小值，對(duì)于有兩個(gè)行星齒輪的乘用車(chē)及四個(gè)行星齒輪的越野車(chē)和 礦用車(chē)取大值；Tj 為差速器計(jì)算轉(zhuǎn)矩（N.m） ，Tj=min【Tce，Tcs】 ；Rb 為球面半徑 （mm） —計(jì)算轉(zhuǎn)矩， 。j mN? mTKRjB725.33??? 確定后，即可根據(jù)下式預(yù)選其節(jié)錐矩：BR (3.11)??BRA9.080～ m86.7.9???～ C．行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇 為了使齒輪有較高的強(qiáng)度，希望取較大的模數(shù)，但尺寸會(huì)增大，于是又要 求行星齒輪的齒數(shù)應(yīng)取少些，但一般不少于 10。半軸齒輪齒數(shù)在 14-25 之間選 用。大多數(shù)汽車(chē)的半軸齒輪與行星齒輪的齒數(shù)比在 1.5-2.0 的范圍內(nèi)。 選用行星齒輪齒數(shù)為 10，半軸齒輪齒數(shù)為 15。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 23 D．差速器圓錐齒輪模數(shù)及半軸齒輪節(jié)圓直徑的初步確定 先初步求出行星齒輪和半軸齒輪的節(jié)錐角 ， ：1?2 ； (3.12)21arctnz?? 12arctnz? 式中： ， 為行星齒輪和半軸齒輪齒數(shù)1z2 =33.69°211arctnz?? =56.31°12rt 再求出圓錐齒輪的大端模數(shù) m： (3.13)2010sinsi??zAz? =2010insi2?zA?76.019.3i86.??? 節(jié)圓直徑 右下式求得：d (3.14)zmd6.7.011???z452 E．壓力角 α 汽車(chē)差速齒輪大都采用壓力角為 22°30′、齒高系數(shù)為 0.8 的齒形。某些 總質(zhì)量較大的商用車(chē)采用 25°壓力角，以提高齒輪強(qiáng)度。 F．行星齒輪軸直徑 d 及支撐長(zhǎng)度 L 行星齒輪軸直徑 d（mm）為 dcnrT][1.03??? 式中，T0 為差速器殼傳遞的轉(zhuǎn)矩（N.m） ，此處取 900N.m； n 為行星齒輪數(shù)；n=4 rd為行星齒輪支撐點(diǎn)中點(diǎn)到錐頂?shù)木嚯x（mm） ，約為半軸齒輪齒寬中點(diǎn)處 平均直徑的一半； 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 24 為支撐面允許擠壓應(yīng)力，取 98MPa；][c? ??25.0dr28.0d56414???d m39.2.98.13? 取 d=20mm 支撐長(zhǎng)度 L=1.1d=22mm 3.3 半軸的設(shè)計(jì) 3.3.1 半軸的結(jié)構(gòu)型式 采用半浮式半軸。半浮式以靠近外端的軸頸直接支承在置于橋殼外端內(nèi)孔 中的軸承上，而端部則以具有錐面的軸頸及鍵與車(chē)輪輪轂相固定。半浮式半軸 的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是，半軸外端的支撐軸承位于半軸套管外端的內(nèi)孔中，車(chē)輪裝在半 軸上。半浮式半軸除傳遞轉(zhuǎn)矩外，其外端還承受由路面對(duì)車(chē)輪的反力所引起的 全部力和力矩。半浮式半軸承受的載荷復(fù)雜，但它結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、質(zhì)量小、尺寸緊 湊、造價(jià)低廉等優(yōu)點(diǎn)。 圖 3.7 半浮式半軸的結(jié)構(gòu)型式與安裝 3.3.2 半軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算 半軸的主要尺寸是它的直徑，設(shè)計(jì)與計(jì)算時(shí)首先應(yīng)合理的確定其計(jì)算載荷。 半軸的計(jì)算要考慮以下三種可能的載荷工況： A．縱向力 （驅(qū)動(dòng)力或制動(dòng)力）最大時(shí)（ ） ，附著系數(shù) 取2X?2ZX?? 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 25 0.8，沒(méi)有側(cè)向力作用； B．側(cè)向力 最大時(shí)，其最大值發(fā)生于側(cè)滑時(shí)，為 ，側(cè)滑時(shí)輪胎與地面2Y 12?Z 的側(cè)向附著系數(shù) 在計(jì)算中取 1.0，沒(méi)有縱向力作用；1? C．垂向力最大時(shí)，這發(fā)生在輕型貨車(chē)以可能的高速通過(guò)不平路面時(shí)，其值 為 ， 是動(dòng)載荷系數(shù)，這時(shí)沒(méi)有縱向力和側(cè)向力作用。dkgZ)(2?? 半浮式半軸的設(shè)計(jì)計(jì)算，應(yīng)根據(jù)上述三種載荷工況進(jìn)行 圖 3.8 半浮式半軸及受力簡(jiǎn)圖 a． 半浮式半軸在上述第一種工況下 半軸同時(shí)承受垂向力 、縱向力 所引起的彎矩以及由 引起的轉(zhuǎn)矩2Z2X2X 。rX2 對(duì)左、右半軸來(lái)說(shuō)，垂向力 ， 為L(zhǎng)2?R? (3.15)wwgGmgZ?????222 式中： —滿(mǎn)載靜止輕型貨車(chē)的車(chē)橋?qū)λ降孛娴妮d荷，N ；2G —輕型貨車(chē)加速和減速時(shí)的質(zhì)量轉(zhuǎn)移系數(shù)；m? —一側(cè)車(chē)輪（包括輪轂、制動(dòng)器等）本身對(duì)水平地面的載荷，wg N。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 26 NgGmgZwwRL 1372098230.1222 ???????? 縱向力按最大附著力計(jì)算，即 (3.16)?22XRL?? 式中： —輪胎與地面的附著系數(shù)。? NGmXRL 186.0239.122 ????? 左、右半軸所承受的合成彎矩 為??NM?? (3.17)2222 BLXZbXZb?????????????2222 1863701.????? BLXZbM mN?39 轉(zhuǎn)矩為 (3.18)rRrLXT22? 4.0186?rr mN?04.8279 b．半浮式半軸在上述第二種載荷工況下 半軸只受彎矩。在側(cè)向力 的作用下，左、右車(chē)輪承受的垂向力 、2Y LZ2 和側(cè)向力 、 各不相等，而半軸所受的力為RZ2LY2R (3.19)wwL gBhGgZ???????????? 2122? (3.20)wwR???????? 2122 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 (3.21)1221??????????BhgGYL (3.22)122????????R 式中： —驅(qū)動(dòng)車(chē)輪的輪矩，mm；2B —輕型貨車(chē)質(zhì)心高度，mm；gh —輪胎與路面的側(cè)向附著系數(shù)；1? 980165.02392112 ?????????????????????? wwL gBhGgZ?N408980165.02392112 ????????????????????? wwR ghgZ4508??????????????????1650.2392112?BhgGYL N08??????????????????1650.2392112?BhgYR 5 左、右半軸所受的彎矩分別為： (3.23)bZYMLL2???? (3.24)RR??mNbZYLL ???????? 2.31497.0248392MRR ????85 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 c．半浮式半軸在上述第三種載荷工況下半軸只受垂向彎矩： (3.25)bgGkMwdV??????????2 式中： —?jiǎng)虞d系數(shù)。dk mNbgkwdV ????????????????????? 24501.980235.2 3.3.3 半浮式半軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1.半軸的桿部直徑應(yīng)小于或等于半軸花鍵的底徑，以便使半軸各部分基本 達(dá)到等強(qiáng)度。 2.半軸的破壞形式大多是扭轉(zhuǎn)疲勞損壞，在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量增大各過(guò)渡 部分的圓角半徑，尤其是凸緣與桿部、花鍵與桿部的過(guò)渡部分，以減少應(yīng) 力集中。 3.當(dāng)桿部較粗且外端凸緣也較大時(shí)，可采用兩端用花鍵連接的結(jié)構(gòu)。 3.4 車(chē)橋殼結(jié)構(gòu)選擇 車(chē)橋橋殼是輕型貨車(chē)上的主要零件之一，非斷開(kāi)式車(chē)橋的橋殼起著支承輕 型貨車(chē)荷重的作用，并將載荷傳給車(chē)輪。作用在驅(qū)動(dòng)車(chē)輪上的牽引力、制動(dòng)力、 側(cè)向力和垂向力也是經(jīng)過(guò)橋殼傳到懸掛及車(chē)架或車(chē)廂上。因此橋殼既是承載件 又是傳動(dòng)件，同時(shí)它又是主減速器、差速器及驅(qū)動(dòng)車(chē)輪傳動(dòng)裝置（半軸）的外 殼。在輕型貨車(chē)行駛過(guò)程中，橋殼承受繁重的載荷，設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮在動(dòng)載荷 下橋殼有足夠的強(qiáng)度和剛度。為了減小輕型貨車(chē)的簧下質(zhì)量以利于降低動(dòng)載荷、 提高輕型貨車(chē)的行駛平順性，在保證強(qiáng)度和剛度的前提下應(yīng)力求減小橋殼的質(zhì) 量。橋殼還應(yīng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造方便以利于降低成本。其結(jié)構(gòu)還應(yīng)保證主減速器 的拆裝、調(diào)整、維修和保養(yǎng)方便。在選擇橋殼的結(jié)構(gòu)型式時(shí)，還應(yīng)考慮輕型貨 車(chē)的類(lèi)型、使