脫水斗式提升機設計

脫水斗式提升機設計,脫水,提升,晉升,設計 1 緒論 1.1 脫水斗式提升機簡介 脫水斗式提升機是指物料在提升過程中，在料斗內能自行脫水，見圖1—1。它是選煤廠和鈣鎂磷肥廠常用的機械設備之一，具有結構簡單、運行可靠的優(yōu)點。通常兼有脫水和運輸雙重作用。可作為最終脫水設備，也可作為初步脫水設備。 圖1—1 脫水斗式提升機 它適用于提升洗滌后的中煤、矸石和冷卻后的鈣鎂磷肥，也適用輸送洗滌后的其他塊狀或顆粒狀的物料，物料在提升輸送過程中，可在重力作用下自行脫水。對于大塊物料及水分要求不太嚴格的產品，如跳汰分選作業(yè)的中煤、矸石可用脫水斗式提升機直接作為最終脫水設備，獲得最終出廠產品。對粒度較細、或脫水不太容易、水分又要求比較嚴格的產品，脫水斗式提升機可作為初步脫水設備。如粗煤泥回收作業(yè)中，撈坑沉淀的煤泥可先經脫水斗式提升機初步脫水，再進一步用脫水篩和離心脫水機作最終脫水。 脫水斗式提升機作為選煤廠常用的機械設備，其設計的自動化先進程度、結構布置方式、使用安全性、可靠性、連續(xù)性和高效運行將直接影響選煤廠生產成本。為此，應對其設計理論和方法進行研究探討，以便選擇合理的結構，節(jié)約生產成本。 1.2 選題背景 本課題以脫水斗式提升機在選煤廠應用為例，設定與跳汰機配套作業(yè)，作為矸石的最終脫水設備。其設計參數(shù)如下： 輸送能力Q 50 t/h 料斗容量i0 85 L 料斗間距ao 800 mm 料斗寬度B 1000 mm 物料類別 矸石 堆積密度γ 1.6t/m3 提升傾角α 60o 提升高度H 15.2 m 1.3 本課題的指導思想及主要工作 由前面的論述可知，伴隨著選煤產業(yè)的發(fā)展，脫水運輸機械也得到了很大的發(fā)展。鑒于脫水斗式提升機所起到的越來越重要的輔助作用，對脫水斗式提升機的使用要求也越來越高了。 本課題針對脫水斗式提升機，從理論上論證了脫水斗式提升機滿足生產需要時整體結構的動態(tài)性能和力學性能，在盡可能減輕脫水斗式提升機重量的前提下，設計脫水斗式提升機的架體結構，對脫水斗式提升機進行剛度計算。在完成設計工作的同時，針對斗鏈的設計進行分析研究，以便確定其合理的結構和性能參數(shù)，為延長脫水斗式提升機的使用時間和節(jié)約生產成本提供理論依據(jù)。 2 脫水斗式提升機關鍵技術的分析 2.1 脫水斗式提升機基本組成 脫水斗式提升機的構造如圖2—1所示。它是由機頭、機尾、斗鏈、導軌、機殼、機架和捕捉器等七個部分組成。斗鏈繞過機頭的星輪和機尾的滾輪形成無極循環(huán)的牽引機構。電動機通過減速器經鏈輪使裝在主軸上的星輪轉動，從而拖動斗鏈在導軌上運行。 圖 2—1 脫水斗式提升機的基本構造圖 1—機頭；2—機尾；3—斗鏈；4—導軌；5—機殼； 6—機架；7—捕捉器 2.2 驅動方案的確定 脫水斗式提升機的驅動部是整機組成的關鍵部件。驅動部配置是否合適，直接影響脫水斗式提升機能否正常運行。用作物料脫水的脫水斗式提升機要求驅動裝置能提供平穩(wěn)、可靠的運動力矩，以保證斗鏈不出現(xiàn)超速、打滑現(xiàn)象。為此要求驅動裝置具有一個張緊力可隨時調整的緊拉裝置，以保證運行過程的可控，極大地減小對物料的沖擊。 脫水斗式提升機由于運行速度極慢，運行過程中變化較小，所以其驅動裝置比較簡單。 綜合考慮生產的實際情況，可確定驅動系統(tǒng)基本組成，如圖2—2所示。它是由電動機、減速器、傳動鏈、主動鏈輪、壓緊鏈輪、主軸、從動鏈輪等所組成。 圖2—2 脫水斗式提升機驅動系統(tǒng) 1—電動機；2—減速器；3—傳動鏈；4—主動鏈輪；5—壓緊鏈輪；6—主軸； 7—從動鏈輪 電動機和減速器之間用柱銷聯(lián)軸器連接。減速器和驅動主軸之間用節(jié)距t = 63.5mm的套筒滾子鏈驅動。鏈條的張緊是用調壓緊輪的位置進行。由于考慮斗鏈有可能突然被卡住而造成事故，故設置了安全銷，它裝在從動輪上，如發(fā)生故障時，安全銷即被切斷，從而保護了其它機件不被損壞。 由于脫水斗式提升機的運行速度極慢，所以驅動輪齒數(shù)可大為減少。其頭部和尾部星輪均采用方輪結構，用于脫水時，當t = 320mm及t = 400mm時為四方輪，如圖2—3所示；當t = 500mm時為五方輪。用于撈坑斗式提升機則均為五方輪。 圖2—3 四方星輪 2.3 鏈條的失效分析 2.3.1斗式提升機鏈條失效分析及提高壽命研究的理論基礎 （一）鏈條計算理論 斗式提升機鏈條 (單根，以下同)的有關計算理論如下： 1、最大工作載荷計算 最大工作載荷是鏈條設計選用的主要依據(jù)，是指工作側渣斗滿載物料時鏈條所承受的拉力。 （2—1） 2、最大尖峰載荷計算 斗式提升機生產運行過程中，難免出現(xiàn)被物料埋死或被異物卡住，造成電機過負荷，這時鏈條所承受的拉力為最大尖峰載荷。即電機最大輸出扭矩時鏈條所受拉力。 （2—2） 3、極限拉伸載荷計算 極限拉伸載荷是指鏈條的最大承載能力，即破斷力。 （2—3） 4、銷軸、銷套摩擦副壽命計算 （2—4） （2—5） （2—6） 5、磨粒磨損計算 銷套與滾輪之間的磨損是輸送鏈失效的主要因素，是一種無潤滑條件和有時有磨粒存在的組合摩擦，其摩擦狀態(tài)可用以下兩式表達： （2—7） （2—8） 以上各式中 F——最大工作載荷，N； W——單位長度鏈條重量，N/m； C——單位長度附屬品重量，N/m； h1——斗式提升機頭、尾輪垂直中心距，m； h2 ——斗式提升機頭、尾輪水平中心距，m； R——水中抵抗系數(shù)，1.2～1.6； f ——綜合摩擦系數(shù)，0.14～0.16； A——嚙合損失系數(shù)，1.0～1.3； p——節(jié)距，mm； dT——斗式提升機頭部鏈輪節(jié)圓直徑，mm； iT——驅動系統(tǒng)總速比； S破——鏈條極限拉伸載荷，N； Fmax——最大尖峰載荷，N； n——安全系數(shù)； [n]——許用安全系數(shù)，一般取4～8； T——輸送鏈的磨損使用壽命，h； A1——鉸鏈承壓面積，mm2； d1——銷軸直徑，mm； b2——軸套長度，mm； pr ——鉸鏈的壓強，Mpa； KA——工況系數(shù)，KA =1.1； Fc——鏈速較低可忽略； Ff——懸垂拉力，有軌道承載可忽略； ψ——負荷率； c1——銷套銷軸摩擦系數(shù)； c2——節(jié)距系數(shù)； c3——齒數(shù)一速度系數(shù)； Lp——鏈長，以節(jié)數(shù)表示； v——鏈速m/s； z1——齒數(shù)； i——傳動比； ——許用磨損伸長率； r——磨損率； K1——工作條件系數(shù)，需由實驗取得； p1——摩擦面表面壓強 Mpa； v1——摩擦面相對線速度m/s； V——磨粒移動單位距離的磨損量； Ka——磨粒磨損常數(shù)； FN——磨粒承受的正壓力； H——材料硬度； （二）摩擦與磨損 磨損是兩接觸物體表面間由于摩擦機械作用使表面物質損耗的過程，它將導致在垂直于摩擦表面的方向上物體尺寸逐漸減小。接觸表面在高應力作用下形成局部機械損壞。根據(jù)損壞原因，把磨損分為粘附磨損、磨粒磨損和疲勞磨損。 在滑動摩擦副中，一個表面明顯較另一個表面硬或兩表面間存在硬的磨粒，則磨損的主要形式是磨粒磨損。在切向運動下，較硬的輪廓峰或磨粒在配偶表面上象切削一樣劃出條壯細槽，造成材料脫落。 （三）腐蝕與防腐 腐蝕是材料在環(huán)境的作用下引起的破壞和變質。金屬和合金的腐蝕主要是由于化學或電化學作用引起的破壞，有時還同時伴有機械、物理或生物作用。 根據(jù)腐蝕的作用原理，可分為化學腐蝕和電化學腐蝕。兩者的區(qū)別是當電化學腐蝕發(fā)生時，金屬表面存在隔離的陰極與陽極，有微小的電流存在于兩極之間，單純的化學腐蝕則不存在隔離的陰極與陽極。 金屬腐蝕的形態(tài)可分為全面 (均勻)腐蝕和局部腐蝕兩大類。前者較均勻地發(fā)生在全部表面，后者只發(fā)生在局部。例如孔蝕，縫隙腐蝕，晶間腐蝕，應力腐蝕破裂，腐蝕疲勞，氫腐蝕破裂，選擇腐蝕，磨損腐蝕，脫層腐蝕等。一般局部腐蝕比全面腐蝕的危害嚴重的多，有一些局部腐蝕往往是突發(fā)性和災難性的。 2.3.2 鏈條的失效 （一）脫水斗式提升機鏈條壽命終止標準 根據(jù)鏈條強度要求、節(jié)距伸長量及張緊要求，確定脫水斗式提升機鏈條壽命終止的標準如下(達到下列標準之一可認為壽命止): 1、鏈板斷裂或危險斷面磨損量達1/2； 2、銷軸斷裂或磨損量達2.5 mm； 3、銷套累計破裂10件以上或大部分銷套磨穿； 4、鏈條節(jié)距伸長達5mm。 （二）脫水斗式提升機鏈條幾種主要失效形式 脫水斗式提升機鏈條的失效主要出現(xiàn)在鏈板、銷軸、銷套上，表現(xiàn)為磨損和斷裂，嚴重時造成整鏈斷開，設備損壞。 1、鏈板磨損及斷裂 外鏈板與內鏈板之間、滾輪與內鏈板之間都有相對運動，有很大磨損，尤其是滾輪與內鏈板之間的磨損嚴重。 為解決鏈板的耐磨性問題，常采用提高硬度的辦法，這樣會增加鏈板的脆性，加之內鏈板與銷套之間采用過盈配合，產生較大應力，這樣會造成鏈條受力后的脆斷。 2、銷軸磨損及斷裂 銷軸與銷套內表面之間相對運動不大，因此磨損不太嚴重。但當銷套被磨穿后，銷軸直接與滾輪相磨，磨損急劇增加。銷軸、銷套磨損后鏈條節(jié)距加大，會造成鏈條爬齒和松弛。 為提高耐磨性，采用了提高硬度的辦法。有時熱處理不當會造成銷軸脆性增加，出現(xiàn)脆性斷裂。 3、銷套磨損及破裂 銷套的磨損主要發(fā)生在銷套外表面，與滾輪內孔相對運動較大，又存在大量硬顆粒，處于嚴重的磨粒磨損狀態(tài)。這是提升鏈失效的主要形式。 為解決銷套的磨損問題，往往采用提高硬度的辦法，這就增加了銷套的脆性。同時，為了提高銷套磨損壽命，采用了加厚磨損部位的方法，產生了應力集中。這樣在運行中會造成銷套破碎。 4、整鏈斷開 銷軸、鏈板斷裂后如未及時發(fā)現(xiàn)，及時更換將會造成整鏈的斷開。 對于提升機鏈，最主要的就是要求它不斷裂，并在長周期運行中能預測它的磨損壽命，盡可能地減少代價昂貴的停工檢修。 因此，該鏈條的研究思路主要是解決耐磨性與沖擊韌性的矛盾問題，通過理論分析和實驗手段確定合理的材質、熱處理制度，并進行結構改進，達到高可靠性(不出現(xiàn)脆性破壞)和長壽命的目的。 2.3.3 鏈條的失效分析與計算 （一）輸送鏈的載荷分析 1、載荷分析 如圖2—4所示，如果不計及各種附加動載荷，在考慮離心力引起的張力Fc的前提下，輸送鏈條的緊邊張力松邊張力F1和F2。 圖2-4 輸送鏈所受的張力 （2—13） （2—12） （2—13） 式中 qm——為輸送鏈及其附件單位長度重量，kgf/m； q0——為所輸送物料在單位長度上的重量，kgf/m； 因為 0.2且60o 所以 由此可知在輸送鏈工作過程中，組成鏈條的每個鏈節(jié)當處在松邊位置時，其鏈節(jié)張力為F2當處在緊邊位置時，其鏈節(jié)張力為F1；所以輸送鏈條承受著交變載荷，如圖2—5所示。 圖2—5 輸送鏈工作過程中鏈節(jié)張力的變化曲線 其中 3-4對應緊邊位置，1-2對應松邊位置， 4-1與2-3對應主從動輪上的過渡位置，F(xiàn)= F1–F2 （二）動載荷 實際上由于各種附加動載荷的存在，鏈條的張力曲線如圖2—6所示。這些動載荷包括有： 1、因多邊形效應引起鏈條線速度變化而產生的慣性載荷Fd1 =ma（式中m為鏈條緊邊質量； a為鏈邊的加速度）； 2、因從動輪角速度變化而使從動系統(tǒng)產生的附加慣性載荷 式中J為從動系統(tǒng)轉化到從動軸上的轉動慣量；為從動軸的角加速度；r2為從動輪的分度圓半徑）； 3、鏈節(jié)嚙入輪齒時的沖擊載荷； 4、鏈條工作時軌跡變化以及鏈條振動等因素產生的附加動載荷。 其中后二者的影響更大些（見圖2—6中的Fd）。 圖2-6 典型的鏈節(jié)張力變化曲線 （三）銷軸剪切強度計算 銷軸剪切強度計算公式為 ，N/mm2 （2—12） 實際上，鏈條銷軸受載時，它的剪切剖面上除了有剪切應力外，還有彎曲應力。但由于銷軸受彎曲時最大應力在最外表面，而受剪時最大應力在芯部，故二者不能疊加。從上面的分析知道二者均為交變應力。 2.3.4 鏈條的材質的確定 根據(jù)脫水斗式提升機的工況環(huán)境（潮濕、多塵、有一定的腐蝕性），綜合各種參數(shù)，應選擇不銹鋼材質。根據(jù)資料可知，Crl3類鋼、Cr18類鋼均能滿足該環(huán)境要求。Crl3類鋼較其它不銹鋼價格低，而且經適當?shù)臒崽幚砟苓_到較好的綜合機械性能。但從抗腐蝕角度考慮，該鏈條應選用Crl3類鋼，但各零件具體選用Cr13類鋼中的哪一種需進一步分析。 參考有關資料鏈條各零件材質及熱處理制度確定如下： （一）鏈板 鏈板是鏈條的關鍵零件，鏈板的斷裂會立即造成格鏈斷開，設備損壞。因此，鏈板不允許出現(xiàn)脆性斷裂一類突發(fā)性失效，要在保證其不斷裂的前提下提高其耐磨性或采取其它辦法延長壽命。 由資料可知，1Crl3較2Cr13, 3Cr13有較高的沖擊韌性，因此，鏈板應選用1Crl3類鋼。 （二）銷軸 銷軸也是鏈條的關鍵零件之一，銷軸的脆性斷裂也是很危險的，如不及時發(fā)現(xiàn)并處理就會造成整鏈開，因此銷軸也不允許出現(xiàn)脆性斷裂。 根據(jù)受力分析，銷軸要求較高的強度:銷軸與銷套相互摩擦較嚴重，還應有較高的硬度才能保證長壽命。根據(jù)資料可知，應選擇 1Crl3鋼。1Crl3鋼在 250-350℃低溫回火有較好的強度，較高的硬度和適當?shù)臎_擊韌性。 （三）銷套 銷套是鏈條壽命的關鍵。由磨損計算可知，因為銷套與滾輪之間存在非常嚴重的磨粒磨損，所以要提高磨損壽命就必須提高零件硬度，同時由力學計算和失效分析可知，銷套還有較好的強度和韌性。但銷套破裂后不會很快造成整鏈斷開，因此其韌性要求可低于鏈板和銷軸的韌性要求。根據(jù)資料可知，應選擇2Crl3鋼 （四）滾輪 根據(jù)使用經驗，滾輪失效概率小，強度要求較低，要求一定的耐磨性?？紤]到其對銷套、軌道、鏈輪的磨損，滾輪硬度應與銷套相當，硬度值為HRC40~45較合適。材質選用 1Crl3, 2Crl3或3Crl3均可，但考慮到材料價格及熱處理情況，根據(jù)資料知可選用3Crl3鋼。 （五）耐磨片 從前面的分析可知，鏈板的強度和韌性較好，但硬度較低，原結構鏈板與滾輪端面之間存在較大的相對運動，存在嚴重的磨損。為解決鏈板的磨損問題，在鏈板與滾輪之間增加了耐磨片。 由于耐磨片的作用就是耐磨，所以可取較高的硬度，可選用 3Crl3鋼。 （六）T型銷 T型銷主要作用是防止鏈板脫出，無特殊要求，從使用經驗來看，1Crl3, 2Crl3或3Crl3均可。但為了防止在安裝彎曲時出現(xiàn)斷裂，最好選用塑性相對較好的 1Crl3鋼。 2.4 提高脫水斗式提升機輸送量的技術分析 脫水斗式提升機是否能達到設計的輸送量，直接影響著企業(yè)的經濟效益。那么如何進一步提高脫水斗式提升機的輸送量，就要圍繞著脫水斗式提升機的工作過程而進行。 脫水斗式提升機是一種傾斜升運設備。它是靠環(huán)繞在頭、底輪上的斗鏈連續(xù)運動，通過固定在斗鏈上的料斗裝料、提升、卸料而完成輸送過程，脫水斗式提升機的工作過程可分為料斗的裝料過程、料斗的提升過程和料斗的卸料過程三個階段。料斗在裝料過程中是否能裝滿，直接影響到提升機的輸送能力；料斗在提升過程中的提升狀態(tài)決定了升運過程的撒料程度；而料斗的卸料狀態(tài)則決定了物料的卸空程度，同時也影響功率消耗。因此對脫水斗式提升機的要求就是：裝料階段裝得滿；提升階段升得穩(wěn)；卸料階段卸得凈。研究斗式提升機的工作就是要找出實現(xiàn)“裝滿、穩(wěn)升、卸凈”的條件，以提高提升機的生產能力，降低無效的能耗。 2.4.1料斗的裝料過程 （一)裝滿系數(shù) 料斗的裝料過程直接影響提升機的輸送能力。判別裝料工作的質量可用裝滿系數(shù)ψ的大小來衡量。實踐證明：任何種類的脫水斗式提升機的任何型式的料斗，在裝料過程中都不會是完全裝滿的,即裝滿系數(shù)ψ＜1。 雖然斗式提升機的裝滿系數(shù)與提升速度、料斗容積、結構及料斗間距等因素有關，但在輸送過程中，有些因素不能隨物料性質的改變而改變。所以，使用同一臺脫水斗式提升機提升各種物料，并保持較高的裝滿系數(shù)，是企業(yè)必須解決的問題之一。 1、合理選擇料斗運行速度和料斗結構、間距 因單位時間內經過喂料口區(qū)域的料斗數(shù)量與料斗運行速度成正比，所以脫水斗式提升機產量通常隨斗鏈速度增加而提高，但料斗運行速度過高，料斗裝滿系數(shù)下降很快，且脫水效果不好,反而會使脫水斗式提升機產量下降。這是因為斗鏈速度過高時，料斗穿越喂料區(qū)域的時間較短，即料斗舀取或充料時間顯著變短，當進入料斗的物料還較少時，料斗已穿過喂料區(qū)域，完成了裝料過程，使料斗裝滿系數(shù)下降很快,且在提升過程中物料脫水不充分；當斗鏈過高時，高速運動的料斗幾乎形成一個面，使物料幾乎不能進入料斗，其裝滿系數(shù)接近零。 料斗的裝滿系數(shù)還與料斗的結構、容積、間距密切相關。深型料斗，料斗較深，容積較大，用作輸送散落性較好的粒狀物料；淺型料斗容積較小，但卸料容易卸光，用作輸送散落性較差的粉狀物料。生產實踐表明：淺型料斗可采用較高的鏈速，而深型料斗不能采用過高的鏈速，否則，將因卸料時間縮短，料斗內物料來不及卸完而產生回料。 同時合理選擇料斗間距也有利于裝滿系數(shù)的提高。當提升容重較輕、內摩擦角較大的物料時，可采用較小的料斗間距。以上諸參數(shù)相互影響和制約，需綜合考慮。 2、設計可調式進料斗導料板 為提高斗式提升機的裝滿系數(shù)，使所提升的物料順利進入料斗，設計了可調式進料斗導料板，如圖2—7所示。 圖2—7 可調式進料斗導料板示意圖 1—進料斗；2—鉸鏈；3—可調式導料板；4—固定螺母；5—調節(jié)螺釘；6—斗鏈； 7—料斗 可調式進料斗導料板主要由進料斗、鉸鏈、可調導料板、調節(jié)螺釘、固定螺母、料斗、料斗帶等組成?？烧{導料板安裝在進料斗的排料口。當物料進入進料斗時，已具有一定的初速度和慣性，物料經進料斗導料板作拋物線運動，并沿導料板切線上拋，落入脫水斗式提升機料斗?？烧{導料板通過調節(jié)螺釘調節(jié)其陡平程度，即調節(jié)導料板與水平線之間的夾角a。當物料初速度較大、流動性較好時，可將導料板調平一些，即a角減小，使物料離開導料板時的上拋運動傾角加大，增加物料的上拋高度，減少物料與料斗的碰撞和沖擊，并有利于料斗內空氣的排出，可增加料斗的裝滿系數(shù)；另外，當物料作上拋運動時，物料的運動方向與料斗運動方向相同，從而減小了物料與料斗之間的相對速度，降低動力消耗，特別是對于顆粒物料，還可降低破損率。反之，對于流動性較差的物料，可將導料板調陡，即使a角增大，使物料直接進入料斗。當導料板調陡后，物料重力分解后的下滑力增加，從而提高了下滑速度和慣性，增加物料的流量，使更多的物料有機會進入料斗，從而提高料斗的裝滿系數(shù)。物料在導料板上的運動及受力分析見圖2—8所示。 圖2—8 物料在導料板上的運動及受力分析 由受力分析知，物料顆粒群沿導料板運動時，在導料板切向只有下滑力F1和摩擦力F2。將重力G分解，得 F1 = Gsina； F2 = Gcosa； F3 = fGsina； （2—13） 沿導料板方向，建立平衡方程 式中 G——物料重量，N，； f——物料與導料板的摩擦系數(shù)； ds——顆粒群的當量粒徑，mm； ρs——物料的密度，kg/m3； ρ——空氣的密度，kg/m3，取ρ = 1.2 kg/m3； C——空氣對物料的綜合阻力系數(shù)； k——與顆粒形狀、粒徑ds與管徑D比值及顆粒群等因素有關的綜合系數(shù)。 所以，物料沿導料板的下滑速度為 （2—14） 由式（2—14）知，物料的下滑速度與物料的粒徑、密度、形狀系數(shù)、導料板傾角、摩擦系數(shù)等因素有關?？梢姰斴斔臀锪弦欢〞r，導料板傾角a與物料下滑速度v的關系非常明顯。當a較小時，裝滿系數(shù)值ψ也較小。隨著a增大，下滑速度v值增加，則物料的流量增加，使ψ值增加。但當a較大時，由于v值較大，而物料的動能則更大。此時物料已進入料斗的物料產生較強烈的碰撞，除造成物料破損外，還會使料斗中的物料飛濺出來，從而降低裝滿系數(shù)。而通過導料板調陡或調平，可使物料正好落入向上運動的料斗中，并使物料與料斗之間無劇烈碰撞發(fā)生，既可降低脫水斗式提升機能耗，減少顆粒物料的破損率，又可提高料斗的裝滿系數(shù)，提高產量和效率，達到一機多能的目的。 2）裝料方式 料斗的裝料方式有：順向進料和逆向進料兩種。 順向進料，加料方向與料斗運動方向一致。當物料進入機座時，碰到料斗的背面。因此，物料與料斗相遇時，不能直接進料。只有當料斗將物料向前推移時才開始裝料。當料斗脫離物料時，即完成了裝料過程。 逆向進料，加料方向與料斗運動方向相反。當物料從進料口流入機座時，即與料斗迎面相遇，這時物料就能直接流入料斗內，因此裝滿系數(shù)較大，機座內積余物料較少，大大減輕了料斗在機座內推移積余物料的阻力。 從以上兩種裝料方式可以看出，順向進料不利于料斗的裝載，降低了裝滿系數(shù)值，增加了料斗運動阻力和電耗，為了克服這個缺點，可以使進料口低于張緊輪的水平軸線、縮小物料在機座內從進料口到被料斗推移至裝料點的距離。逆向進料時，為增加料斗直接進料的機會，進料口應高于張緊輪的水平軸線。 在實際生產中，提升機的進料方式根據(jù)工藝而定。實踐證明：應盡量考慮逆向進料，可大大提高脫水斗式提升機的生產率。特殊情況下便于工藝安排，也有采用順向進料或混合進料。但實際生產中應注意順向進料時進料口的位置。 2.4.2料斗的提升過程 料斗在提升過程中如果不能穩(wěn)升，就會造成撒料現(xiàn)象，從而增加功耗、降低生產效率。理論和實踐證明，引起料斗撒料的原因有如下三種：料斗的振動、料斗的扭轉及其它原因。 1）料斗的振動 料斗的振動使料斗頂部的物料落回機座。生產實踐證明：料斗振動時間越長，振動頻率越高，振動幅度越大，則撒料越多。而引起振動的原因有兩種：自身原因引起的振動和環(huán)境原因引起的振動。 料斗的自身振動來源于機上轉動部件的重心與旋轉中心不重合，形成慣性振動。當機器慣性振動頻率與其固有頻率相同時，又會引起較大振幅的共振，使牽引件大幅度擺動，造成大量撒料。為使上述現(xiàn)象不發(fā)生，在設計安裝時，應使頭、底輪的重心與其旋轉中心重合，而不產生慣性振動。 工廠有很多振動設備，不可避免產生振動而傳遞到斗式提升機。解決方法是給脫水斗式提升機加上隔振裝置———橡膠墊或彈簧。 2）料斗的扭轉 料斗以一個側面固定在斗鏈上。在料斗及斗內物料重力作用下，對斗鏈產生一個力矩，使料斗偏轉一個角度β，見圖2—9。如果β角過大，將會撒料。同時在提升過程中會使料斗產生搖擺現(xiàn)象。如擺幅過大，則料斗有可能與機外殼相碰，造成料斗破壞，大量撒料。 圖2—9 料斗扭轉時受力圖 要使料斗一點不偏斜，不搖擺是不可能的。但是把料斗的轉扭角β和擺幅限定在一定范圍內則是完全可以做到的。在一般情況下，把料斗的扭轉角β限制在2o以內就可以滿足料斗穩(wěn)升的條件。于是，根據(jù)料斗裝料后受力狀態(tài)如圖2—10所示。以O'點為支點可列出平衡方程 式中 Sn——料斗下端斗鏈張力，N； G——料斗與斗內料的重量，N； e——料斗與斗內物料重量的重心到料斗上端斗鏈張力作用線的距離，也稱料斗重心偏距； A——料斗的凸度，見圖2—10； h——料斗全高，mm； h2——料斗安裝孔高度，mm； r——料斗底圓半徑，mm； h1——料斗后壁底端到安裝孔高度，mm； β——料斗扭轉角度單位； g——重力加速度。 圖2—10 料斗尺寸 由上式可以看到，降低牽引件最小張力并且使β保持在2o以內的措施是：料斗跨度A不易過大；安裝孔不易過高；料斗不易過高；應盡量采用輕質料斗。 3）其他原因 如斗鏈接口不平，料斗安裝不當?shù)?。解決辦法：合理設計，合理裝配。 2.4.3卸料過程 脫水斗式提升機的卸載是料斗由斜線上升運動變?yōu)榍€段的旋轉運動，即料斗繞上驅動鏈輪后，物料由于受到重力和離心慣性力的同時作用，物料從料斗中被拋出，在空間運行一段距離后，落到帶式輸送機上，完成卸載。 從料斗的運動情況可知，料斗內的物料表面上任意一個物料顆粒M，同時受到重力mg和離心慣性力mrω2的作用，這兩個力的合力，若延長合力的作用線并與鏈輪垂直中心線相交于P點，則此點稱為極點，見圖2—11, 圖2—12, 圖2—13。極點P到回轉軸心O的距離h稱為極距。 圖2—11重力卸載 圖2—12離心慣性力卸載 圖2—13混合卸載 極距h可從△ABM和△PMO的相似關系中求得: 將代入上式 式中 m——料斗內物料的重量，kg； g——重力加速度，m/s2； ω、v——分別為料斗內物料重心的角速度、線速度，1/s、m/s； r——回轉半徑（即從料斗內物料重心M到鏈輪中心O的距離），mm； n——鏈輪每分鐘轉速，r/min。 由上式可知:極距h的大小與鏈輪轉速n有關，而與料斗在鏈輪上的位置無關；料斗在鏈輪圓弧區(qū)段中任意位置上，物料顆粒M所受合力口的延長線都通過極點P；隨著轉速n增大、極距h迅速減小，此時離心慣性力mrω2增大;反之，當轉速n減小，極距h迅速增大，而離心慣性力mrω2減小。當鏈輪的轉速n一定時，極距h就是確定的數(shù)值，從而也決定了卸載方式。若鏈輪半徑為rc，料斗外緣半徑為rc，從圖2—11, 圖2—12, 圖2—13中可以看到，極距h的大小決定了不同的卸載方式: 當極距h大于料斗外緣半徑ra時,見圖2—11，極點P的位置位于料斗外緣的圓周以外，重力mg的數(shù)值大于離心慣性力mrω2的數(shù)值。料斗內的物料顆粒將主要在重力作用下沿著料斗的內壁運動而被卸出。因此，這種卸載方式稱為重力卸載。 當極距h小于鏈輪半徑rc時,見圖2—12,極點P的位置位于鏈輪的圓周以內，離心慣性力的數(shù)值遠大于重力mg的數(shù)值。料斗內的物料都沿著料斗的外緣運動和拋出。因此，這種卸載方式稱為離心慣性力卸載。 當極距h小于料斗外緣半徑ra而大于鏈輪半徑rc時見圖2—13，此時極點P的位置位于鏈輪的圓周和料斗外緣的圓周之間。在這種情況下，料斗中處于ra＞h部分的物料顆粒將沿著料斗的外緣被拋出，屬于離心慣性力卸載;處于h＞rc部分的物料顆粒將沿著料斗的內緣被卸出，屬于重力卸載。此種卸載方式中既有離心慣性力卸載也有重力卸載，所以稱之為混合卸載。 從以上分析的情況來看，為防止灰塵飛揚，到處散灑，采用離心慣性力卸載方式顯然是不合理的。采用重力卸載方式還是采用混合卸載方式，還要進一步分析后才能確定。一般情況下脫水斗式提升機采用重力卸載方式。 3 脫水斗式提升機設計理論基礎 3.1 原始數(shù)據(jù)及工作條件 脫水斗式提升機的設計計算，須有下列原始數(shù)據(jù)及工作條件資料。 （1）物料名稱及輸送能力； （2）物料性質：包括粒度及粒度組成、堆積密度、溫度、粘度、磨琢性、腐蝕性等； （3）工作環(huán)境：露天、室內、干燥、潮濕、環(huán)境溫度和空氣含塵量大小等； （4）裝料和卸料方式； （5）脫水斗式提升機布置形式及相關尺寸，包括輸送機長度、提升高度和最大傾角等； 3.2 脫水斗式提升機設計計算 3.2.1輸送能力的計算 脫水斗式提升機的物料裝在料斗內，并連續(xù)地由機尾提運到機頭，由于料斗在鏈板上的間距是均勻的，則物料可以認為是均勻地分布在整個料斗的重段上。 脫水斗式提升機輸送干物料時，輸送能力為 ，t/h （3—1） 式中 ——每一個料斗的體積，L； ——相鄰兩個料斗的距離，m； ——物料的堆積密度，t/m3； ——斗鏈速度，m/s； ——料斗的裝滿系數(shù) 計算輸送能力時，按 = 0.5~0.75選取，計算電動機功率時，考慮到脫水斗式提升機挖料、裝載和洗選機排料的不均勻性，一律按 = 0.9計算。 輸送濕物料時，輸送量為 ，t/h （3—2） 式中 Q——輸送干物料的能力，t/h； ——物料中含水的百分數(shù)（對中煤平均值取= 20%；對矸石平均值取= 22%）。 3.2.2張力及功率計算 脫水斗式提升機所需的驅動裝置功率，取決于提升過程中需要克服的一系列的阻力，其中主要有： 1）提升物料沿斗鏈運行方向的重力分量； 2）斗鏈與導軌之間的摩擦阻力； 3）當斗鏈繞過星輪或滾輪時，鏈條關節(jié)處及軸頸處的摩擦阻力； 4）斗子挖取物料時的阻力。 以上各項阻力用逐點計算法進行計算。 （一）阻力計算 ，脫水斗式提升機布置如圖3—1所示，1、2、3、4各點拉力分別用、、、表示。 圖3—1 脫水斗式提升機計算簡圖 1、回空段阻力 W1-2= q0 L(ω'cosβ－sin β)= q0(Lhω'－ H) （3—3） 2、承載重段阻力 （3—4） 3、斗子挖取物料阻力 （3—5） 4、斗鏈繞過尾部滾輪時，軸頸及鏈條關節(jié)處摩擦阻力 （3—6） 5、斗鏈繞過頭部方輪的阻力 （3—7） 以上各式中 W1-2、W2-3、W3-4、W4-1——分別為各特征點間的運行阻力，N； ——料斗挖取物料時的阻力，N； q0——斗鏈每米自重N； qm——斗鏈每米質量（kg/m）； q1——每米長度上輸送物料計算重量； ， N （3—8） g——重力加速度（m/s2）； L——脫水斗式提升機傾斜長度（m）； β——脫水斗式提升機傾斜角度（度）； Lh——脫水斗式提升機水平投影長度（m）； H——脫水斗式提升機垂直提升高度（m）； ω'——斗鏈與導軌的摩擦系數(shù)或阻力系數(shù)。 對于帶滾輪的斗鏈，其阻力系數(shù)按下式計算 （3—9） 式中 k——滾輪在導軌上的滾動摩擦系數(shù)（取0.05）； D——滾輪外徑（mm）； d——銷軸直徑（mm）； μ——銷軸與滾輪內孔間的摩擦系數(shù)（取0.4）； λ——考慮部分滾輪不轉的系數(shù)（取1.2）。 斗鏈繞過頭部方輪時，軸承處斗鏈銷軸與銷套之間摩擦所產生的阻力系數(shù)，以K0表示。 （3—10） 式中 d0——雙列向心球面滾子軸承內外圈的平均中徑，mm； μ0——雙列向心球面滾子軸承摩擦系數(shù)（取0.004）； d——斗鏈銷軸直徑，mm； μ——斗鏈銷軸與銷孔或套之間的摩擦系數(shù)（取0.4）； D0——方輪節(jié)圓直徑，mm 各種阻力計算出厚；就可計算斗鏈的張力。由于脫水斗式提升機安裝傾角大，最小張力發(fā)生在點2的斗鏈上，從最小張力點（點2）開始逐點計算。最小張力F2（初張力）起張緊鏈條的作用，按經驗以3m長度斗鏈的重作為處張力計算依據(jù)，或選取初張力。 （二）各點張力的計算 F2 =3m斗鏈自重——初張力 （3—11） （3—12） （3—13） （3—14） 3.2.3 斗鏈強度的驗算 強度驗算只需驗算單條斗鏈即可。單條斗鏈上的拉力為 （3—15） 式中 ——斗鏈上最大靜拉力，N； ——雙鏈牽引時，負荷不均勻系數(shù)（一般取=1.2）； ——斗鏈的動拉力。 （3—16） 式中 ——每米物料重（N/m）； ——每米斗鏈自重（N/m）； ——斗式提升機長度系數(shù)（取=2）； ——斗式提升機長度（m）； ——重力加速度（m/）； ——斗鏈最大加速度。 （3—17） 式中 ——斗式提升機頭部星輪的方數(shù)； t ——斗鏈節(jié)距，m； ——斗鏈速度，m/s。 由于式（2—15）計算所的單條鏈上的拉力若小于斗鏈最大拉力的允許值則安全，即 式中 ——單邊斗鏈允許最大工作拉力。 3.2.4功率計算 脫水斗式提升機驅動輪上的圓周力 ，N； （3—18） 脫水斗式提升機驅動軸功率為 ，kW； （3—19） 電動機功率 ，kW； （3—20） 式中 ——功率儲備系數(shù)（電機，=1.4；Y型電機，=1.0）； ——NGW-J減速器傳動效率（取0.94）； ——套筒滾子鏈傳動效率（取0.96）。 3.2.5 驅動裝置選擇 驅動裝置系統(tǒng)是電動機通過柱銷聯(lián)軸器與NGW-J型行星齒輪減速器連結，再通過套筒滾子鏈和大鏈輪驅動斗鏈工作。 為了達到斗鏈平均速度為0.16m/s或0.27m/s，驅動器的轉速為 （3—21） 式中 ——斗式提升機驅動軸的轉速，r/min； ——斗鏈平均速度，m/s； ——驅動輪的方數(shù)； 圖3—2 驅動裝置簡圖 ——斗鏈節(jié)距，m。 根據(jù)上式取可求得各規(guī)格提升機的驅動軸轉速。 若選取電機轉速為，則所需要的總減速比為 （3—22） 式中 i——總減速比； ——減速器的速比； ——鏈傳動減速比。 根據(jù)前面計算確定的斗子寬度B，斗鏈速度v和電動機計算功率N，選擇驅動裝置。計算功率應小于表中所選的電機額定功率值。 減速器選用NGW-J型，其高速軸的許用輸入功率按下面條件選取。 ≥電動機額定功率 式中 ——按（JB1799-76）規(guī)定的NGW減速器高速軸許用輸入功率； ——備用系數(shù)，選用Y型電機時，取=1.0； ——采用油池潤滑時的系數(shù)（取1~1.05）。 根據(jù)上述計算斗鏈速度，電機功率，斗式提升機主軸轉速和減速比的結果即可選擇驅動裝置。 3.2.6 負荷計算 由于脫水斗式提升機呈大傾斜安裝，提升機的負荷除受尾部基礎支承外，各樓層均需設支承架。根據(jù)經驗，其負荷計算可分為尾部負荷，頭部負荷和中間支架的負荷三部分。 （一）尾部負荷計算 承受斗式提升機基礎的樓板，受到傾斜分為作用，這個分力來自于斗式提升機工作時所產生的垂直負荷（脫水斗式提升機的自重，輸送物料和水重）。該傾斜分力沿斗式提升機中心線傳至基礎，并由基礎承受。該力又分成垂直的支承壓力和水平分力。 全部垂直負荷為 （3—23） 式中 ——垂直負荷，N； ——斗式提升機總重（包括鑄石，驅動裝置落地時，須減去其重量）N； ——封閉節(jié)段內的水重（N）； ——提升物料重量，N； （3—24） 式中 ——提升機頭尾輪中心距離（m）； 圖3—3 尾部負荷計算簡圖 ——每米長度上濕物料的自重，N/m。 傾斜分力為 ， N （3—25） 垂直支承壓力為 ， N （3—26） 式中 W0——垂直的支承壓力，N。 水平分力為 （3—27） 式中 X0——水平分為，N。 （二）頭部負荷計算 脫水斗式提升機的機頭部件是由機頭架支承在頭部的樓板上。頭部樓板承受的載荷應包括：驅動裝置、斗式提升機頭部節(jié)段、頭部組件和頭部卸料溜槽等部件的載荷。 頭部的垂直負荷為 （3—28） 式中 A1——頭部垂直負荷，N； P1——機頭（包括驅動裝置、驅動支架、頭部組件、頭部節(jié)段，如作施工計劃時，還應包括頭部支架梯子、機頭溜槽等部件）的載荷，N； R1——計算節(jié)段長度上提升機金屬結構件的重量（不包括機頭重量），N； G1——在計算節(jié)段內，提升物料的重力，按式（3—30）計算，N； ε1——節(jié)段上運動部分（斗鏈）的重力，按式（3—31）計算，N。 （3—29） （3—30） 式中 ，——計算節(jié)段的長度，其中為從頭部支承樓板至下一個中間支架之間距離的一半，m。 支持頭部支架的樓板是根據(jù)垂直支承壓力（包括到下一個中間支架這一部分斗式提升機載荷的一半）進行計算的，同時考慮水平分力的影響。 垂直支承壓力為 （3—31） 實際工作時，由于垂直負荷可能 直接傳遞到樓板上，故取。 水平負荷為 （3—32） 當采用落地式驅動裝置架時，由于頭 部驅動鏈上的張力通過驅動裝置架， 作用于樓板上，所以，計算負荷時， 還應計入驅動鏈輪上的張力。 圖3—4 頭部負荷計算簡圖 （三）中間支架負荷計算 垂直負荷為 以此類推，則 如果是封閉節(jié)段還要加上水重，則 （3—33） 水平負荷為 以此類推，則 （3—34） 圖3—5 中間支架負荷計算簡圖 式中 、、、、代號的 意義參見負荷計算； 或——計算節(jié)段上的長度，m。 4 脫水斗式提升機設計 4.1 斗鏈的選型 脫水斗式提升機的標準設計采用鏈傳動。它是利用可以屈伸的鏈作為傳動元件，通過鏈與裝在平行軸上的鏈輪的輪齒進行嚙合傳動，所以它兼有帶傳動和齒輪傳動的一些有點。 鏈傳動的主要優(yōu)點：與帶傳動相比，平均傳動比準確，傳動效率較高，軸上載荷較小，同樣傳動條件下尺寸緊湊，能在較惡劣條件下工作；與齒輪傳動相比，鏈傳動的制造和安裝精度要求較低，有一定的緩沖和吸振作用，中心距可在一定范圍任意加大。 鏈傳動的缺點：瞬時傳動比有波動（鏈輪齒數(shù)愈少波動愈大），故不如帶傳動平穩(wěn)，工作時有噪聲，鏈節(jié)磨損伸長后，易發(fā)生脫鏈。 斗鏈貫穿提升機的全長，為機身長的兩倍多，在設備檢修中占很大比重。同時，斗鏈在脫水斗式提升機中既是貨物的承載機構，又是脫水斗式提升機的牽引機構，因此，不僅需要足夠的強度，而且還應具有耐磨、耐腐蝕的要求。斗鏈選擇的合理與否直接影響脫水斗式提升機的投資、運行成本，更為重要的是將直接影響脫水斗式提升機的可靠、安全運行。 4.1.1 斗鏈運行速度的選擇 斗鏈運行速度是脫水斗式提升機設計計算的重要參數(shù)，脫水用的提升機斗鏈速度很低，只有0.16m/s和0.27m/s兩種。作為最終產品的脫水，一般選用0.16m/s；作為中間產品的轉載（如主洗中煤）可選用0.27m/s的斗鏈速度。 對于用于提升洗滌后的矸石，在滿足運量要求的情況下，盡量選取較低的速度，初選斗鏈的速度v =0.16m/s。 4.1.2 斗鏈運行阻力和張力計算 (一)阻力計算 根據(jù)式（3—3）～（3—7）可知 1、空段阻力 W1-2= q0 L(ω'cosβ－sin β)= q0(Lhω'－ H )=－19103.7 N 2、重段阻力 =50180.5 N 3、挖取物料阻力 =4998 N 4、斗鏈繞過尾輪的阻力 = 450 N 5、斗鏈繞過頭部方輪的阻力 = 1884.0 N (二)各點張力計算 根據(jù)式（3—11）～（3—14）可知 2點張力 F2 = 4500 N 3點張力 = 9948 N 4點張力 = 60128.5 N 1點張力 =23603.7 N 4.1.3 初選斗鏈 目前生產的脫水斗式提升機的斗鏈其類型有標準套筒滾子鏈、圓環(huán)鏈、板狀鏈和鑄造鏈條等。 在鏈條類型確定上應考慮如下因素： 1)盡量延長鏈條的使用壽命，減小磨損和運行阻力，選擇合理的鏈條結構； 2)對于脫水斗式提升機經常在大載荷低速和潮濕環(huán)境下工作，尤其轉彎半徑較小的情況，合理選擇鏈條材料； 3)根據(jù)機長和鏈強來具體確定具體鏈型。 綜合鏈條失效分析的結果，參考有關資料，初選斗鏈類型及具體參數(shù)如下： 斗鏈類型 帶中間滾輪套筒板狀鏈 斗鏈速度v 0.16 m/s 鏈板節(jié)距t 400 mm 鏈板寬度 90 mm 鏈板厚度 16 mm 鏈板銷軸直徑d 36 mm 滾輪外徑D 120 mm 驅動輪節(jié)圓直徑D0 680.52 mm 斗鏈每米質量qm 140 kg/m 斗鏈初張力F2 4500 N 單邊斗鏈最大允許工作拉力F4 63000 N 該機斗鏈由料斗（其具體規(guī)格為：斗寬B = 1000mm、斗容量i0 = 85 L、斗距ao = 800mm）和兩條牽引鏈組成,見圖4—1。每組斗鏈由一個料斗和兩節(jié)鏈板(8塊鏈板，其中有2塊內鏈板)構成，俗稱間斷斗，其上交錯排列著4×20mm的長孔。用扁鋼和角鋼加強，以改善其剛性。并用4個帶榫螺栓固定在相對應的兩塊內鏈板上。為了在運送濕料時也能使料斗清空，為此在每個料斗內的底部增設一活動刮板(l- 2mm厚的鐵板制成)，活動刮板上焊有一根通軸(軸的直徑4～7mm ,長度略大于料斗寬度)，通軸兩端通過兩個銅套串在料斗兩側壁鉆的孔內，再在軸的兩端部分別用螺栓垂直固定上一撥動板;另外在機架內壁兩側各焊上一擋柱(直徑8mm，長5～10 mm的螺栓即可)。工作中，當料斗運行到上部、撥動板碰到檔柱時而受阻，通過活動刮板強制將物料清出。 圖4—1 斗鏈 1—料斗；2—鏈板；3—帶榫螺栓；4—扁鋼；5—角鋼 4.1.4 斗鏈強度校核 根據(jù)式（3—15）～（3—17）進行驗算。 （1）斗鏈的加速度 = 0.08m/s2 （2）動張力 = 1900.8 N （3）單邊牽引鏈上的拉力為 = 37217.6 N 有資料可知 [S破] = 63000 N S = 37217.6 N < [S破] = 63000 N，故安全。 4.2 脫水斗式提升機布置形式及基本參數(shù)的確定 4.2.1 脫水斗式提升機布置形式 脫水斗式提升機具體布置形式是由生產工藝決定的，驅動裝置一般安設在機頭焊接的驅動支架上，為左式安裝，見圖4—2。當功率N≥22kW時，又增設了落地式驅動裝置。落地式驅動裝置可以左右任意安裝。 圖4—2 驅動裝置布置 脫水斗式提升機布置應遵循盡量減少施工工作量、簡化設備的原則，降低制作成本，此處與跳汰機配套的脫水斗式提升機布置形式見圖4—5。提升機的后段是封閉不透水的，里而充滿了水，水平而位置與跳汰機內的一致，提升機的前段機殼敞開，是有效脫水段。 圖4—3 脫水斗式提升機布置形式 為了達到生產要求的脫水效果，應保證足夠的脫水時間，即脫水斗式提升機的運行速度及有效脫水長度應有一定限制。根據(jù)實際情況和實際生產經驗，脫水斗式提升機的脫水高度應高出水面6～8m。 4.2.2 脫水斗式提升機基本參數(shù)的確定 1）斗鏈線質量qo 由斗鏈選型結果可知 qo=qmg = 1372 N 2）物料的線質量q1 當已知設計運輸能力和鏈速時，物料的線質量由式（3—8）可得 = 1666 N 4.3 電動機的選型 4.3.1 選擇電動機的基本原則 選擇電動機應考慮如下因素： 1）考慮電動機的工作環(huán)境和脫水斗式提升機的負載性質，選擇合適的電動機類型； 2）電動機的額定電壓一般與供電電壓一致，其額定轉速要考慮脫水斗式提升機的具體情況； 3）使其額定功率Ne≥負載功率N，并且使Ne盡量接近于N； 4）校核預選電動機的發(fā)熱情況，過載能力及起動能力，直到合適為止。 5)在以上前提下優(yōu)先選用結構簡單、運行可靠、維護方便又價格合理的電動機。 4.3.2 初選電動機 根據(jù)式（3—18）～（3—20）可知所需電動機功率 = 6.8 kW 根據(jù)上述電動機功率，綜合該機各類特性參數(shù)和技術特性，參考有關資料，初選電動機為Y系列（IP44）封閉式鼠籠型三相異步電動機，其技術參數(shù)如下： 型號 額定功率(Kw) 轉速(r/min) 電流(A) 效率(﹪) 功率因數(shù) 轉子轉動慣量GD2(N·m2 重量(kg) Y160M-6 7.5 970 17.0 86 0.78 2.0 2.0 6.3 0.881 119 4.4 減速器的選型 減速器的選型要根據(jù)脫水斗式提升機每天工作時間、載荷性質、潤滑條件以及實際輸入功率等條件選用與電動機適配的減速器類型。在滿足生產要求的同時，盡可能的選擇維護方便，結構簡單的減速器。 綜合以上因素，參考各種資料可知，應選用NGW-J型行星減速器，其技術參數(shù)如下： 型號 NGW-J72-12 高速軸輸入功率N1 15.8 kW 高速軸輸入轉速n 1000 r/min 低速軸輸出扭矩TH 7071 N·m 彎矩WX 5700 N·m 徑向力FX 34650 N 傳動比i 50 4.5 傳動鏈選擇與聯(lián)軸器選型 4.5.1 傳動鏈選擇 傳動鏈是脫水斗式提升機中的又一重要部件，常用的又滾子鏈和齒形鏈等，選擇傳動鏈應考慮如下因素： 1）傳遞功率； 2）小鏈輪和大鏈輪的轉速（或傳動比）； 3）電動機類型、載荷性質及傳動用途。 根據(jù)以上參數(shù)和脫水斗式提升機工作特點，脫水斗式提升機選用套筒滾子鏈作為傳動鏈條，其技術參數(shù)如下： 傳動鏈型式 04A型套筒滾子鏈 傳動鏈條節(jié)距 63.5 mm 傳動鏈排數(shù) 雙排 傳動鏈排距 71.55 mm 滾子外徑 39.68 mm 銷軸直徑 19.84 mm 套筒內徑 19.89 mm 極限拉伸載荷 693900 N 單排每米質量 16.1 kg/m 4.5.2 聯(lián)軸器選型 聯(lián)軸器