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機械扳手的新設計
全聯(lián)盟的石油機械研究機構解釋了基于不同設計的機械扳手傳遞扭矩的規(guī)律性,由此明確的一點就是通過扳手咬合施加力所產(chǎn)生的30—40KNm扭矩足夠用來傳遞更高的扭矩（>80KNm）。由此及彼，通過減少與扭矩成正比例管子上扳手顎的強度使得減少扳手的重量并且增加它們的可靠性成為可能。當然，在產(chǎn)生夾緊力的初期我們必須保證扳手不能滑動。然而，傳統(tǒng)設計的機械扳手不能保證在扳手扭動過程中力變化的規(guī)律性?；诓煌O計下扳手強化機構的特征表述在『1』
在腦海中我們應該記住的就是扳手和管子的接觸在很大程度上與杠桿的旋轉角度α有關。然后，隨著扳手杠桿外力的增加，這個角度變得越來越小，從左到右加緊螺紋的整個過程見圖1
強化機構最有效率的結合可以由聯(lián)動機構和鉸鏈機構得到。當管子第一次被加緊的時候，鏈接機構就開始工作了（曲線1）；它的工作區(qū)域由杠桿切縫的尺寸來限制，然后就轉到由四連桿機構操作（曲線2）來確定最高強化系數(shù)。當杠桿最末端那一面上升到最終夾緊連接時，強化機構便從曲柄設計和通過不同長度桿來連接的連接桿機構（曲線4）中得到收益。因此，在經(jīng)過考慮的這個例子中，扳手連接在管子上的強度開始的強化系數(shù)是i＝18—20，增至i＝42—45，并且以i＝12—13結束。
通過鉸鏈設計的扳手加緊過程以強化系數(shù)i>25（曲線2，3）結束。這也就解釋了為什么這些扳手會比聯(lián)動機構和鉸鏈機構的扳手重20％。
聯(lián)動機構和鉸鏈機構的另一個明顯的優(yōu)勢應當被提及：杠桿工作有著大范圍的旋轉角度：-15 度 < α < 30 度 。
我們調(diào)查的結果被用來作為計算有著轉矩極限的混合鉸鏈機構KMB108—2112的基礎。這些扳手設計的特殊之處就在于在管子上扳手夾緊過程中減少了1/2或者1/3的強化系數(shù)。這就是依靠特殊轉矩極限應用到最末端表面杠桿制動力的結果。
扳手控制聯(lián)動機構和鉸鏈機構。扭矩極限，楔形斷面的一部分，鉸接到扳手的加緊部分。在杠桿最末端表面有一個相同截面的架子作為扭矩極限的凹槽。
扳手開始的時候是由鉸鏈機構來操控；當動作限制在滑動槽的時候，就開始由鉸接四連桿機構來控制，當大約達到所能達到最大夾緊力的一般時，就由緊緊鑲嵌在扭矩限制槽里面的杠桿架來操控。
由于有著最末級扳手杠桿的制動影響，它所形成的夾緊部分的動力鏈接中兩杠桿大約等于三杠桿的效果，這一點與第五設計的強化系數(shù)（看圖1）相符。因此，在扳手KMB108—212中，一個合理的操作過程形成了：進程開始時大的強化系數(shù)（i<45度），在杠桿上小的驅動力（在扳手和管子之間獲得可靠的連接力）并且在得到大的驅動力時強化系數(shù)的減少（避免扳手過載）。應變儀測量表明在那種情況下扳手鏈接的最大壓力被減少1/3到一半。
一個扳手原型KMB108—212，計算出額定轉矩為80KNm，被用207.5KNm的轉矩在the Azerbaidzhan Institute of Petroleum Machinery的測試臺上進行測試。扳手的效率沒有絲毫的削弱。在1985年KMB108—212扳手開始連續(xù)生產(chǎn)。然而，這些工具的全容量生產(chǎn)被扳手的不穩(wěn)定質(zhì)量限制了。