0摘 要本次設(shè)計是對小型軋制機(jī)床的設(shè)計，是轎車內(nèi)點煙用的電阻絲帶的制作機(jī)床。需要完成以下工作：一次粗軋，把原材料直徑 1.5mm 的線狀料軋制成厚度為 0.40mm，寬度為 1.61mm 的板帶；一次精軋，將第一道工序的產(chǎn)品再次加工為厚度為0.25mm，寬度為 1.61mm 的板帶，并要求有一定的表面質(zhì)量；第三步為，將第二步的產(chǎn)品彎成 V 形帶槽，使成品。設(shè)計中為了滿足小型軋制機(jī)床空間小，結(jié)構(gòu)緊湊，成本低的特點選用了帶電動機(jī)的減速器作為原動力，傳動系統(tǒng)為齒輪傳動，工作部分由三組軋輥軸來執(zhí)行。工作部分中減速器先將動力傳動給一根軋輥軸，軋輥軸再通過齒輪嚙合將功率和轉(zhuǎn)矩傳給其它的軋輥軸。設(shè)計過程中還對齒輪、軸的尺寸進(jìn)行了計算，齒輪、軸的強度也進(jìn)行了校核，保證了機(jī)床的安全工作。關(guān)鍵詞: 機(jī)床 工序 齒輪 功率 輥軸1目 錄摘 要 .1目 錄 .2第 1 章 緒 論 .61.1 研究的意義及目的 61.2 動態(tài)軋制理論的建立及發(fā)展61.3 板帶生產(chǎn)技術(shù)和理論發(fā)展過程61.4 小型軋制機(jī)床發(fā)展?fàn)顩r.71.5 主要研究內(nèi)容 .10第 2 章 總體方案的確定 .62.1 原動機(jī)的選擇.62.2 傳動類型的選擇.62.3 工作機(jī)構(gòu)的確定.72.4 本章小結(jié).9第 3 章 軋制機(jī)床的結(jié)構(gòu)設(shè)計 .103.1 制件出口速度.103.2 軋輥直徑及齒輪齒數(shù)的確定.103.2.1 第三組軋輥直徑計算 .113.2.2 第二組軋輥直徑計算 .113.2.3 第一組軋輥直徑計算 .123.2.4 齒輪齒數(shù)的確定 .133.3 減速器功率的計算.133.3.1 第一組軋輥軸功率的計算 133.3.2 第二組軋輥功率計算 .163.3.3 第三組軋輥功率的計算 173.3.4 減速器功率的計算 173.4 齒輪的設(shè)計計算.183.4.1 齒輪材料的選擇 .183.4.2 齒輪基本尺寸的確定 .183.5 各軸的設(shè)計計算 .203.5.1 第一組軋輥軸的設(shè)計計算 203.5.2 第二組軋輥軸的設(shè)計計算 233.5.3 第三組軋輥軸的設(shè)計計算 .253.5.4 惰輪軸的設(shè)計 .273.5.5 軸的位置確定 .273.6 軋制機(jī)床其他結(jié)構(gòu)的設(shè)計 .283.6.1 軸承座的設(shè)計 .283.6.2 調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的設(shè)計 .2823.6.3 軸定位板的設(shè)計 .293.6.4 箱體面板的設(shè)計 .293.7 本章小結(jié) .31第 4 章 齒輪及軸的強度校核 .324.1 齒輪的強度校核 .324.2 軸的強度校核.334.3 本章小結(jié).36結(jié) 論 .37參考文獻(xiàn) .38致 謝 .393第 1 章 緒 論1.1 研究的意義及目的本文是以小型板帶軋制機(jī)床為研究對象進(jìn)行設(shè)計。目前國內(nèi)外大型軋機(jī)的生產(chǎn)和設(shè)計技術(shù)水平已達(dá)到國際水平，但是小型板帶軋機(jī)的發(fā)展仍然停滯不前，數(shù)目屈指可數(shù)。但是用大型軋機(jī)來加工像電阻絲帶之類的小型制件，成本太高，而且會帶來很多不便。因此設(shè)計小型板帶軋機(jī)具有很重要的意義。1.2 動態(tài)軋制理論的建立及發(fā)展德國有關(guān)人士認(rèn)為，德國要與美國競爭，只能優(yōu)先發(fā)展理論。我國軋鋼技術(shù)要趕超國外先進(jìn)水平，必須在軋制理論上有所突破。北京鋼鐵研究總院張進(jìn)之教授經(jīng)過40 年多年的研究，創(chuàng)建了具有自主知識產(chǎn)權(quán)的軋制動態(tài)理論體系，并在實踐中得到應(yīng)用、驗證和發(fā)展。包括動態(tài)設(shè)定 AGC 和新型板形測控方法等技術(shù)創(chuàng)新內(nèi)容的寬厚板軋機(jī)計算機(jī)控制系統(tǒng)已在美國 4064mn 寬厚板軋機(jī)上成功應(yīng)用，并得到美方好評。這項高新技術(shù)裝備出口有十分重要的意義，證明了我國自主開發(fā)的創(chuàng)新技術(shù)的先進(jìn)性，已沒有必要從國外引進(jìn)同類技術(shù)。1.3 板帶生產(chǎn)技術(shù)和理論發(fā)展過程平輥軋制扁平材可追溯到 14 世紀(jì)。繼而在 1480 年，達(dá)·芬奇設(shè)計了四輥軋機(jī)圖，1953 年法國人用它軋制金、銀板制幣。1891 年美國建成現(xiàn)代型 2800mm 四輥中厚板軋機(jī)，又于 1961 年建成 5250mm 寬厚板軋機(jī)?，F(xiàn)代型四輥板軋機(jī)主要是用于熱軋，這類軋機(jī)的局限性在于軋件溫降快，難于軋成更薄的板帶材。雖然 19 世紀(jì)末，歐洲實驗了板帶熱連軋技術(shù)，受當(dāng)時技術(shù)限制，直到 1926 年在美國才實驗成功熱連軋機(jī)。熱連軋機(jī)的發(fā)明使冷連軋成為可能，因為冷連軋與單機(jī)冷軋在技術(shù)上相比無太大難度，能否實現(xiàn)冷連軋機(jī)生產(chǎn)方式，關(guān)鍵是需要熱連軋供應(yīng)原料。生產(chǎn)實踐促進(jìn)了科學(xué)技術(shù)的進(jìn)步，板帶軋機(jī)的生產(chǎn)應(yīng)用，使變形流動的最小阻力定律、體積不變條件和軋制過程中秒流量相等條件等規(guī)律逐漸被人們所認(rèn)識。1925年卡爾門提出軋制力微分方程，標(biāo)志著數(shù)學(xué)化的軋制理論開始建立，之后，以軋制壓4力計算為中心的軋制理論得到了飛速發(fā)展。1950 年英國人發(fā)明了軋機(jī)彈跳方程，引入軋機(jī)剛度概念，使軋制理論和技術(shù) 在軋鋼史上產(chǎn)生了一次大的飛躍。1957 年 Phillips 用兩架張力微分方程代替秒流量相等條件，引進(jìn)厚度延時方程、力矩計算公式及傳動系統(tǒng)運動方程等，實現(xiàn)了連軋過程的計算機(jī)模擬。板形理論研究遠(yuǎn)早于厚控理論，它以軋輥撓度計算為基礎(chǔ)。60 年代起斯通的彈性基礎(chǔ)梁理論、Sholet 為代表的影響函數(shù)法及有限元計算等現(xiàn)代板形理論，使板形理論研究出現(xiàn)了新高潮。軋制理論的發(fā)展緩慢甚至停滯，使板帶材技術(shù)創(chuàng)新的重心從理論研究轉(zhuǎn)移到裝備技術(shù)方而，提高裝備技術(shù)水平成為軋制技術(shù)創(chuàng)新的主流，出現(xiàn)各種新型技術(shù)裝備，如解決板形問題的彎輥裝置，HC，PC 軋機(jī)，CVC，VC ，DSR 軋輥等。20 世紀(jì)后期，以四輥連軋機(jī)為基礎(chǔ)，裝備向大型化、高速化、連續(xù)化、自動化迅速發(fā)展。由于依靠裝備水平提高亦可提高板帶材質(zhì)量，不僅形成高剛度代表軋機(jī)水平的論斷，同時也導(dǎo)致裝備的復(fù)雜化。60 年代，熱連軋技術(shù)進(jìn)步是在軋制理論滯后的條件下實現(xiàn)的，主要靠裝備創(chuàng)新和復(fù)雜的控制系統(tǒng)。我國的實際工業(yè)基礎(chǔ)水平，沿國外的方式發(fā)展無法實現(xiàn)大型連軋機(jī)國產(chǎn)化，所以也就無法實現(xiàn)鋼鐵強國的愿望。張進(jìn)之教授從 50 年代起在我國獨立開展的以動態(tài)、多變量、非線性為出發(fā)點的軋制動態(tài)理論研究，己在國內(nèi)外應(yīng)用并得到實踐驗證和發(fā)展。應(yīng)當(dāng)應(yīng)用這些創(chuàng)新知識和技術(shù)改造己引進(jìn)的先進(jìn)冷、熱連軋機(jī)數(shù)學(xué)模型，進(jìn)一步提高產(chǎn)品質(zhì)量。對 50 年代老連軋機(jī)進(jìn)行全而技術(shù)改造，使產(chǎn)品質(zhì)量達(dá)到國內(nèi)領(lǐng)先水平;新建板帶軋機(jī)不要再引進(jìn)了，完全可以自主設(shè)計和制造。實現(xiàn)不了連軋機(jī)及控制系統(tǒng)國產(chǎn)化，就圓不了鋼鐵強國的夢。在制定“十五” 科技攻關(guān)計劃和2015 年遠(yuǎn)景規(guī)劃時，應(yīng)把連軋機(jī)的國產(chǎn)化放在重要地位，優(yōu)先解決。1.4 小型軋制機(jī)床發(fā)展?fàn)顩r小型軋機(jī)也經(jīng)歷過從橫列式改造成連續(xù)式軋機(jī)的道路。目前采用直接吃 130-200mm 方坯一火成材的工藝，軋機(jī)的型式也多種多樣，基本上取消了舊式的開口機(jī)架或閉口機(jī)架，代之以新型的 FSC(節(jié)能緊湊式) 軋機(jī)，懸臂軋機(jī)，卡盤式軋機(jī)， “紅圈”軋機(jī)等。現(xiàn)將印象最深的幾種新技術(shù)簡單介紹如下：1、Danieli 的 ESC 軋機(jī)(節(jié)能緊湊式軋機(jī))這種軋機(jī)是 1984 年開發(fā)的，目的是減少軋鋼廠投資，降低消耗成本。現(xiàn)已有六家工廠應(yīng)用，它的結(jié)構(gòu)特點是排列較緊湊的懸臂軋機(jī)，軋輥輥環(huán)裝在兩根懸臂軸上。5可以根據(jù)不同生產(chǎn)品種選用不同材質(zhì)的輥環(huán)(碳化鎢、鑄鐵、特殊鋼等)，我們參觀的廠中有兩家有這種軋機(jī)，據(jù)介紹每個軋槽使用壽命，粗軋為 20000t/每次車削，精軋為 300t/每次車削。軋機(jī)備有專門的快速換輥裝置，軋輥輥環(huán)與進(jìn)出口導(dǎo)衛(wèi)甚至冷卻水管都裝在一個裝置(稱為 Sandwich)中，固定在軋機(jī)的兩根懸臂軸頸上，軸頸為錐狀，端面有橫鍵。換輥時只用 6-9 分鐘即可把預(yù)先在裝輥間準(zhǔn)備好的另一套 Sandwich 裝置換上。在裝輥間預(yù)裝的時間為 15-18 分鐘。這種軋機(jī)采用液休摩擦軸承作為靠近軋輥的支承，使軸頸增加強度及剛度，使軋機(jī)能承受較大軋制力。它的剛性雖不及雙支承的高剛度，短應(yīng)力線軋機(jī)，但與用滾動軸承的傳統(tǒng)軋機(jī)相差不多，甚至高些。ESC軋機(jī)輥徑在功 430-501711T1 之間多用作粗軋機(jī)，功 220-430mm 之間的用作中軋或精軋并可做成平一立可換的型式，可在 2-3 分鐘內(nèi)從水平機(jī)架變成立式機(jī)架，以適應(yīng)多品種軋制的要求。這種軋機(jī)把電機(jī)及整個傳動系統(tǒng)和齒輪座都裝置在一起，因而重量輕，結(jié)構(gòu)緊湊，設(shè)備投資可減少 10%以上;操作方便 (處理事故，換輥、換品種都方便); 它可以實現(xiàn)緊湊排列，減少占地面積;還可以減少軋件溫降，從而使開軋溫度由 11500C降到 10800C。采用這種軋機(jī)備件少，比用其他形式軋機(jī)減少 50%備件”這種軋機(jī)用作立輥也沒有很高的機(jī)架，立輥軋機(jī)與平輥軋機(jī)重量相當(dāng)。因此用 ESC 軋機(jī)便于實現(xiàn)無扭軋制，平立相間布置軋機(jī)。2、Pomini 的緊湊軋機(jī)Ponmini 用雙支承的 “紅卷”軋機(jī)緊湊布置而成的粗軋機(jī)組正式投產(chǎn)的有兩臺; 第一臺在 VICENZA，是四機(jī)架連軋，功 560 軋機(jī)，機(jī)架中心距 2000mm, 1985 年投產(chǎn)，是平一平一立一平布置，來坯為 140-150mm 方坯，出口斷面為 115-118 60-?70Tnn1。出口速 1.2m/s。在開軋溫度 10000C 時最大的軋制力為 185.61N，軋制力矩20.4851 T·m。軋機(jī)單架延伸率在 1.3 以下。軋機(jī)都是直流電機(jī)單獨傳動，前兩架主電機(jī)功率 380kW，后兩架為 450kW，轉(zhuǎn)速都是 700/1400r/min，整個機(jī)組占地面積8 8m，設(shè)備高 6m，在線設(shè)備重 183.4t(不包括主電機(jī) )，產(chǎn)量為 120t/h 第二臺在?Bozlano 是六機(jī)架連軋，頭兩架為誘 750 750mm，后四架為功 650 650，全都是直??流電機(jī)單獨傳動( 前兩臺是 500kW, 500/1000r/min，后四架是 800kW，500/1200r/nlin)，軋機(jī)是平立交替布置。來料是 200mm, 160mm 或 127mm 方形合金鍛坯，軋制160mm 方坯時前兩架作送料輥，軋制 127mm 方坯時前四架作送料輥，只軋兩道。出口斷面為 105mm 方坯。這臺軋機(jī)比第一臺緊湊，機(jī)架中心距為 1500mm，相當(dāng)于軋輥直徑的 2 倍。軋機(jī)并沒有采用推力咬入，大壓下量軋制，而是一般常規(guī)的壓下量。軋機(jī)自 1986 年夏季投產(chǎn)以來，生產(chǎn)很正常，僅在試車時因過量冷卻水澆到軋件上引起扁菱形的軋件上翹發(fā)生堵鋼事故，經(jīng)火焰切割，將軋機(jī)拉出線外處理，前后用了一6個半小時。自采用防水擋板，避免冷卻水直噴軋件后，沒有發(fā)生類似事故。機(jī)架備有自己單獨拉出用的小車，軋機(jī)工作時在導(dǎo)軌上用四個鎖緊器鎖住，鎖緊力為 79 t，由蝶簧鎖禁，依壓打開。軋輥上開有 2-4 個孔型，磨損或換規(guī)格時，打開鎖緊器，橫移機(jī)架，就可以對正。Pomini 六機(jī)架緊湊軋機(jī)總重 230 t(不包括電動機(jī))地面積和第一臺四機(jī)架軋相似。3、Danieli 的“卡盤”軋機(jī)和 Pamini 的“紅圈”軋機(jī)這兩種都是無牌坊短應(yīng)力線軋機(jī)，在意大利各軋鋼廠普遍使用。它們有平輥、立輥、平一立可換和萬能等各種型式;一般后兩種都是設(shè)在精軋機(jī)組，而在前面則是平立輥交替置。軋機(jī)的調(diào)整毛作墓本卜都在予裝間完成，在線上幾乎不進(jìn)行調(diào)整。軋機(jī)的軸向調(diào)整都是采取軸承座不動，軋輥本身移動的方式。 “紅圈” 軋機(jī)是液壓平衡的，“一片盤”軋機(jī)有液壓平衡的，也有彈簧元衡的、壓下均是通過正反扣螺檢對稱調(diào)整.軋機(jī)規(guī)格從小到大都有，最小 270，最大 750。4、連續(xù)定尺剪切系統(tǒng)(CCL 系統(tǒng))在我國有兩家公司都在推廣它們新近研制的冷剪型材連續(xù)作業(yè)線。過去在冷床冷卻后的型鋼，經(jīng)矯直后都是成排地用冷剪切成定尺，由于是停剪，生產(chǎn)率低，加上后部工序沒有完全機(jī)械化和自動化，型鋼的計數(shù)、堆垛、打捆包裝都是不適應(yīng)連軋機(jī)的高效率高產(chǎn)量的。這種連續(xù)定尺剪切系統(tǒng)由多線矯直機(jī)，冷切飛剪機(jī)和后面的型鋼自動計數(shù)、堆垛、稱量，打捆包裝作業(yè)線連在一起，實現(xiàn)了小型軋機(jī)精整工序的全部機(jī)械化和自動化。Daniela 的 CCL 系統(tǒng)可同時剪切 3~15 根軋件(排開寬度 1200mm)，剪切定尺長 6~24m，剪切速度 1.25 m/s，產(chǎn)量達(dá) 165 1/h，剪切長度公差士 15mm,整個作業(yè)線全長僅 33-40m。在這條作業(yè)線中，多線矯直機(jī)及曲柄式冷切飛剪是關(guān)鍵設(shè)備，兩者共重 50t,售價 80 萬美元。Pomini 的同樣性質(zhì)的作業(yè)線的剪切速度為 2-2.3m/s，但定尺長度公差是士 20mm，冷切飛剪的剪切力為 200-230t。這種作業(yè)線都是用 PLC控制的。5、冷床前的分段飛剪我國安陽鋼廠已經(jīng)引進(jìn)了 DanicIi 公司的小型高速高精度飛剪機(jī)，它基本上代表了該公司現(xiàn)有分段飛剪的水平。Pomini 公司的分段飛剪，工作原理及結(jié)構(gòu)型式與Danieli 的相似，但最高速度可達(dá) 30m/s。在參觀 Pomini 裝配車間時見到一種啟動工作制的飛剪。它由一臺低慣量的直流電動機(jī)(N=260kW，n= 600r/min)帶動，在傳功系統(tǒng)中有一對 m=10, Z/Z=19/29 的齒輪，并有一個可以離合的飛輪。剪機(jī)本身結(jié)構(gòu)很簡單，重量才 4820 kg。最短剪切周期為 0.9s，在速度 13 m/s 時，可剪切最短 12 m長的軋件。這種飛剪在剪大斷面時用飛輪，并且是以曲柄式飛剪形式工作，剪小斷面7時，速度高，不用飛輪，而且把刀架曲柄鎖住，成回轉(zhuǎn)式飛剪工作。這種飛剪工作靈活，適應(yīng)品種范圍廣，是一種很好的新結(jié)構(gòu)。1.5 主要研究內(nèi)容本文主要研究的是小型板帶軋制機(jī)床，是用來制作轎車內(nèi)點煙用的電阻絲帶。需要完成以下工作：第一步粗軋，把原材料直徑 1.5mm 的線狀料軋制成厚度為0.40mm，寬度為 1.61mm 的板帶；第二步精軋，將第一道工序的產(chǎn)品再次加工為厚度為 0.25mm，寬度為 1.61mm 的板帶，并要求有一定的表面質(zhì)量；第三步為，將第二步的產(chǎn)品彎成 V 形帶槽，使成品。文中主要論述了小型板帶軋制機(jī)床總體方案的確定過程，電機(jī)功率和軋輥的計算過程以及軸的校核過程。0第 2 章 總體方案的確定本設(shè)計為小型板帶軋制機(jī)床的設(shè)計。機(jī)械一般是由原動機(jī)、傳動機(jī)構(gòu)、工作機(jī)構(gòu)組成。2.1 原動機(jī)的選擇第一個方案：選擇電動機(jī)。電動機(jī)是將電能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能，功率大，動力強，體積小，不污染環(huán)境，不排除廢氣，噪音也小，但工作需要電能，便于用在固定場合。第二個方案：選擇內(nèi)燃機(jī)。內(nèi)燃機(jī)將化學(xué)能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能，需要燃燒燃料，體積比較大，排除廢氣會污染環(huán)境，噪音也很大，便于用在交通工具上。比較兩個方案的優(yōu)缺點，選擇電動機(jī)。2.2 傳動類型的選擇選擇時應(yīng)根據(jù)工作機(jī)的工作情況（功率，速度，使用條件） 、傳動裝置的效率、傳動比、質(zhì)量尺寸、制造與成本等因素綜合考慮，還要考慮與工作機(jī)，原動機(jī)的匹配，與操縱和控制裝置的匹配量。第一方案：選擇帶傳動。優(yōu)點：易于實現(xiàn)兩軸中心距較大的傳動；帶富有彈性，能緩沖吸振，因而傳動平穩(wěn)無噪聲；結(jié)構(gòu)簡單，制造，安裝，維護(hù)方便，成本低；摩擦型帶傳動過載時，帶會在帶輪上打滑，可防止其他機(jī)件損壞，起過載保護(hù)作用。缺點：外輪廓尺寸大，不緊湊；傳動效率低，平帶傳動一般為 0.95，V 帶傳動一般為 0.92；帶的壽命較短，一般僅 2000~3000H；摩擦型帶傳動因帶與帶輪間存在相對滑動，而不能保證準(zhǔn)確的傳動比。第二方案：選擇鏈傳動。優(yōu)點：無彈性滑動和打滑現(xiàn)象，平均傳動比準(zhǔn)確，工作可靠，效率較高；傳遞功率大，過載能力強，相同工況下的傳動尺寸??；所需張緊力小，作用于軸上的壓力?。荒茉诟邷?，多塵，潮濕，有污染等惡劣環(huán)境中工作。1缺點：瞬時的鏈速和傳動比不恒定，傳動平穩(wěn)性較差，有噪聲，不宜用于載荷變化很大和急速反向的傳動中。第三方案：選擇齒輪傳動。優(yōu)點：效率高，傳動比準(zhǔn)確，結(jié)構(gòu)緊湊，工作可靠，使用壽命長。齒輪傳動的功率可達(dá)幾萬千瓦，速度高達(dá) 200m/s,應(yīng)用范圍廣泛。缺點：制造和安裝的精度要求較高，不適合大中心距傳動。第四個方案：選擇蝸桿傳動。優(yōu)點:可以獲得較大的單級傳動比。在動力傳動中，傳動比的一般范圍在 5-80，對非動力傳動，傳動比可達(dá) 1000 或更大，由于傳動不大，零件數(shù)目少，因而結(jié)構(gòu)僅湊，有由于蝸桿齒是連續(xù)的螺旋齒，與蝸輪輪齒的嚙合是逐漸進(jìn)入或退出嚙合，因而傳動平穩(wěn)，振動和噪聲小，另外不需其他輔助機(jī)構(gòu)既可獲得傳動的自鎖性。缺點：效率低，不宜再大功率連續(xù)運轉(zhuǎn)條件下工作。為減輕齒面磨損及避免膠合，蝸輪一般需要同較貴重的減摩材料制造。由于小型機(jī)床需要的空間小，結(jié)構(gòu)緊湊，成本低。綜合比較各種傳動類型的優(yōu)缺點，選取第三個方案—齒輪傳動。由于工作部分速度小，不能承受電動機(jī)的高速運轉(zhuǎn)，需要減速器裝置，且小型軋制機(jī)床要求空間小，結(jié)構(gòu)緊湊，故采用帶電動機(jī)的減速器。2.3 工作機(jī)構(gòu)的確定加工工序的確定：第一個方案：兩對軋輥—分兩步完成：第一步，將原材料為 Φ1.5mm的線狀材料軋制成厚度為 0.25mm，寬度為 1.61mm 的板帶；第二步，將板帶完成 V 形帶槽，使成品。優(yōu)缺點：效率高，但容易使板料產(chǎn)生塑性變形，甚至出現(xiàn)裂紋，精度不高。第二個方案：三對軋輥—分三步完成：第一步粗軋，把原材料為 Φ1.5 mm 的線狀材料軋制成厚度為 0.40mm，寬度為 1.61mm 的板帶；第二步精軋，將第一道工序的產(chǎn)品再次加工為厚度為 0.25mm，寬度為 1.61mm 的板帶，并要求一定的表面質(zhì)量；第三步為，將第二步的產(chǎn)品彎成 V 形帶槽，使成品。缺點：成品達(dá)到的精度高，質(zhì)量好。本次設(shè)計要求成品精度高，比較兩個方案的優(yōu)缺點選取第二個方案。原動力的傳遞路徑：2第一個方案：由傳動系統(tǒng)傳給中間一組軋輥，再由中間軋輥傳遞給兩邊的軋輥。優(yōu)缺點：路徑短，功率損耗少。第二個方案：由傳動系統(tǒng)傳給第一組軋輥，再由第一組軋輥傳給第二組軋輥，再由第二組軋輥轉(zhuǎn)給第三組軋輥。優(yōu)缺點：路徑長，功率損耗多。比較兩個方案的優(yōu)缺點選取第一個方案。工作機(jī)構(gòu)的原理與結(jié)構(gòu)設(shè)計：原材料由進(jìn)料口進(jìn)入，通過導(dǎo)料裝置進(jìn)入第一組軋輥，被軋制后變成寬度為1.61mm，厚度為 0.40mm；進(jìn)入第二組軋輥后，被軋制成寬度為 1.61mm，厚度為0.25mm；進(jìn)入第三組軋輥后，變成 V 形板帶，即成品。最后由出料口出來。上軸如圖 2.1 所示：圖 2.1 上軋輥軸下軸如圖 2.2 所示：圖 2.2 下軋輥軸 32.4 本章小結(jié)主要對小型板帶軋制機(jī)床的總體設(shè)計方案以及原動機(jī)、傳動系統(tǒng)和工作機(jī)構(gòu)的進(jìn)行設(shè)計。小型軋制機(jī)床要求空間小，結(jié)構(gòu)緊湊，成本低?？傮w方案確定了原動力為帶電動機(jī)的減速器；傳動系統(tǒng)為齒輪傳動；工作部分通過軋輥來執(zhí)行，由三組軋輥軸分別對制件進(jìn)行壓制，使制件完成粗軋、精軋、成品三部分的軋制。軋輥軸通過齒輪嚙合將動力傳遞給每一個軋輥軸。4第 3 章 軋制機(jī)床的結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1 制件出口速度該機(jī)床的生產(chǎn)能力為每 10S 內(nèi)纏成一個，每個為 16.5 圈，最里圈半徑為 3mm，每圈之間的間距為 0.80mm。根據(jù)圖 3.1 計算每個螺旋線總長：L =∫033π[r0+1.05φ/2π]dφ= r0 33π+[1.05(33π)2]033π/4π?=1209 mm 圖 3.1 螺旋線 由于要求每 10 秒纏成一個，而每個長 1209mm,故每秒 120.9mm，即第三輥的軋件速度為 120.9mm/s3.2 軋輥直徑及齒輪齒數(shù)的確定由于是小板帶生產(chǎn)，而且材料為鐵鉻鋁合金，所以此設(shè)計為小型軋制機(jī)器的設(shè)計，先粗略估計其功率小于 1kW。由于一般的電機(jī)都是高速的（幾百轉(zhuǎn)每分） ，而生成成品要求是 120.9mm/s，所以軋輥轉(zhuǎn)速很低。為了機(jī)構(gòu)簡單，占用空間小，先擬訂選擇擺線針輪減速器，輸出轉(zhuǎn)速為 35r/min，功率待定。由于總體方案分為三道軋制：粗軋、精軋、成品，這三道工序連續(xù)進(jìn)行，由此知，第一組軋輥的坯料出口速度 Vh1 是第二組軋輥的入口速度 VH2，同理，第二組軋輥的出5口速度 Vh2 為第三組軋輥的入口速度 V3。也即，V h2=V3=120.9mm/s。3.2.1 第三組軋輥直徑計算由于第三組軋輥的作用不是使板材變薄，而是使其彎曲，故板材厚度不變，由vh=定值可知，整個過程中軋件的速度不變，而在中性點軋件的速度等于軋輥的速度，故第三組軋輥的速度為 120.9mm/s，根據(jù)公式（3.1）V3=2πRr (3.1)式中：V 3—軋輥的線速度；R —軋輥半徑；R —軋輥轉(zhuǎn)速。所以 R＝33mm，這里轉(zhuǎn)速為減速機(jī)的輸出轉(zhuǎn)速 35r/min。故可求得第三組軋輥直徑為 66mm。3.2.2 第二組軋輥直徑計算此輥子主要任務(wù)是將第一次粗軋的 0.40mm 的板帶再次軋為厚度為 0.25mm 的板帶，考慮到在軋制時有前滑和后滑，故其出口處線速度比軋輥的線速度大，先取D2=58mm。軋輥變形區(qū)如圖 3.2：由圖 3.2 得cosф=(R-0.075)/R=(28-0.075)/28=0.9973 所以 cos(ф/2)=0.99935由公式(3.2)Sh2=[hcos(ф/2)+D(1-cos(ф/2))cos(ф/2)]/h-1 (3.2)6圖 3.2 軋制變形區(qū)得Sh2=[Dcos(ф/2)-h](1-cos(ф/2))/h=(58 0.99935-0.25) (1-0.99935)/0.25??=0.149由于 Vh2=120.9mm/s，S h2=(Vh2-V3)/V3所以第二組軋輥的線速度 V3 為：V3=120.9/1.149=105.222mm/s而 V2=πd2n2=π 58 35 60=106.29mm/s??其誤差為A=（106.29-105.22）/105.22 100℅=1%?合乎要求。3.2.3 第一組軋輥直徑計算由 Vh=C(C 為定值)得VH2=76.35mm/s此線速度為第二輥的入口速度，也是第一輥的出口速度?，F(xiàn)選擇第一組軋輥直徑為 50mm。由于毛坯是圓柱材料，所以其等效矩形高度為 1.20mm，所以，進(jìn)第一軋輥軋后 h 減少 0.80mm。根據(jù)與第二組軋輥相同的方法計算 cosф，得cosф/2=0.995997計算得，S h1=0.495，所以可得 V1=VH1/1.495=51.07mm/s。由于 πd1n1/60=V1，所以 n1=60V1/πd1=60 51.07/50π=19.507r/min，?所以 I=n2/n1=35/19.51=1.7942。3.2.4 齒輪齒數(shù)的確定根據(jù)以上的計算，且考慮齒輪的正確嚙合，分別選第 1、2、3 軸上的傳動齒輪齒數(shù)為 36、20、18，惰輪齒數(shù)為 33。3.3 減速器功率的計算減速器的功率等于三組軋輥功率之和。即 P=P1+P2+P3。3.3.1 第一組軋輥軸功率的計算欲確定功率，必須首先確定軋輥的力矩。在軋制過程中，軋輥所需的力矩 Mm 由下面四部分組成：Mm=M/I+Mf+Mk+Md （3.3） 式中：M —軋制力矩，用于使軋件塑性變形所需的力矩；Mf—克服軋制時發(fā)生在軋輥軸承、傳動機(jī)構(gòu)等的附加摩擦力矩；Mk—空轉(zhuǎn)力矩，即克服空轉(zhuǎn)時的摩擦力矩；Md—動力矩，為克服軋輥不勻速運動時產(chǎn)生的慣性力所必須的力矩；I—傳動比。1、軋制力矩的計算確定軋制力矩有三種方法：（1）按金屬作用在軋輥上的總壓力 p 計算軋制力矩。（2）按金屬作用在軋輥上的切向摩擦力計算軋制力矩。（3）按軋制時的能量消耗確定軋制力矩。這里采用第一種方法。軋制壓力計算公式的一般形式為：P=∫0l(pxdx/cosφ)cosφ+∫rltx/cos sinφ-∫0lrtxdx/cosφ sinφ ??8（3.4） 由于上式第二三項分別為后滑和前滑區(qū)摩擦力在垂直方向上的分力，他們與第一項相比很小，甚至可以忽略不計，則軋制力可以寫成：P=∫0lpxdx （3.5） 本計算采用卡爾蔓微分方程的 A.H.采里可夫解。即：P=e±∫δ/ydy(c+∫k/y(e±∫C/ydy)dy其中 δ=2lf/Δh，積分后得：在前滑區(qū)：p x=c0y-δ+k/δ （3.6） 在后滑區(qū)：p x=c1yδ-k/δ （3.7） 根據(jù)條件知：c 0=k(ξ-1/δ)(H/2)δc1=k(ξ+1/δ)(h/2)-δ綜上各式得：在后滑區(qū)：P x= k/δ［ （ ξ0δ-1） （H/h x） δ+1］在前滑區(qū)：P x= k/δ［（ξ 1δ+1） （h x/h） -δ-1］最后，化簡得：在后滑區(qū) Px=＝ k/δ［（δ-1） （H/h x） δ+1］在前滑區(qū) Px=＝ k/δ［（δ+1） （h x/h） δ-1］現(xiàn)做一下積分變換，并進(jìn)行近似化簡，由圖 3-3 得：hx=h/2+Δh/2 x/l=0.2+0.4x/4.454=0.2+0.09?圖 3.3 變形區(qū)示意圖9由于材料為鐵鉻鋁，取其屈服強度為 150MPa。則 K=1.15σф=1.15 150=172.5MPa?則 P =∫0l/2k/δ[(δ+1)(hx/h)δ-1]dx+∫l/2lk/δ[(δ-1)(H/hx)δ+1]dx=∫02.227172.5/3.34[(3.34+1)((0.2+0.09x)/0.4)334-1]dx+∫2.2274.454172.5/3.34[(3.34-1)(1.2/(0.2+0.09x))3.34+1]dx=224.2∫02.227(0.5+0.225x)3.34dx+∫2.2274.454224.24(0.2+0.09x)-3.34dx=224.2/0.225∫02.227[(0.5+0.225x)334d(0.5+0.225x)+224.24/0.09∫2.2274.454 (0.2+0.09x)-3.34d(0.2+0.09x)=224.2/(0.225 4.34)[(0.5+0.225x)3.34d(0.5+0.025x)?=573.865N/mm這是單位寬度內(nèi)的壓力，所以輥子受力為：P1=P B=573.865 1.61=923.979N=0.9239kN?軋制力矩 M 為：M =P1Фl=0.9239 0.015 2.18=0.0302N·m。式中：Ф為軋制力臂系數(shù)，取 Ф=0.015；l 為接觸弧長，經(jīng)計算得 l=2.18mm。2、附加摩擦力矩的計算（1）軋輥軸承中的附加摩擦力矩 Mf1由 Mf1=p1d1f1 （3.8） 得 Mf1=0.9239 50 0.0002=0.009239N.m，?其中：d1 為第一組輥子直徑；f1 為軋輥軸承摩擦系數(shù)；冷軋取為 f1=0.0002。（2）傳動機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩 Mf2由 Mf2=(1/η1-1)(M+Mf1)/I （3.9） 得 Mf2=(1/0.9-1)0.0302+0.009239)/1.795=0.00016N·m，其中：η1 為效率，取 η1=0.9；I 為傳動比。所以摩擦力矩 Mf=Mf1/I+Mf2=0.009239/1.795+0.00016=0.0051N·m。103、空轉(zhuǎn)力矩的計算由公式 K=0.0004，M H=0.0004 19/3?得 MK=0.0004 19/3=0.0025N·m?4、第一組軋輥功率的計算根據(jù) M=MZ+Mm+Mk得 M=0.0302/1.795+0.0051+0.0025=0.0244N·m。由于軋輥連續(xù)平穩(wěn)工作，所以取近似值，M jum=M=0.0244N·m，其中 Mjum 為等效力矩。所以由公式N1=0.105Mjumn/η得第一組輥子的上輥所需功率為：N1=0.105 0.0244 35/0.9=99.82W?由此知，第一組軋輥所需總功率為：N=2 N1=199.630W3.3.2 第二組軋輥功率計算計算接觸計弧長 L：由前面的計算知，R=29mm。又已知，B C=Δh/2=(0.4-0.25)/2=0.075mm，參見圖 2.2，cosФ =OC/OA=(29-0.075)/29=0.9974，所以 Ф=4.122°。由此知，AC 弧長為L=4.122 πd2/360=4.122 π 60/360=2.08mm??hx=0.125+0.075X/2.08=0.125+0.036xδ=2fl/Δh=2 2.08 0.30/0.15=8.32其中，f 為摩擦系數(shù)取 0.30。1、軋制力矩的計算計算單位壓力：P2=∫01.04K/δ[（δ+1 ） （h x/h） δ-1]dx+∫1.042.08k/δ[(δ-1)(H/hx)δ+1]dx=∫01.04K/（δ+1 ） （h x/h） δdx+∫1.042.08k/(δ-1)(H/hx)δdx=∫01.04172.5 (8.32+1)(0.125+0.036x)8.32dx+∫1.042.08172.5(98.32-1) (0.4/(0.125? ?11+0.036x))8.32/8.32dx=193.23[(0.125+0.036)9.332]01.04 +(0.074/(-7.32))[(0.125+0.036x)-7.32]1.042.08=474.4=0.4744KN/mm所以第二組輥的下輥受壓力為：P2=PB=0.4744 1.61=0.7638kN?計算一個軋輥所需軋制力矩為：M=P2Φl=0.7638 0.015 2.08=0.00238N·m2、附加摩擦力矩的計算Mf1=P2d2f1=0.7638 58 0.0002=0.0088N·m?Mf2=(1/η2-1)(M+Mf1)/I=(1/0.9-1)(0.00238+0.0088)/1=0.011N.mMm=Mm1/I+Mm2=0.0088+0.011=0.0198N·m3、空轉(zhuǎn)力矩的計算Mk=0.0002 19/3=0.0012N·m?4、第二組軋輥功率的計算M=MZ/I+Mm+Mk=0.00238+0.0134+0.0012=0.02338N·m所以，第二而組軋輥所需總功率為：N2=2 N2=2 69.42=138.84W?3.3.3 第三組軋輥功率的計算第三組輥子的工作是把前兩道工序大的產(chǎn)品折成 V 型帶，所以所需功率很小，這里粗略估計為 100W。3.3.4 減速器功率的計算N=N1++N2+N3 =190+138.8+100=428.8W由參考文獻(xiàn)[10] 得，與此功率對應(yīng)的擺線針輪減速器的最小功率為 735W，所以選擇0.735kW 的減速器，其型號為 8105 型 XWD 型減速器。其外形如圖 3.4 所示：12圖 3.4 減速器各部分尺寸由文獻(xiàn)[1]查得減（變）速器。電機(jī)與電器，擺線針輪減速器 8105 系列 XWD 型減速器。3.4 齒輪的設(shè)計計算3.4.1 齒輪材料的選擇因是一般用途的齒輪傳動，傳動功率不大，且對結(jié)構(gòu)尺寸無嚴(yán)格要求，可選擇軟齒面齒輪傳動。由文獻(xiàn)[5] 表 6.2，第三組軋輥軸上左右傳動齒輪可選 40Cr ，齒面硬度 270~280HBS，第二組軋輥軸上左右傳動齒輪可選 40Cr 鋼，齒面硬度270~280HBS，第一組軋輥軸上左右傳動齒輪可選 45 鋼，齒面硬度為 190-200HBS。每組軋輥上上下傳動齒輪選 45 鋼，齒面硬度為 190-200HBS。惰輪軸選 45 鋼，齒面硬度為 230-240HBS。3.4.2 齒輪基本尺寸的確定1、上下傳動齒輪尺寸的確定為了保證軋輥正常軋制，兩軋輥中心間的距離等于上下嚙合的兩齒輪的中心距。第一組軋輥軸上的齒輪：a=(d1+d2)/2=50+0.40=50.40mm其中：d 1,d2 分別為上下兩齒輪的分度圓直徑。分度圓直徑： d1=d2=50.40mm齒寬： b=Φdd1=0.4×50.40=20.16mm，圓整為 20mm。13為了避免齒輪齒數(shù)和尺寸過大，選取 z=28，m=1.8 ，則齒頂圓直徑： da=d+2ha=(z+2ha*)m=(28+2×1.0)×1.8=54mm齒根圓直徑： df=d-2hf=(z-2ha*-2c*)m=(28-2×1.0-2×0.25)×1.8=45.9mm圓整為 45mm。da≤160mm,故齒輪做成實心結(jié)構(gòu)，如圖 3.4 所示。第二組軋輥軸上的齒輪：a=(d1+d2)/2=58+0.25=58.25mm其中：d 1,d2 分別為上下兩齒輪的分度圓直徑。分度圓直徑： d1=d2=58.25mm齒寬： b=Φdd1=0.4×58.25=23.30mm，圓整為 23mm。為了避免齒輪齒數(shù)和尺寸過大，選取 z=33，m=1.765 ，則齒頂圓直徑： da=d+2ha=(z+2ha*)m=(33+2×1.0)×1.765=61.775mm齒根圓直徑： df=d-2hf=(z-2ha*-2c*)m=(33-2×1.0-2×0.25)×1.765=53.833mm,圓整為 53mm。da≤160mm,故齒輪做成實心結(jié)構(gòu)。外形圖如圖 3.4 所示。第三組軋輥軸上的齒輪：a=(d1+d2)/2=59.84mm其中：d 1,d2 分別為上下兩齒輪的分度圓直徑。分度圓直徑： d1=d2=59.84mm齒寬： b=Φdd1=0.442×59.84=26.5mm，圓整為 26mm。為了避免齒輪齒數(shù)和尺寸過大，選取 z=35，m=1.681 ，則齒頂圓直徑： da=d+2ha=(z+2ha*)m=(35+2×1.0)×1.681=62.197mm齒根圓直徑： df=d-2hf=(z-2ha*-2c*)m=(35-2×1.0-2×0.25)×1.681=54.633mm，圓整為 54mm。da≤160mm,故齒輪做成實心結(jié)構(gòu)，外形圖如圖 3.5 所示。Φ54.9280.14圖 3.5 第一組軋輥軸上下傳動齒輪2、左右傳動齒輪左右傳動齒輪齒數(shù)已由軋輥計算中給出。第一組軋輥軸上的齒輪：z=36，m=2，則分度圓直徑： d=zm=36×2=72mm 齒寬： b=Φdd1=0.4×72=28.8mm,圓整為 30mm齒頂圓直徑： da=d+2ha=(z+2ha*)m=(36+2×1.0)×2=76mm齒根圓直徑： df=d-2hf=(z-2ha*-2c*)m=(36-2×1.0-2×0.25)×2=67mmda≤160mm,故齒輪做成實心結(jié)構(gòu)，外形圖如圖 3.4 所示。第二組軋輥軸上的齒輪：z=20，m=2，則分度圓直徑： d=zm=20×2=40mm小齒輪齒寬要比大齒輪齒寬大 5-10mm：b=33.8+5=38.8mm,圓整為 40mm。齒頂圓直徑： da=d+2ha=(z+2ha*)m=(20+2×1.0)×2=44mm齒根圓直徑： df=d-2hf=(z-2ha*-2c*)m=(20-2×1.0-2×0.25)×2=35mmda≤160mm,故齒輪做成實心結(jié)構(gòu)，外形圖如圖 3.4 所示。第三組軋輥軸上的齒輪：z=18，m=2，則分度圓直徑： d=zm=18×2=36mm小齒輪齒寬要比大齒輪齒寬大 5-10mm：b=33.8+5=38.8mm,圓整為 40mm，齒頂圓直徑： da=d+2ha=(z+2ha*)m=(18+2×1.0)×2=40mm齒根圓直徑： df=d-2hf=(z-2ha*-2c*)m=(18-2×1.0-2×0.25)×2=31mmda≤160mm,故齒輪做成實心結(jié)構(gòu)，外形圖如圖 3.4 所示。3.5 各軸的設(shè)計計算3.5.1 第一組軋輥軸的設(shè)計計算第一組軋輥對應(yīng)的軸：p=199.63W，n=19.507r/min軸的材料選用 40 鋼，根據(jù)實心軸扭轉(zhuǎn)強度公式可得出軸的直徑計算公式：3/dApn?（3.10）式中 ：P-軸傳遞的功率（kW ） ；15n-軸的轉(zhuǎn)速。A= 39501/[]??（3.11）查參考文獻(xiàn)[7]P 301 表 18-2 得出 40Cr 的 A 值為 112，則=24.316mm33129.610/9.57d???軸上開有鍵槽，會使軸的強度消弱，應(yīng)該增大軸徑，一般一個鍵槽時，軸徑增大 3%左右，有兩個鍵槽時應(yīng)增大 7%左右，且還要圓整為標(biāo)準(zhǔn)值。即：do≥(1+7%)d=26mm取最小段軸徑為 28mm，則：軸段 1.與上下傳動齒輪相配合 d=28mm，l=19mm2.與軸承相配合 d=30mm，l=9mm3.軸肩，對軸承進(jìn)行軸向定位 d=33mm，l =10mm4.軋輥 d=50mm，l=20mm5.軸肩對軸承進(jìn)行軸向定位 d=33mm，l =10mm6.與軸承相配合 d=30mm， l=9mm7.與左右傳動齒輪相配合 d=28mm，l=28mm上軸的各部分尺寸：軸段 1.與上下傳動齒輪相配合 d=28mm，l=19mm2.與軸承相配合 d=30mm，l=9mm3.軸肩，對軸承進(jìn)行軸向定位 d=33mm，l =10mm4.軋輥 d=50mm，l=20mm5.軸肩對軸承進(jìn)行軸向定位 d=33mm，l=10mm6.與軸承相配合 d=30mm，l=9mm滑動軸承在一般情況下摩擦損失較大，使用潤滑，維護(hù)也比較復(fù)雜；滾動軸承因其摩擦因數(shù)低，啟動力矩小，軸向尺寸小，特別是已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，使得設(shè)計，使用，潤滑，維護(hù)都很方便，在一般機(jī)器中獲得了較廣泛的應(yīng)用。通常，在滾動軸承和滑動軸承都能滿足使用要求時，優(yōu)先選用滾動軸承。球軸承制作方便，價格低，運轉(zhuǎn)靈活，而且本次設(shè)計要求的軸承受較平穩(wěn)的載荷，軸向載荷較小，甚至沒有，故選深溝球軸承。為了保證軋輥的正確壓制，軸上軸承的外徑必須小于 50mm，查文獻(xiàn)[1]第四卷，軸承內(nèi)徑 30mm，外徑為 42mm，寬度為 7mm。如圖 3.6 所示：16同一根軸上的兩軸承尺寸相同。齒輪通過鍵進(jìn)行軸向定位,通常選用平鍵。 Φ42307圖形 3.6 軸承根據(jù)軸的尺寸選擇鍵，上下傳動齒輪需要的鍵 b×h×l=8×7×14m。如圖 3.7 所示。圖 3.7 鍵左右傳動齒輪需要的鍵 b×h×l=8×7×22mm。如圖 3.8 所示。圖 3.8 鍵軸的兩端用軸端擋圈進(jìn)行周向定位，軸端擋圈根據(jù)軸的直徑選擇，由文獻(xiàn)[8]表18-9 兩端都選外徑為 D=35mm 的軸端擋圈如圖 3.9 所示。17Φ356.圖 3.9 軸端擋圈擋圈用內(nèi)六角圓柱頭螺釘固定，按擋圈配合要求選用 M6×16 型號。螺釘外形如圖 3.10 所示： 210圖 3.10 內(nèi)六角圓柱頭螺釘3.5.2 第二組軋輥軸的設(shè)計計算第二組軋輥對應(yīng)的軸，p=138.84W, n=35r/min 。軸的材料選用 40Cr 根據(jù)實心軸扭轉(zhuǎn)強度公式可得出軸的直徑計算由公式（3.10） 3/dApn?式中： P-軸傳遞的功率（kW） ；n-軸的轉(zhuǎn)速。其中， A= 39501/[]??查參考文獻(xiàn)[7]P 301 表 18-2 得出 40Cr 的 A 值為 112，則=17.73mm3328.4/5d??軸上開有鍵槽，會使軸的強度削弱，應(yīng)該增大軸徑，一般一個鍵槽時，軸徑增大 3%左右，有兩個鍵槽時應(yīng)增大 7%左右，有三個鍵槽時應(yīng)增大 10%，且還要圓整為標(biāo)準(zhǔn)值。即d (1+10%)d=20mm?取最小軸段為 20mm,則下軸的其它各部分尺寸如下：18軸段 1.d=34mm，l=22mm2.d=40mm，l=9mm3.d=43mm，l=10mm4.d=58mm，l=20mm5.d=43mm，l=10mm6.d=40mm，l=9mm7.d=22mm，l=40mm上軸各部分的尺寸：軸段 1.d=34mm，l=22mm2.d=40mm，l=9mm3.d=43mm，l=10mm4.d=58mm，l=20mm5.d=42mm，l=10mm6.d=40mm，l=9mm外形如圖 3.11 和 3.12 所示：上軸：圖 3.11 第二組軋輥軸上軸下軸：19圖 3.12 第二組軋輥軸下軸軸承的外徑必須小于 58mm，根據(jù)參考文獻(xiàn)[1]第四卷選取型號為 1000807 的軸承，軸承外徑為 52mm，寬度為 7mm。圖形如圖 3.6 所示。齒輪最右端通過聯(lián)軸器與減速器連接：根據(jù)軸的直徑查取，查參考文獻(xiàn)[1]第四卷 P29-27 選取 YL4 型。聯(lián)軸器用 M8 的螺栓固定如圖 3.13 所示：圖 3.13 聯(lián)軸器3.5.3 第三組軋輥軸的設(shè)計計算第三組軋輥軸對應(yīng)的軸 p=100w，n=35r/min 。軸的材料一般選用 40Cr 根據(jù)實心軸扭轉(zhuǎn)強度公式可得出軸的直徑計算公式3/dApn?式中： P-軸傳遞的功率（kW ） ；n-軸的轉(zhuǎn)速。A= 39501/[]??20查參考文獻(xiàn)[7]P 301 表 18.2 得出 40Cr 的 A 值為 112，則=17.88331260/5d???取軸上直徑最小段為 d=20mm；軸段 1.d=34mm，l=25mm2.d=40mm，l=9mm3.d=43mm，l=10mm4.d=43mm，l=10mm5.d=40mm，l=9mm6.d=20mm，l=37.8mm上軸各部分的尺寸：軸段 1.d=34mm，l=25 mm2.d=40mm，l=9mm3.d=43mm，l=10mm4.d=43mm，l=10mm5.d=40mm，l=9mm外形如圖 3.14 和 3.15 所示：圖 3.14 第三組軋輥軸上軸21圖 3.15 第二組軋輥軸下軸由于第 4 軸段是將制件軋制成 V 字形的軋輥，軋輥的形狀必然也為 V 字形，根據(jù) V 形制件的尺寸和三角形相似原則計算出軋輥的形狀和尺寸如圖 3.15：軸承的外徑必須小于 59.84mm，根據(jù)參考文獻(xiàn)[1]第四卷選取型號為 1000807 的軸承，軸承外徑為 52mm，寬度為 7mm。圖形如圖 3.6 所示。軸的兩端用軸端擋圈進(jìn)行周向定位，軸端擋圈根據(jù)軸的直徑選擇，由參考文獻(xiàn)表 18.9 左端選外徑為 D=45mm 的軸端擋圈，右端選用外徑 D=25mm。軸端擋圈用螺釘固定。圖形如圖 3.6 所示。 Φ653.18圖 3.16 軋輥外形尺寸齒輪通過鍵進(jìn)行周向定位，上下傳動齒輪選用鍵的尺寸為 b×h×l=12×8×20mm,左右傳動齒輪選用鍵的尺寸為 b×h×l=6×6×28mm。圖形如圖 3.8 所示。3.5.4 惰輪軸的設(shè)計為了方便，將惰輪與軸做成一體，通過定位板定位。