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I 畢業(yè)設計 論文 螺母提升機的設計 學生姓名 學 號 所在學院 專 業(yè) 設計 論文 題目 螺母提升機的設計 指導教師 年 月 日 II 摘 要 本次設計是螺母提升機設計的設計 在這里主要包括 機架系統(tǒng)的設計 鏈傳動系統(tǒng) 的設計 調(diào)整機構(gòu)系統(tǒng)的設計 的設計 這次畢業(yè)設計對設計工作的基本技能的訓練 提高了分析和解決工程技術(shù)問題的能力 并為進行一般機械的設計創(chuàng)造了一定條件 整機結(jié)構(gòu)主要由電動機產(chǎn)生動力通過聯(lián)軸器將需要的動力傳遞驅(qū)動裝置上 小鏈輪 帶大鏈輪 從而帶動整機運動 螺母提升機更顯示其優(yōu)越性 有著廣闊的發(fā)展前途 本論文研究內(nèi)容 1 螺母提升機總體結(jié)構(gòu)設計 2 螺母提升機工作性能分析 3 電動機的選擇 4 螺母提升機的傳動系統(tǒng) 執(zhí)行部件設計 5 對設計零件進行設計計算分析和校核 6 繪制整機裝配圖及重要部件裝配圖和設計零件的零件圖 關(guān)鍵詞 螺母提升機 聯(lián)軸器 滾珠絲杠 III Abstract This design is the design of machine design of the lifting nut Here mainly include rack system design chain drive system design system design adjustment mechanism design The graduation design on the design of the basic skills training improve the analysis and the ability to solve engineering problems and created certain conditions for general mechanical design The structure is mainly composed of the motor power will need to transfer the power of the driving device through the coupling chain wheel sprocket so as to drive the movement the nut lifting machine but also show its superiority there are broad prospects for the development The content of this paper 1 the overall structure design of the lifting nut machine 2 performance analysis machine lifting nut 3 the choice of motor 4 enhance the nut transmission system machine component design 5 the design of parts design calculation and check 6 drawing machine assembly and important parts assembly drawings and parts drawings design Keywords nut hoist coupling ball screw IV 目錄 摘 要 II Abstract III 1 緒 論 1 1 1 螺 母 提 升 機 選 題 背 景 1 1 2 螺 母 提 升 機 課 題 的 意 義 1 1 3 螺 母 提 升 機 研 究 現(xiàn) 狀 及 工 作 原 理 1 1 4 本 課 題 的 研 究 內(nèi) 容 和 所 需 解 決 的 問 題 2 2 總 體 方 案 設 計 3 2 1 設 計 方 案 選 型 與 分 析 3 2 2 方 案 的 確 定 4 3 螺 母 提 升 機 的 參 數(shù) 計 算 5 3 1 驅(qū) 動 電 機 的 選 型 5 3 2 傳 送 鏈 的 設 計 9 3 3 鏈 傳 動 設 計 設 計 過 程 10 3 4 螺 母 提 升 機 軸 的 設 計 12 3 4 1 驅(qū)動軸的設計 12 3 4 2 鏈輪軸的設計 14 3 5 軸 承 的 選 型 及 校 核 17 3 6 鏈 強 度 計 算 19 3 6 1 鏈傳動的運動特性 19 3 6 2 鏈傳動的動載荷 20 3 6 3 鏈傳動的受力分析 21 3 6 4 滾床鏈輪接觸強度的計算 22 4 螺 母 提 升 機 的 其 他 部 件 設 計 24 4 1 螺 母 提 升 機 的 驅(qū) 動 裝 置 24 4 2 鏈 的 張 緊 裝 置 24 4 3 鏈 輪 25 5 關(guān)鍵零件的工藝性分析 26 5 1 零件的分析 26 5 2 加工的問題和設計所采取措施 26 5 3 軸加工定位基準的選擇 26 5 4 軸加工主要工序安排 27 5 5 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 29 5 6 毛坯種類的選擇 29 5 7 選擇加工設備和工藝裝備 29 5 8 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 30 V 5 9 確定加工用量及基本工時 機動時間 30 結(jié) 論 40 致 謝 41 參考文獻 42 1 1 緒 論 1 1 螺 母 提 升 機 選 題 背 景 隨著市場競爭的不斷發(fā)展和經(jīng)濟科技越來越激烈 更新的速度越來越快 機械產(chǎn)品 在行業(yè)領域內(nèi)的機械和起著重要的作用 競爭 機械制造 其本質(zhì)是產(chǎn)品質(zhì)量的競爭 該學科的教學內(nèi)容和評論用品公司 隨著社會的快速發(fā)展 墊片被廣泛應用于各個領域 越來越多的人使用不同的接頭 提升機越來越離不開人們的生活 通過設計 加強專業(yè) 知識和 CAD 繪圖 能力和解決問題的獨立分析能力 同時提高他們的實際操作和就業(yè)奠 定了基礎 1 2 螺 母 提 升 機 課 題 的 意 義 主題的螺母和零件的形狀不僅提高了機器的設計 但也從升降螺母設計更人性化 更合理 同時升降螺母 成為更具競爭力 人才 提高他們的技能和提高自己的競爭力 綜合運用機械設計 機械制圖 公差與技術(shù)測量 知識和機械部件的原理 分析和解決 問題的改進設計的螺母 鞏固和深化和拓展知識 為了適應社會發(fā)展的要求 滿足企業(yè)對員工所提出的部分升降螺母的設計項目 在本研 究中 我們提供了大學三年學到了許多專業(yè)知識 如 機械制圖 CAD 繪圖 計算機輔 助公差與技術(shù)測量 升降螺母材料和升降螺母的知識和經(jīng)驗和其他專業(yè)的機械設計專業(yè) 基礎 1 3 螺 母 提 升 機 研 究 現(xiàn) 狀 及 工 作 原 理 提升機 well 載人輸送機 進行運輸?shù)拇笮蜋C械 通過改變勢能 例如電梯升降機等 一般來說 電梯 起重機 絞車 起重機 車輛穩(wěn)定 啟閉機提升等 可以 appel une 最大提升力普遍提高大型 機械及 quipements l 升降螺母主要由底座 機架 軸承 輥 輥距調(diào)節(jié)裝置 調(diào)節(jié)裝置和輥變形 升降螺母由螺母垂直升降速度的基礎 mat riaux sur 料斗的操作不同 可分為升降螺母卸下 離心 式三種形式的重力和卸載 hybride tr mie 離心式卸料速度快 適用于輸送粉末 粒狀 小塊材料磨低速 度較慢的料斗 重力卸載 適合散裝運輸 更大比例的切割 研磨材料 如高石灰石 熟料等 suite l 升降螺母拉桿與環(huán)鏈 如帶板及其制造方法和多 cha nes structure 環(huán)鏈與料斗相對簡單 連接也很強 運輸磨料切割 鏈條的磨損很小但他的體重越來越多 鏈板結(jié)構(gòu)堅固 重量輕 適用于礦井提升機 但接頭易磨損 膠帶的結(jié)構(gòu)相對簡單 但它不適合運輸磨料切割的材料在常溫下 不超過 60 電纜 2 卡帶使材料溫度 80 耐熱膠帶允許物料溫度 120 溫度和鏈板鏈材料運輸至 250 1 4 本 課 題 的 研 究 內(nèi) 容 和 所 需 解 決 的 問 題 本設計所要解決的主要問題如下 1 熟悉整個機器的結(jié)構(gòu)及設計參數(shù) 2 根據(jù)所工件的結(jié)構(gòu)特點和相關(guān)參數(shù) 完成機器總體結(jié)構(gòu)的設計草圖 3 根據(jù)設計參數(shù)和要求 完成相關(guān)計算 主要包括電機功率計算及選型 鏈傳 動選擇計算 接觸強度計算等等 4 根據(jù)計算結(jié)果 確定結(jié)構(gòu)尺寸 完成總裝圖 5 完成重要零部件的部件圖或零件圖 3 2 總 體 方 案 設 計 主要 技術(shù) 要求 1 設計 制作的設備應有足夠的強度和剛度 2 夾緊 定位要求 設備的夾緊及定位應符合所學夾緊 定位的原理 3 滿足提升后與對接設備的對接要求 4 提升速度為 60 個 分 5 便于裝卸 調(diào)試 6 在設計 制作過程中注意控制成本 7 螺母如圖 M12 材料為 45 表面粗糙度為 3 2 倒角 0 2 2 1 設 計 方 案 選 型 與 分 析 方案一 采用軸瓦結(jié)構(gòu)的螺母提升機 采用黃油潤滑 此方案缺點是軸瓦易磨損 造成軋輥 轉(zhuǎn)動過程中產(chǎn)生徑向跳動 很難保證產(chǎn)品尺寸公差 方案二 采用精度高的雙列向心滾子軸承螺母提升機 并采用稀油潤滑 減小軸承磨損 確 保磁板沿長度方向厚度公差 4 2 2 方 案 的 確 定 選擇方案二 電動機經(jīng)過減速機構(gòu)輸送到鏈式機構(gòu) 然后通過鏈式機構(gòu)上的一個細 長桿來穿插螺母 5 3 螺 母 提 升 機 的 參 數(shù) 計 算 3 1 驅(qū) 動 電 機 的 選 型 電動機是應用很廣泛的動力設備 在農(nóng)業(yè)機械中它與內(nèi)燃機 拖拉機一樣 是不可 缺少的主要動力之一 電動機是將電能轉(zhuǎn)換為機械能的動力機械 俗稱電滾 也叫馬達 譯音 一般來說 電動機的選擇方法主要包含以下內(nèi)容 1 類型的選擇 選擇哪種類型的電動機 一方面要根據(jù)生產(chǎn)機械對電動機的機械 特性 起動性能 調(diào)速性能 制動方法和過載能力等方面的要求 對各種類型的電動機 進行分析比較 另一方面在滿足上述要求的前提下 還要從節(jié)省初期投資 減少運行費 用等經(jīng)濟方面進行綜合分析 最后將電動機的類型確定下來 在對起動 調(diào)速等性能沒 有特殊要求的情況下 優(yōu)先選用三相籠型異步電動機 2 功率的選擇 正確地選擇電動機的額定功率非常重要 額定功率選擇得過大 電動機長期在欠載狀態(tài)下運行 不僅增加了設備投資 還會降低其效率和功率因數(shù) 對異 步電動機而言 等指標 增加了運行費用 額定功率選擇得太小 電動機長期在過載狀態(tài) 下運行 會使電動機過熱而降低使用壽命 甚至拖動不了生產(chǎn)機械 因此 應使所選電 動機的額定功率等于或稍大于生產(chǎn)機械所需要的功率 3 轉(zhuǎn)速的選擇 根據(jù)生產(chǎn)機械的轉(zhuǎn)速和傳動方式 通過經(jīng)濟技術(shù)比較后確定電動 機的額定轉(zhuǎn)速 額定功率相同的電動機額定轉(zhuǎn)速高 電動機的重量輕 體積小 價格低 效率和功率因數(shù) 對三相異步電動機而言 也較高 若生產(chǎn)機械的轉(zhuǎn)速比較低 電動機的額 定轉(zhuǎn)速比較高 則傳動機構(gòu)復雜 傳動效率降低 增加了傳動機構(gòu)的成本和維修費用 因此 應綜合分析電動機和生產(chǎn)機械兩方面的各種因素最后確定電動機的額定轉(zhuǎn)速 4 工作制的選擇 根據(jù)電動機的工作方式選擇電動機的工作制 c 國產(chǎn)電動機按發(fā)熱 與冷卻情況的不同 分為九種工作制 如連續(xù)工作制 短時工作制 斷續(xù)周期工作制 等等 選擇工作制與實際工作方式相當?shù)碾妱訖C比較經(jīng)濟 電動機的種類繁多 其分類方法也很多 通常按電源及結(jié)構(gòu)原理進行分類 根據(jù)電 源 電動機可分為直流電動機和交流電動機 交流電動機分為異步電動機和同步電動機 同時 異步電動機又以轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的不同 分為鼠籠型電動機和繞線型電動機兩種 鼠籠 型電動機又有單鼠籠 雙鼠籠和深槽式 3 種 根據(jù)結(jié)構(gòu)和運轉(zhuǎn)原理 直流電動機可分為 串激 并激 復激和他激 4 種 異步電動機有單相和三相兩種 由于異步電動機結(jié)構(gòu)簡 6 單 成本低 堅固耐用 維護又方便以及有較好的運行性能 加之當前的動力電源主要 是三相 所以在煤礦應用最多的是三相異步電動機 另外 還可按電動機的轉(zhuǎn)速 額定 電壓 尺寸大小 安裝結(jié)構(gòu)型式 外殼防護型式 冷卻方式 工作定額等進行分類 此外 減速電機是一種新興的具有高科技含量的電機類型 減速電機是指減速機和 電機 馬達 直聯(lián)的集成體 這種集成體通常也可稱為齒輪馬達或齒輪電機 通常由專業(yè)的 減速機生產(chǎn)廠進行集成組裝好后成套供貨 廣泛應用于鋼鐵冶金 環(huán)保水處理 起重運 輸 物料搬運 輕工 港口 機場 汽車生產(chǎn) 電力等各行各業(yè) 使用的優(yōu)點是簡化設 計 節(jié)省空間 延長使用壽命 降低噪音 提高扭矩和負載能力 減速電機的電機接線 盒經(jīng)過一定設計改造 可以直接連接變頻器 適用于分布式控制應用 不僅可以完成簡 單驅(qū)動 還能夠?qū)崿F(xiàn)復雜定位控制 減速電機的主要特點有 1 減速電機結(jié)合國際技術(shù)要求制造 具有很高的科技含量 2 節(jié)省空間 可靠耐用 承受過載能力高 功率可達 95KW 以上 3 能耗低 性能優(yōu)越 減速機效率高達 95 以上 4 振動小 噪音低 節(jié)能高 選用優(yōu)質(zhì)段鋼材料 鋼性鑄鐵箱體 齒輪表面經(jīng)過高頻熱 處理 5 經(jīng)過精密加工 確保定位精度 這一切構(gòu)成了齒輪傳動總成的齒輪減速電機配置 了各類電機 形成了機電一體化 完全保證了產(chǎn)品使用質(zhì)量特征 6 產(chǎn)品才用了系列化 模塊化的設計思想 有廣泛的適應性 本系列產(chǎn)品有極其多 的電機組合 安裝位置和結(jié)構(gòu)方案 可按實際需要選擇任意轉(zhuǎn)速和各種結(jié)構(gòu)形式 基于電動機的以上特點 本文選用減速電機作為機床的驅(qū)動裝置 查 機械設計課程設計手冊 得 選擇 其銘牌如下表 2 1 表 2 1 Y 系列三相異步電動機 電動機型 號 額定功率 KW 滿載轉(zhuǎn)速 r min 堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩 額定轉(zhuǎn)矩 最大轉(zhuǎn)矩 額定轉(zhuǎn)矩 質(zhì)量 Kg Y132S 4 5 5 同步轉(zhuǎn)速 1500 r min 4 級 1440 2 2 2 2 81 7 a b 圖 2 3 電動機的安裝及外形尺寸示意圖 表 2 2 電動機的安裝技術(shù)參數(shù) 中心高 mm 外型尺寸 mm L AC 2 AD 底腳安裝 尺寸 A B 地腳螺栓 孔直徑 K 軸伸尺 寸 D E 裝鍵部位 尺寸 8 蝸桿減速器 HD F GD 132 515 345 315 216 178 12 38 80 10 43 9 選擇的是蝸輪蝸桿減速器WPDA175 60 A 此型號的電機在一定程度上保證了驅(qū)動功率有一定的盈余 因數(shù)在電機起動時 若機床 上有工件 則此時的起動功率會比平時工作時的功率要大 且減速電機本身還有一定的 使用系數(shù) 3 2 傳 送 鏈 的 設 計 鏈傳動是一種撓性運動 它由鏈條和鏈輪組成 通過鏈輪輪齒與鏈條鏈節(jié)的嚙合來 傳 遞運動和動力 鏈傳動按用途不同可以分為傳動鏈 鏈和起重鏈 圖 3 1 鏈傳動 滾子鏈的結(jié)構(gòu)如圖 3 1 所示 它是由內(nèi)鏈板 1 外鏈板 2 銷軸 3 套筒 4 和滾子 5 組成 內(nèi)鏈板與套筒之間 外鏈板與銷軸之間為過盈配合 滾子與套筒之間 套筒與銷 軸之間為間隙配合 當內(nèi) 外鏈板相對撓曲時 套筒可繞銷軸自由轉(zhuǎn)動 滾子是活套在 10 套筒上的 工作時 滾子沿鏈輪齒廓滾動 這樣就可減少齒廓的磨損 鏈的磨損主要發(fā) 生在銷軸與套筒的接觸面上 因此 內(nèi) 外鏈板間應留少許間隙 以便潤滑油滲入銷軸 和套筒的摩擦面間 鏈板一般制成 8 字形 以使它的各個橫截面具有接近相等的抗拉強度 同時也減少 了鏈的質(zhì)量和運動時的慣性力 圖 3 2 滾子鏈的結(jié)構(gòu) 當傳遞大功率時 可采用雙排鏈或多排鏈 多排鏈的承載能力與排數(shù)成正比 但由 于精度的影響 各排鏈承受的載荷不易均勻 故排數(shù)不宜過多 滾子鏈的鏈節(jié)數(shù)為偶數(shù)時 接頭處可用開口銷或彈簧卡片來固定 一般前者用于大 節(jié)距 后者用于小節(jié)距 當鏈節(jié)數(shù)為奇數(shù)時 需采用過渡鏈節(jié) 由于過渡鏈節(jié)的鏈板要 受附加彎矩的作用 所以在一般情況下最好不用奇數(shù)鏈節(jié) 3 3 鏈 傳 動 設 計 設 計 過 程 確定鏈條型號 鏈節(jié)數(shù) 排數(shù) 鏈輪齒數(shù) 鏈輪結(jié)構(gòu) 材料 幾何尺寸 PL1z2 中心距 壓軸力 潤滑方式 張緊裝置aPF 已知設計條件 低速平穩(wěn)運轉(zhuǎn) 傳遞功率 取傳動 2 5 5 Pkw 1 選擇鏈輪齒數(shù) 1z2 在 17 114 之間選取齒數(shù) 451 z82 z 2 計算當量的單排鏈的計算功率 caP 11 根據(jù)鏈傳動的工作情況 主動鏈輪齒數(shù)和鏈條排數(shù) 將鏈傳動的功率修正為當量的 單排計算功率 PKZAca 查 機械設計 表 9 6 得 工 況 系 數(shù)AK 0 1 AK 查 機械設計 圖 9 13 得 主 動 鏈 輪 齒 數(shù) 系 數(shù)Z 52Z 由于是單排鏈 所以 多 排 鏈 系 數(shù)P P 故 kwPKZAca 01763 92 350 3 確定鏈條型號和節(jié)距 鏈條型號根據(jù)當量的單排鏈的計算功率 和主動鏈輪轉(zhuǎn)速 由 機械設計 圖 9 11 得ca1n 到 然后由 機械設計 表 9 1 確定鏈條節(jié)距 p 確定鏈條型號為 08A 確定鏈條節(jié)距為 12 7 4 計算鏈節(jié)距和中心距 初選中心距 按下式計算鏈節(jié)數(shù)pa 50 3 0 0pL21210 0 pzzLa 將 圓整為偶數(shù)0P6PL 鏈傳動的最大中心距為 mzpfaP 148 623 45 1302 7 2490 2 11 式中 為中心距計算系數(shù) 查 機械設計 表 9 7 得 0 249071f 5 計算鏈速 確定潤滑方式 smpnzv 57 016245106 根據(jù)鏈速 V 查 機械設計 圖 9 14 得 潤滑方式為定期人工潤滑 12 6 計算鏈傳動在軸上的壓軸力 有效圓周力 N49 57 031210 vPFe 壓軸力 1 10 x59 49 65 439 N 7 設計總結(jié) 鏈輪 大鏈輪 小鏈輪 齒數(shù) mz 45 18 分度圓直徑 d 181 43 73 41 齒頂圓直徑 a 186 80 00 齒根圓直徑 df 173 51 65 49 分度圓弦齒高 mha 3 00 4 00 齒側(cè)凸緣直徑 g 164 25 58 71 節(jié)距 p 12 7 軸間距 a 623 148 鏈長 mL 1270 鏈節(jié)數(shù) P 130 鏈速 sv 0 57 鏈號 08A 3 4 螺 母 提 升 機 軸 的 設 計 3 4 1 驅(qū)動軸的設計 13 圖 3 4 驅(qū)動軸受力分析圖 由靜力平衡方程 0Fb0MBlRA aA 求得支反力為 lFlbRBRA F 以梁的左端為坐標原點 選取坐標系如圖 4 9a 所示 集中力 F 作用于 C 點 梁在 AC 和 CB 兩段內(nèi)的剪力或彎矩不能用同一方程式來表示 應分段考慮 在 AC 段內(nèi)取距原點為 x 的任意截面 截面以左只有外力 根據(jù)剪力和彎矩的計算方法和符號規(guī)則 求得這RAF 一截面上的 和 M 分別為SF a lbxS 0 ax b 這就是在 AC 段內(nèi)的剪力方程和彎矩方程 如在 CB 段內(nèi)取距左端為 x 的任意截面 則截 面以左右 和 F 兩個外力 截面上的剪力和彎矩是RA 14 c lFalbxS F 1 x d lxM a 當然 如用截面右側(cè)的外力來計算會得到相同的結(jié)果 由 a 式可知 在 AC 段內(nèi)梁的任意截面上的剪力皆為常數(shù) 且符號為正 所以在lFb AC 段 0 x a 內(nèi) 剪力圖是在 Xz 軸上方且平行于 x 軸的直線 圖 3 4 同理 可以根據(jù) c 式作 CB 段的剪力圖 從剪力圖看出 當 a10r min 可按基本額定動載荷計算值選擇軸承 然后校核其 額定靜載荷是否滿足要求 當軸承可靠性為 90 軸承材料為常規(guī)材料并在常規(guī)條件下 運轉(zhuǎn)時 取 500h 作為額定壽命的基準 同時考慮溫度 振動 沖擊等變化 則軸承基本 額定動載荷可按下式進行簡化計算 rTndmhCPf C 基本額定動載荷計算值 N P 當量動載荷 N fh 壽命因數(shù) 1 fn 速度因數(shù) 0 822 fm 力矩載荷因數(shù) 力矩載荷較小時取 1 5 較大時取 2 fd 沖擊載荷因數(shù) 1 5 fT 溫度因數(shù) 1 CT 軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定動載荷 N 查表得 f h 1 f n 0 822 fm 1 5 f d 1 5 f T 1 在本裝置中 可以假設軸承只承受徑向載荷 則當量動載荷為 P XFr YFa 查文獻 3 的表 6 2 18 得 X 1 Y 0 所以 P F r 1128N 由以上可得 NPfCTndmh 6 3087128 05 本機中的軸承承受的載荷多為徑向載荷 所以選取深溝球軸承 查文獻的附表 并 考慮軸的外徑 選取軸承 6305 RZ 其具體參數(shù)為 內(nèi)徑 d 25mm 外徑 D 62mm 基本 19 額定載荷 基本額定靜載荷 極限速度為 10000r min 質(zhì)量為kN2 rCkN5 10 rC 0 219kg 然后校核該軸承的額定靜載荷 額定靜載荷的計算公式為 rPS00 式中 基本額定靜載荷計算值 N 0C 當量靜載荷 N P 安全因數(shù) 0S 軸承尺寸及性能表中所列徑向基本額定靜載荷 rC 查文獻 3 的表 6 2 14 知 對于深溝球軸承 其當量靜載荷等于徑向載荷 查文獻 3 的表 6 2 14 知 安全系數(shù) 2 10 S 則軸承的基本額定靜載荷為 kNCPSCr 6 13528 00 由上式可知 選取的軸承符合要求 3 6 鏈 強 度 計 算 3 6 1 鏈傳動的運動特性 由于鏈是由剛性鏈節(jié)通過銷軸鉸接而成 當鏈繞在鏈輪上時 其鏈節(jié)與相應的輪齒 嚙合后 這一段鏈條將曲折成正多邊形的一部分 該正多邊形的邊長等于鏈條的節(jié)距 p 邊數(shù)等于鏈輪齒數(shù) z 鏈輪每轉(zhuǎn)過一圈 鏈條走過 zp 長 所以鏈的平均速度 v 為 v106 pn02 式中 分別為主 從動鏈輪的齒數(shù) z2 分別為主 從動鏈輪的轉(zhuǎn)速 r min n1 鏈傳動的平均傳動比 12zni 20 因為鏈傳動為嚙合傳動 鏈條和鏈輪之間沒有相對滑動 所以平均鏈速和平均傳動 比都是常數(shù) 但是 仔細考察絞鏈鏈節(jié)隨同鏈輪轉(zhuǎn)動的過程就會發(fā)現(xiàn) 鏈傳動的瞬間傳 動比和鏈速并非常數(shù)我們知道 鏈條由剛性鏈板通過鉸鏈連接而成 當鏈條繞在鏈輪上 時 其形狀如圖所示 在主動鏈輪上 鉸鏈 A 正在牽引鏈條沿直線運動 繞在主動鏈輪上的其他鉸鏈并不 直接牽引鏈條 因此 鏈條的運動速度完全有鉸鏈 A 的運動所決定 鉸鏈 A 隨同主動鏈 輪運動的線速度 方垂直于 AO 與鏈直線運動方向的夾角為 因此 鉸鏈 A 實1 rv 際用于牽引鏈條運動的速度為 式中 為主動鏈輪的分度圓半徑 m 因為 是變化的 所以即使主動鏈輪轉(zhuǎn)速R1 恒定 鏈條的運動速度也是變化的 當 時 鏈速最低 當 0 鏈速最11802z 高 是主動鏈輪上的一個鏈節(jié)所對的中心角 鏈速的變化呈周期性 鏈輪轉(zhuǎn)過一個鏈1 節(jié) 對應鏈速變化的一個周期 鏈速變化的程度與主動鏈輪的轉(zhuǎn)速 和齒數(shù) 有關(guān) 轉(zhuǎn)1n1z 速越高 齒數(shù)越少 則鏈速變化范圍越大 在鏈速 變化的同時 鉸鏈 A 還帶動鏈條上下運動 其上下運動的鏈速 1 也是隨鏈節(jié)呈周期性變化的 sinsin1Rvy 在主動鏈輪牽引鏈條變速運動的同時 從動鏈輪上也發(fā)生著類似的過程 從動鏈輪 上的鉸鏈 C 正在被直線鏈條拉動 并由此帶動從動鏈輪以 轉(zhuǎn)動 因為鏈速 方向與鉸2 x 鏈的 C 的線速度方向之間的夾角為 所以鉸鏈 C 沿圓周方向運動的線速度為 cos22xvRv 式中 為從動鏈輪的分度圓半徑 2 0m 由此可知從動鏈輪的轉(zhuǎn)速為 coscos212RRvx 在傳動過程中因為 在 內(nèi)不斷變化 加上 也是不斷變化 多以即使 是常 2180z 1 數(shù) 也是周期性變化的 2 21 從上式中可得鏈傳動的瞬時傳動比為 cos12Ri 可見鏈傳動的瞬時傳動比是變化的 鏈傳動的傳動比變化與鏈條繞在鏈輪上的多邊 形特征有關(guān) 故以上現(xiàn)象稱為鏈傳動的多邊形效應 3 6 2 鏈傳動的動載荷 鏈傳動在工作過程中 鏈速和主從鏈輪的轉(zhuǎn)速都是變化的 因而會引起變化的慣性 力及相應的動載荷 鏈速變化引起的慣性力為 maF1d 式中 緊邊鏈條的質(zhì)量 kg m 鏈條變速運動的加速度 c m2s 如果視主動鏈輪勻速轉(zhuǎn)動 則 sin cos 211Rdtvxc 當 時 11802z 2180sin sin 12111max pzRRc 從動鏈輪因角加速度引起的慣性力為 FdtJd2 式中 J 從 動系統(tǒng)轉(zhuǎn)化到從動鏈輪軸的轉(zhuǎn)動慣性 kg2 m 從 動 鏈 輪 的 角 速 度 rad s 2 鏈輪的轉(zhuǎn)速越高 節(jié)距越大 齒數(shù)越少 則慣性力就越大 相應的動載荷也就越大 同時 鏈條沿垂直方向也在做變速運動 也會產(chǎn)生一定的動載荷 此外 鏈節(jié)和鏈輪嚙合瞬間的相對速度 也將引起沖擊和振動 當鏈節(jié)和鏈輪輪齒 接觸的瞬間 因鏈節(jié)的運動速度和鏈輪輪齒的運動速度在大小和方向上的差別 從而產(chǎn) 生沖擊和附加的動載荷 顯然 節(jié)距越大 鏈輪的轉(zhuǎn)速越高 則沖擊越嚴重 3 6 3 鏈傳動的受力分析 鏈傳動在安裝時 應使鏈條受到一定的張緊力 張緊力是通過使鏈條保持適當?shù)拇?22 度所產(chǎn)生的懸垂拉力來獲得的 鏈傳動張緊的目的主要是使松邊不致過松 以免出現(xiàn)鏈 條的不正常嚙合 跳齒或脫鏈 因為鏈傳動為嚙合傳動 所以與帶傳動相比 鏈傳動所 需的張緊力要小得多 鏈傳動在工作時 存在緊邊拉力和松邊拉力 如果不計傳動中的動載荷 則緊邊拉 力和松邊拉力分別為 feF 1 fcF 2 式中 F 有效圓周力 N e F 離心力引起的拉力 N c F 懸垂拉力 N f 有效圓周力為 vpe10 式中 P 傳動的功率 k W V 鏈速 m s 離心力引起的拉力為 2qvFc 式中 q 為鏈條單位長度的質(zhì)量 k g m 懸垂拉力 Ff 為 Ff max F f F f 其中 F f Kfqa F f Kf sina qa210 210 式中 鏈傳動的中心距 m m Kf 垂度系數(shù) 見下圖 圖中 f 為下垂度 為中心線與水平面夾角 23 圖 3 11 懸垂拉力 3 6 4 滾床鏈輪接觸強度的計算 機械中各零件之間力的傳遞 總是通過兩零件的接觸來實現(xiàn)的 除了共形面相接觸 的情況外大量存在著異形曲面相接觸的情況 這些異形曲面在未受外力時的初始接觸情 況 不外乎是點接觸和面接觸兩種 已 知 的 原 始 條 件 有 軌 道 的 材 料 Q235 A 235Mpa 440Mpa E 206Gpas b 橇體重 G 250kg 工件重 G 650kg 每輪載荷 F 2256 3N 走輪直徑 D 125mm01 走輪有效踏面長 L 4800mm 根據(jù)計算公式 Pmax 0 418 SQRT F L E R 由上面的計算可知 P 0 418 max5 62 048 3 256 0 52Mpa 24 4 螺 母 提 升 機 的 其 他 部 件 設 計 4 1 螺 母 提 升 機 的 驅(qū) 動 裝 置 設備一般運行速度不高 但傳動扭矩大 傳動功率大 因此 驅(qū)動裝置通常由電機 減速機 1 組成 電機減速機 1 安裝在電機安裝架 7 上 通過驅(qū)動裝置使設備驅(qū)動軸轉(zhuǎn)動 而實現(xiàn)鏈條的運行及物體的 因為調(diào)心球軸承座有自動調(diào)心的作用 當兩支承有一定量的 同軸度誤差時能保證機正常工作 且雙列軸承保證它有足夠的承載能力 驅(qū)動裝置同時還 一定要設計安全保護裝置 安全保護裝置的傳統(tǒng)形式是安全銷 過載時安全銷斷裂 但它 的恢復耗時費力 4 2 鏈 的 張 緊 裝 置 鏈的張緊裝置 傳動鏈輪安裝在傳動軸上 傳動軸與滑塊式帶座軸承連接 滑塊式 帶座軸承裝在軸承導軌部件內(nèi) 螺桿一端與滑塊式帶座軸承連接 另一端則穿過軸承和 軸承座與轉(zhuǎn)動手柄連接 定位板插入轉(zhuǎn)動手柄的槽內(nèi)并與軸承座連接 軸承座與軸承導 軌部件的一端固定 通過轉(zhuǎn)動手柄的轉(zhuǎn)動 改變傳動鏈條的松緊度 性能可靠 調(diào)整方 便 結(jié)構(gòu)簡單 容易操作 省力 維修便利 25 4 3 鏈 輪 圖 4 5 鏈輪示意圖 小直徑的鏈輪可制成整體式 中等尺寸的鏈輪可制成孔板式 大直徑的鏈輪 ?？?將齒圈用螺栓連接或焊接在輪轂上 鏈輪是鏈的重要組成部分 小直徑的鏈輪可制成整體式 中等尺寸的鏈輪可制成孔 板式 大直徑的鏈輪 常可將齒圈用螺栓連接或焊接在輪轂上 鏈輪輪齒要具有足夠的耐磨性和強度 由于小鏈輪輪齒的嚙合次數(shù)比大鏈輪多 所受的 沖擊也較大 故小鏈輪應采用較好的材料制造 26 5 關(guān)鍵零件的工藝性分析 5 1 零件的分析 由軸零件圖可知 軸是一個軸類零件 它的外表面上需要進行加工 因此可將其分 加工表面 有一定的位置要求 現(xiàn)分析如下 1 以左端面加工面 這包括 左外圓及端面臺階端面加工 2 以右端面加工面 這包括 左外圓及端面臺階端面加工 3 以鍵槽主要加工面 5 2 加工的問題和設計所采取措施 由以上分析可知 軸應對孔與平面間的關(guān)系 由于是大生產(chǎn)量生產(chǎn) 要考慮因素如 何滿足提高加工過程中的效率問題 軸類加工按照先面后孔 按照粗 精加工互相原則 處理應遵循先加工面后來加工 孔 第一個基準 定位基準的表面處理 然后 整個系統(tǒng)的過程 地基處理的管道應遵 循這一原則 平平面定位可保證定位牢固可靠 保證各個鍵槽的加工粗糙度和精度 其 次 首先先加工面可以去除毛坯不均勻表面 進而為孔加工提供前提 也有利于保護刀 具 5 3 軸加工定位基準的選擇 5 3 1 粗基準的選擇 基準的選擇應滿足下列要求 1 保證每個重要支持均勻的加工余量 2 保證零件一定的差距 27 為了滿足要求 主要支持應作主要參考孔 作粗基準輸入軸和輸出軸 因此 主軸 承孔的精定位 孔的加工余量必須統(tǒng)一 因與孔的位置 墻是相同的核心的位置 5 3 2 精基準的選擇 從孔與孔的位置 孔與平面 平面與平面的位置 支撐孔平行并覆蓋大面積的平面 與主軸 適合用作精基準 但與平面定位只能三自由度的限制 如果使用一二孔定位方 法對典型的全過程 基本能夠滿足定位要求的參考 最后 雖然是裝配基準 但因它是 對垂直主軸承孔的基礎 5 4 軸加工主要工序安排 工序安排應該是盡可能地先加工表面然后再加工孔 首先粗加工面 然后粗加工孔 螺紋孔鉆床的鉆頭 加工力大 也應在粗加工階段完成 對于工件 需要精加工是支持 前孔與平面結(jié)束后 根據(jù)以上原則應該先完成加工平面加工孔 但在本裝置實際生產(chǎn)不 易保證孔和端面互相垂直的 因此 工藝方案實際上是用于精加工軸承孔 從而支持擴 孔芯棒定位端處理 故容易保證的端部的圖紙上的全跳動公差 螺紋孔攻絲時 加工力 小 可以分散在后期階段 用于零件的批量生產(chǎn) 總是首先產(chǎn)生均勻的基準 基管的處理的第一步是處理一個 統(tǒng)一的基礎 具體安排第一孔定位粗后 加工頂平面 第二步是定位兩個工藝孔 由于 頂面處理后到管道基礎處理已經(jīng)完成 除了定位基準 因此 孔底面也應在兩個工藝孔 加工工藝處理 加工完成后 還要檢驗入庫等操作 衛(wèi)生打掃干凈 工藝路線一 10 下料 20 粗車右端面 30 粗車左邊端面 40 粗車右端面外圓及臺階 50 粗車左邊外圓及臺階 60 熱處理調(diào)質(zhì) 70 精車右端外圓及臺階 28 80 精車左側(cè)外圓及臺階 90 車 1 處退刀槽 100 銑鍵槽 2 處 110 精磨外圓 120 檢驗入庫 工藝路線二 10 下料 20 銑右端面 30 銑左邊端面 40 粗車右端面外圓及臺階 50 粗車左邊外圓及臺階 60 熱處理調(diào)質(zhì) 70 精車右端外圓及臺階 90 精車左側(cè)外圓及臺階 100 車 1 處退刀槽 110 銑鍵槽 2 處 120 精磨外圓 130 檢驗入庫 方案二把端面的加工改為銑床加工 而方案一端面的加工采取銑削的方法 如果采 用銑端面的方式加工而需要專門設計對于的夾具 綜合選擇方案一 10 下料 20 粗車右端面 30 粗車左邊端面 40 粗車右端面外圓及臺階 50 粗車左邊外圓及臺階 60 熱處理調(diào)質(zhì) 70 精車右端外圓及臺階 80 精車左側(cè)外圓及臺階 90 車 1 處退刀槽 100 銑鍵槽 2 處 29 110 精磨外圓 120 檢驗入庫 5 5 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 軸 零件材料采用 45 制造 硬度 HB170 到 240 大批量生產(chǎn) 型材毛坯 1 外圓及端面的加工余量 根據(jù)工步余量如下 粗銑 參照 工藝手冊 取 m0 2 精銑 參照 工藝手冊 其余量值規(guī)定為 1 2 鍵槽加工余量 毛坯為實心 不沖孔 5 6 毛坯種類的選擇 零件材料為 45 零件和材料 適應性強等優(yōu)點 適用于不同重量 不同厚度的毛坯 也適用于不同的金屬 特別是能制造形狀復雜的毛坯 工件端面加工余量 3mm 5 7 選擇加工設備和工藝裝備 5 7 1 機床選用 工序端面加工是粗車 精車 臺階端面加工是粗 精車 每個過程步驟的數(shù) 量不多 大批量生產(chǎn) 故臥式車床的選擇能滿足要求 這一部分概述了尺寸精度 屬于中等的要求 對 CA6140 型臥式車床的選擇是最常用的 工序銑鍵槽 選 X52K 銑床 5 7 2 選擇刀具 在車床上加工的工序 一般采用硬質(zhì)合金刀具和刀具 為了提高生產(chǎn)率和經(jīng)濟效 益 可轉(zhuǎn)位車刀 GB5343 1 85 GB5343 2 85 銑鍵槽時選用高速鋼銑鍵槽銑刀 5 7 3 選擇量具 30 本零件屬于成批量生產(chǎn) 一般采用常規(guī) 量具方法一是測量儀器選擇的不確定性 二是根據(jù)測量極限誤差測量裝置的選擇 5 8 機械加工余量 工序尺寸及毛坯尺寸的確定 對 45 零件和材料 7 3 7 2 到計算 質(zhì)量約為 2kg 表 1 1 機械加工車間的生產(chǎn)性質(zhì) 同類零件的年產(chǎn)量 生產(chǎn)類別 重型 中型 輕型 單件生產(chǎn) 5 以下 10 以下 100 以下 小批生產(chǎn) 5 到 100 10 到 200 100 到 500 中批生產(chǎn) 100 到 300 200 到 500 500 到 5000 大批生產(chǎn) 300 到 1000 500 到 5000 5000 到 50000 大量生產(chǎn) 1000 以上 5000 以上 50000 以上 根據(jù)數(shù)據(jù) 不少于 30 到 50 每月 毛坯重量 2 100 鑒定為大批量的生產(chǎn) 在查表基本毛坯的尺寸超過 100 至 160 8 級公差值的公差水平為 1 8 選擇公差等級為 CT7 級 表 7 1 毛坯尺寸公差數(shù)值 毛坯尺寸 公差等級 CT 大于 至 8 63 100 160 100 160 250 1 6 1 8 2 0 5 9 確定加工用量及基本工時 機動時間 工序 20 粗車右端面 已知加工材料灰鑄鐵 CA6140 普通車床 31 所可轉(zhuǎn)位車刀 YG6 硬質(zhì)合金材料 根 故選刀桿尺寸 刀片厚度為 HB m2516m5 4 確定加工深度 pa 一次走刀內(nèi)完成 確定進給量 f 根據(jù) 加工手冊 可知 刀桿尺寸為 進給量 0 5 1 0m1625 pam4 frm 按進給量在 工藝手冊 可知 0 7fr CA6140 進給力 3530 maxFN 時 pa4 f75 0rK045 進給力 950 R 實際進給力為 950 1111 5 1 2 fF17 N 所選 可用 frm7 0 選擇磨鈍標準耐用度 根據(jù) 加工手冊 最大磨損量取為 車刀壽命 m5 1Tmin60 確定加工速度 0V 故 tvK 63 1 3 0 0 184 920 1 in48 120 1 4 nDVc 17mir 根據(jù) CA6140 車床選擇 1250ir 這時實際速度 為 cV 1 5 1cDn 01257 min 校驗機床功率 由 加工手冊 加工速度HBS6245pa3 fr75 0 32 時 min50V CPKW7 1 實際功率為 1 7 1 2 1 6 30 在 CA6140 上進行 最后用量為 3 75 pafrm7 ni125rsr08 Vmin50 工序 30 粗車左邊端面 所可轉(zhuǎn)位車刀 YG6 硬質(zhì)合金材料 選刀桿尺寸 刀片厚度為 HB 16 4 確定加工深度 pa 可在一次走刀內(nèi)完成 確定進給量 f 根據(jù) 加工手冊 可知 刀桿尺寸為 m1625 pam4 進給量 0 5 1 0fr 按 CA6140 進給量 0 7 CA6140 進給機構(gòu)允許進給力 3530 maxFN 950 1111 5 故所選 可用 f17 frm7 0 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 根據(jù) 加工手冊 車刀后刀面磨損量 車刀壽命 5 Tin6 確定加工速度 0V 當 硬質(zhì)合金刀度 200 219 毛坯 15YTHBS 加工速度 pam4 fr75 Vmin63 tvK 63 0 0 184 920 1 i48 120 3 13 nDc 17inr 根據(jù) CA6140 車床 1250mir 實際速度 為 cV 3 14 c1cn 01257 min 校驗機床功率 由 加工手冊 加工速度 時 in5mV 33 CPkw7 1 加工功率修正系數(shù) 0 73 0 9 krcPcrK0 時間功率為 1 7 1 2 C73 k 1 25 pamfr 0nmi125rsr08 Vmin50 工序 40 粗車右端面外圓及臺階 所可轉(zhuǎn)位車刀 YG6 硬質(zhì)合金材料 由于 CA6140 機床的中心高為 200 故選刀桿尺寸 刀片厚度為 HB 25165 4 確定加工深度 pa 可在一次走刀內(nèi)完成 確定進給量 f 根據(jù) 加工手冊 可知 刀桿尺寸為 m1625 pam4 進給量 0 5 1 0fr 按 CA6140 進給量 0 7 CA6140 進給力 3530 maxFN 故實際進給力為 950 1111 5 故所選 可用 f17 frm7 0 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 根據(jù) 加工手冊 車刀后刀面磨損量 車刀壽命 5 1Tin6 確定加工速度 0V 當 200 219 毛坯 15YTHBS 加工速度 pam4 fr75 Vmin63 tvK 63 3 12 0 0 184 920 1 i48 120 3 13 nDc 17inr 根據(jù) CA6140 車床 1250mir 實際速度 為 cV 3 14 c1cn 01257 min 34 校驗機床功率 由 加工手冊 加工速度 時 min50V CPkw7 1 功率為 1 7 1 2 3 0 k 加工用量為 1 25 pamfr7 nmi125rsr08 Vmin50 工序 50 粗車左邊外圓及臺階 所可轉(zhuǎn)位車刀 YG6 硬質(zhì)合金材料 選刀桿尺寸 刀片厚度為 HB 16 4 確定加工深度 pa 可一次走刀內(nèi)完成 確定進給量 f 根據(jù) 加工手冊 可知 進給量 0 5 1 0frm 按 CA6140 進給量 0 7 CA6140 進給機構(gòu)允許進給力 3530 axFN 實際進給力為 950 1111 5 故所選f17 可用 frm7 0 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 根據(jù) 加工手冊 車刀后刀面磨損量 車刀壽命 m5 1Tmin60 確定加工速度 0V tvK 63 3 12 184 920 in48 120 3 13 nDc 107ir 根據(jù) CA6140 車床 1250mir 實際速度 為 cV 3 14 c1cn 01257 min 校驗機床功率 35 由 加工手冊 加工速度 時 min50V CPkw7 1 功率為 1 7 1 2 3 0 k 加工用量為 1 25 pamfr7 nmi125rsr08 Vmin50 工序 70 精車右端外圓及臺階 所可轉(zhuǎn)位車刀 YG6 硬質(zhì)合金材料 由于 CA6140 機床的中心高為 200 故選刀桿尺寸 刀片厚度為 HB m2516m5 4 確定加工深度 pa 可在一次走刀內(nèi)完成 確定進給量 f 根據(jù) 加工手冊 可知 刀桿尺寸為 m1625 pam4 進給量 0 5 1 0fr 按 CA6140 進給量 0 7 CA6140 進給力 3530 maxFN 故實際進給力為 950 1111 5 故所選 可用 f17 frm7 0 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 根據(jù) 加工手冊 車刀后刀面磨損量 車刀壽命 5 1Tin6 確定加工速度 0V 當 200 219 毛坯 15YTHBS 加工速度 pam4 fr75 Vmin63 tvK 63 3 12 0 0 184 920 1 i48 120 3 13 nDc 17inr 根據(jù) CA6140 車床 1250mir 實際速度 為 cV 36 3 14 cV10cDn 01257 min 校驗機床功率 由 加工手冊 加工速度 時 in5m CPkw7 1 功率為 1 7 1 2 3 0 k 加工用量為 1 25 pamfr7 nmi125rsr08 Vmin50 工序 80 精車左側(cè)外圓及臺階 所可轉(zhuǎn)位車刀 YG6 硬質(zhì)合金材料 選刀桿尺寸 刀片厚度為 HB 25165 4 確定加工深度 pa 可一次走刀內(nèi)完成 確定進給量 f 根據(jù) 加工手冊 可知 進給量 0 5 1 0frm 按 CA6140 進給量 0 7 CA6140 進給機構(gòu)允許進給力 3530 axFN 實際進給力為 950 1111 5 故所選f17 可用 frm7 0 選擇刀具磨鈍標準及耐用度 根據(jù) 加工手冊 車刀后刀面磨損量 車刀壽命 m5 1Tmin60 確定加工速度 0V tvK 63 3 12 184 920 in48 120 3 13 nDc 107ir 根據(jù) CA6140 車床 1250mir 實際速度 為 cV 37 3 14 cV10cDn 01257 min 校驗機床功率 由 加工手冊 加工速度 時 in5m CPkw7 1 功率為 1 7 1 2 3 0 k 加工用量為 1 25 pamfr7 nmi125rsr08 Vmin50 工序 80 車螺紋 M20X1 5 配螺母 機床 CA6140 臥式車床 刀具 材料為 刀桿 15YT625 015 5rskr 切削深度 單邊余量 進行 次走刀 0 pam 進給量 根據(jù) 機械加工工藝手冊 15 10 可得 選用 0 5 fmr 計算切削速度 0 2 150 3546 74 in 確定主軸轉(zhuǎn)速 28 i9cswvnrd 按機床選取 所以實際切削速度 315 mir831596 in00wnv 切削工時 其中12ltf 124 0ll 故 460 3min5t 工序 100 車 1 處退刀槽 刀具 采用高速鋼切槽刀 機床加工工藝手冊 表 8 274 38 切削深度 單邊余量 進行 次走刀 進給量 選用 0 5pam 10 1 fmr 計算切削速度 vcxypTf2 0 6 25 6vvcymT 0 25 61 34 7 in 確定主軸轉(zhuǎn)速 0 158 icswvnrd 切削工時 其中12ltnf 12 0ll 故 0 5 6mi18t 工序 110 銑鍵槽 根據(jù) 機械加工工藝設計手冊 第一卷表 選用硬質(zhì)合金直柄鍵槽銑刀9 24 銑削深度 一次走刀切除 確定每齒進給量 給據(jù) 機械加工工藝設計手冊 表 選取 780 3 famz 確定銑刀的磨鈍標準及耐用度 按 機械加工工藝手冊 表 銑刀后刀面最大磨損限度2 471 1 按 機械加工工藝手冊 表 刀具的耐用度 35 40 Ts 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 的2 487 1 9 7mvsp 故采用 X52K 銑床由根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 取3 140 inwnr 則實際車削速度 12405 8 i0wdnv 此時工作臺每分鐘的進給量 應為 mf 0361425 minzwfn 根據(jù) 機械加工工藝手冊 表 銑削工時 2 510 mzlDtf 39 式中 30128 5 2mzlDf 所以 7in5t 工序 120 精磨 17 14 外圓 機床 外圓磨床 機械加工工藝設計實用手冊 表 32MB 12 砂輪 機械加工工藝設計實用手冊 表485G 56Bm 由 機械加工工藝設計手冊 表 得1 52 工件速度 工件轉(zhuǎn)速0 2 3 wvms 0 871 3 wns 選取砂輪主軸轉(zhuǎn)速為 1ir 故最大的切削速度 45016 min6v 選擇工件轉(zhuǎn)速 機械制造工藝金屬切削機床設計指導 表72 minwn 1 46 工件的縱向進給量 時 橫向進給量0 51aBf 0 17 rfdst 機械制造工藝金屬切削機床設計指導 表 1 523 工件的切削余量 每次切削深度 切削次數(shù)為 次 0 5bzm 0 Bfm1 動機時間 機械制造工藝金屬切削機床設計指導 表2bBtlkTnf 46 且 176l 由 機械制造工藝金屬切削機床設計指導 表 1 48 1 3k 則 20 513 9min7T 40 結(jié) 論 在第一章中 我們主要對螺母提升機這一行業(yè)的當前情況 發(fā)展趨勢等到情況作了 一個詳細的介紹 目的就是通過對這一行業(yè)的一個綜述 認識這一行業(yè)的當前形勢 緊 跟時代潮流 在以下的幾章中 我們陸續(xù)介紹了螺母提升機的總體設計 功率的計算 減速電動的選型 接觸強度的計算等 基本上介紹了此螺母提升機的核心內(nèi)容 在螺母提升機的設計中 綜合運用了過去三年多學到的知識 逐漸認識到一個優(yōu)秀 的機械設計人員應該具備的素質(zhì) 應該在與機械有關(guān)的各個領域中都要有所收獲 在螺 母提升機的設計當中 培養(yǎng)了我的求知欲 鍛煉了我的學習能力 為以后的發(fā)展打下了 更為堅實的基礎 在這個課題的設計當中 發(fā)現(xiàn)對螺母提升機的部件選型及設計中 存在著一些不足 希望在以后的實踐中 獲得更多的知識 對鏈床有一個更全面的認識 從而進行更全面 深入的設計 我希望在以后的工作學習當中 能夠?qū)@類信息有更深刻的了解 41 致 謝 在本次論文設計過程中 老師對該論文從選題 構(gòu)思到最后定稿的各個環(huán)節(jié)給予細 心指引與教導 使我得以最終完成畢業(yè)論文設計 在學習中 XX 老師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度 豐 富淵博的知識 敏銳的學術(shù)思維 精益求精的工作態(tài)度以及侮人不倦的師者風范是我終 生學習的楷模 導師們的高深精湛的造詣與嚴謹求實的治學精神 將永遠激勵著我 在 每次設計遇到問題時 XX 老師不辭辛苦的講解才使得我的設計順利的進行 從設計的選題 到資料的搜集直至最后設計的修改的整個過程中 花費了本次畢業(yè)設計涉及的全部內(nèi)容 是在指導老師 XX 老師的悉心指導下完成的 感謝 XX 老師給我提供了良好的課題條件 讓我從這次設計中得到了很好的鍛煉 同時也為我講解了不少難題 在此特別感謝 XX 老師淵博的學識 嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度 平易近人的作風和認真負責的工作態(tài)度讓我們受益 非淺 從 XX 老師處我們學到了許多的專業(yè)知識和相關(guān)的設計方法 在此 謹向恩師表示 最真誠的感謝 感謝他在百忙中給予我們的指導 當然還有本院其他老師的指導 在此 我向各位給予我指導的老師表示忠心的感謝和致敬 謹向恩師表示最真誠的感謝 感謝他在百忙中給予我們的指導 當然還有本院其他 老師的指導 在此我向各位給予我指導的老師表示忠心的感謝和致敬 感謝 XX 老師給我 提供了良好的課題條件 讓我從這次設計中得到了很好的鍛煉 同時也為我講解了不少 難題 在此特別感謝 XX 老師淵博的學識 嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度 平易近人的作風和認真負 責的工作態(tài)度讓我們受益非淺 從 XX 老師處我們學到了許多的專業(yè)知識和相關(guān)的設計方 法 通過本次設計我可以更加系統(tǒng)的了解壓延機方面的知識 能夠加強壓延機結(jié)構(gòu)設計 能夠加強壓延機功能部件的選型和設計計算 能夠加強壓延機的方法和理論 能夠檢驗 自己能否將三年學習的理論知識轉(zhuǎn)化為實際應用 能夠培養(yǎng)自己自學和與人合作的能力 很多的寶貴時間和精力 在此向?qū)煴硎局孕牡馗兄x 導師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度 開拓 進取的精神和高度的責任心都將使學生受益終生 還要感謝和我同一設計小組的幾位同學 是你們在我平時設計中和我一起探討問題 并指出我設計上的誤區(qū) 使我能及時的發(fā)現(xiàn)問題把設計順利的進行下去 沒有你們的幫 助我不可能這樣順利地結(jié)稿 在此表示深深的謝意 這 4 年中還得到眾多老師的關(guān)心支 持和幫助 42 最后 我要向百忙之中抽時間對本文進行審閱 評議和參與本人論文答辯的各位老 師表示感謝 43 參 考 文 獻 1 任金泉 機械設計課程設計 M 西安 西安交通大學出版社 2002 12 76 88 2 成大先 機械設計手冊 單行本 軸承 M 北京 化學工業(yè)出版社 2004 123 134 3 唐增寶 機械設計課程設計 M 北京華中科技大學出版社 1999 328 340 4 唐介 電機與拖動 M 北京 高等教育社 2003 218 230 5 現(xiàn)代機械傳動手冊 編輯委員會編 現(xiàn)代機械傳動手冊 M 北京 機械工業(yè)出版社 1995 327 335 6 余夢生 吳宗澤 機械零部件手冊 選型 設計 指南 M 北京 機械工業(yè)出版社 1996 85 98 7 吳宗澤 機械設計實用手冊 第二版 M 北京 化學工業(yè)出版社 1999 236 248 8 馮辛安 機械裝備設計 M 大連 機械工業(yè)出版社 2005 12 238 247 9 陳作模 機械原理 M 北京 高等教育出版社 2000 233 246 10 濮良貴 紀明剛 機械設計 M 北京 高等教育出版社