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鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 目 錄 1 前 言 1 2 低速載 貨汽車主要參 數(shù)的確定 3 2 1 質(zhì)量參數(shù)的確定 3 2 2 發(fā)動機(jī)的選型 3 2 3 車速的確定 4 3 變速器 的設(shè)計與計算 6 3 1 設(shè)計方案的確定 6 3 1 1 兩軸式 6 3 1 2 三軸式 6 3 1 3 液力機(jī)械式 6 3 1 4 確定方案 6 3 2 零部件的結(jié)構(gòu)分析 7 3 3 基本參數(shù)的確定 8 3 3 1 變速器的檔位數(shù)和傳動比 8 3 3 2 中心距 10 3 3 3 變速器的軸向 尺寸 11 3 3 4 齒輪參數(shù) 11 3 3 5 各檔齒輪齒數(shù)的分配 14 3 4 齒輪的設(shè)計計算 16 3 4 1 幾何尺寸計算 16 3 4 2 齒輪的材料及熱處理 17 3 4 3 齒輪的彎曲強(qiáng)度 17 3 4 4 齒輪的接觸強(qiáng)度 18 3 5 軸的設(shè)計與軸承的選擇 21 3 5 1 軸的設(shè)計 21 3 5 2 軸承 的選擇 33 4 結(jié) 論 40 參 考 文 獻(xiàn) 41 致 謝 42 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 1 1 前言 低速載貨汽車是一種特殊的貨車 特殊在于它以前叫農(nóng)用運(yùn)輸車 GB7258 2004 1 將 四輪農(nóng)用運(yùn)輸車 更名為 低速貨車 明確 農(nóng)用運(yùn)輸車 實質(zhì)上是 汽車的一類 GB18320 2001 2 規(guī)定以柴油機(jī)為動力裝置 中小噸位 中低速度 從 事道路運(yùn)輸?shù)臋C(jī)動車輛 包括三輪農(nóng)用運(yùn)輸車和四輪農(nóng)用運(yùn)輸車等 但不包括輪式 拖拉機(jī)車組 手扶拖拉機(jī)車組和手扶變型運(yùn)輸機(jī) 農(nóng)用運(yùn)輸車最高設(shè)計車速不大于 70km h 最大設(shè)計總質(zhì)量不大于4500kg 長小于6m 寬不大于2m和高不大于2 5m 我國農(nóng)用運(yùn)輸車誕生于20世紀(jì)80年代初 我國農(nóng)村運(yùn)輸?shù)奶攸c(diǎn)是運(yùn)量小 運(yùn)距 短 貨物分散 道路條件差 由于同噸位的柴油車較汽油車運(yùn)載能力強(qiáng) 燃油價格 低 且柴油保管無須特殊設(shè)備 又為廣大農(nóng)民所熟悉 所以 農(nóng)用運(yùn)輸車均選用柴 油機(jī)為動力 農(nóng)用運(yùn)輸車的載質(zhì)量一般不超過1 5t 當(dāng)前四輪農(nóng)用運(yùn)輸車載質(zhì)量分 為4個等級 包括1 5t 1 0t O 75t和0 5t級 在傳動系統(tǒng)中設(shè)置了變速器 以適應(yīng)汽車在起步 加速 行駛以及克服各種道 路障礙等不同行駛條件下對驅(qū)動車輪牽引力及車速的不同要求的需要 本次設(shè)計的課題為低速載貨汽車變速器的設(shè)計 該課題來源于結(jié)合生產(chǎn)實際 本次課題研究的主要內(nèi)容是 a 參與汽車的總體設(shè)計 b 變速器結(jié)構(gòu)型式分析和主要參數(shù)的確定 c 變速器結(jié)構(gòu)設(shè)計 本說明書以設(shè)計低速載貨汽車變速器的傳動機(jī)構(gòu)為主線 第 2 章著重介紹了在 參與總體設(shè)計當(dāng)中 如何確定低速載貨汽車參數(shù) 進(jìn)而明確變速器應(yīng)滿足的條件及 其所受的限制 第 3 章則重點(diǎn)介紹低速載貨汽車變速器的傳動機(jī)構(gòu)的設(shè)計說明 在 參與總體設(shè)計當(dāng)中 首先是對低速載貨汽車的產(chǎn)品技術(shù)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行分析 然后 確定低速載貨汽車的總質(zhì)量 以此來選擇合適的發(fā)動機(jī) 根據(jù)發(fā)動機(jī)的功率以及汽 車的總質(zhì)量確定該車的最高速度 滿足低速載貨汽車安全技術(shù)條件 關(guān)于變速器 的設(shè)計 首先選擇合適的變速器確定其檔位數(shù) 接著對工況進(jìn)行分析 擬訂變速器 的各檔位的傳動比和中心距 然后計算出齒輪參數(shù)以選擇合適的齒輪并且對其進(jìn)行 校核 接著是初選變速器軸與軸承并且完成對軸和軸承的校核 最終完成了變速器 的零件圖和裝配圖的繪制 本課題所設(shè)計出的變速器可以解決如下問題 a 正確選擇變速器的檔位數(shù)和傳動比 使之與發(fā)動機(jī)參數(shù)匹配 以保證汽車具 有良好的動力性與經(jīng)濟(jì)性 b 設(shè)置空檔以保證汽車在必要時能將發(fā)動機(jī)與傳動系長時間分離 設(shè)置倒檔使 汽車可以倒退行駛 c 操縱簡單 方便 迅速 省力 d 傳動效率高 工作平穩(wěn) 無噪聲 e 體小 質(zhì)輕 承載能力強(qiáng) 工作可靠 f 制造容易 成本低廉 維修方便 使用壽命長 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 2 g 貫徹零件標(biāo)準(zhǔn)化 部件通用化及總成系列化等設(shè)計要求 遵守有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 3 2 低速載貨汽車主要參數(shù)的確定 2 1 質(zhì)量參數(shù)的確定 3 汽車的整備質(zhì)量利用系數(shù) 0m 2 1 0e 式中 汽車的載質(zhì)量 em 整車整備質(zhì)量 0 表2 1 貨車的質(zhì)量系數(shù) om 參數(shù) 車型 總質(zhì)量 ta 0 1 8 6 0 0 80 1 10 6 0 14 0a1 20 1 35貨 車 14 0m1 30 1 70 裝柴油機(jī)的貨車為0 80 1 00 汽車總質(zhì)量 a 商用貨車的總質(zhì)量m a由整備質(zhì)量m 0 載質(zhì)量m e和駕駛員以及隨行人員質(zhì)量三部 分組成 即 2 2 kgne a651 式中 為包括駕駛員及隨行人員數(shù)在內(nèi)的人數(shù) 應(yīng)等于座位數(shù) 1n 此低速載貨汽車是柴油機(jī) 查表2 1得質(zhì)量利用系數(shù)為0 80 1 10 其載質(zhì)量 是 1 5 103kg 由公式 2 1 得 em 0 1850 ma 1500 1875kg 因為此車設(shè)計為單排室 所以 2 由公式 2 2 得 1nkgea6510 1500 1875 1500 2 65 3130 3505kg 本課題選用m a 3500kg 2 2 發(fā)動機(jī)的選型 根據(jù)現(xiàn)在低速載貨汽車選用發(fā)動機(jī)的情況 參照2815系列四輪農(nóng)用運(yùn)輸車 針 對本次設(shè)計任務(wù)選用達(dá)到歐 排放標(biāo)準(zhǔn)的YD480柴油機(jī) 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 4 表 2 2 YD480 柴油機(jī)技術(shù)參數(shù) YD480 型號 干式 氣缸套型式 直噴式 行程 mm 90 缸心距 100 1 小時功率 轉(zhuǎn)速 kW r min 29 3000 外特性最低燃油消耗率 g kW h 250 2 最大扭矩 N m 104 壓縮比 18 排量 L 1 809 噴油壓力 kPa 22 0 5 外形尺寸 長 寬 高 mm mm mm 687 494 628 凈質(zhì)量 kg 195 2 3 車速的確定 4 2 3 3maxmaxmax76140301VACgfPDTe 式中 發(fā)動機(jī)最大功率 kW maxeP 傳動系的傳動效率 對單級主減速器驅(qū)動橋的 4 2 式汽車取T 0 9 汽車總質(zhì)量 kg a 重力加速度 m s 2 g 滾動阻力系數(shù) 對載貨汽車取 0 02 對礦用自卸汽車取 0 03 對轎f 車等高速車輛需考慮車速影響并取 0 0165 0 0001 V a 50 f 最高車速 km h axV CD 空氣阻力系數(shù) 轎車取 0 4 0 6 客車取 0 6 0 7 貨車取 0 8 1 0 A 汽車正面投影面積 若無測量數(shù)據(jù) 可按前輪距 B1 汽車總高 H 汽車總寬 B 等尺寸近似計算 對轎車 A 0 78BH 對載貨汽車 A B 1 H 由公式 2 3 得 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 5 3maxmaxmax76140301VACgfPDTe 3axax59 62 895 029 算出 Vmax 62 3km h 因為低速載貨汽車最高設(shè)計車速不大于 70km h 所以該 車滿足要求 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 6 3 變速器的設(shè)計與計算 3 1 設(shè)計方案的確定 低速載貨汽車變速器一般選用機(jī)械式變速器 它采用齒輪傳動 具有若干個定 值傳動比 有軸線固定式變速器 普通齒輪變速器 和軸線旋轉(zhuǎn)式變速器 行星齒 輪變速器 兩種 采用這種變速器的低速載貨汽車通常有 3 5 個前進(jìn)檔和一個倒 檔 最近幾年液力機(jī)械變速器和機(jī)械式無級變速器在汽車上的應(yīng)用越來越廣泛 5 根據(jù)目前廣泛使用變速器的種類 以及應(yīng)用的范圍 初步擬定三種設(shè)計方案 3 1 1 兩軸式 兩軸式變速器結(jié)構(gòu)簡單 緊湊且除最高檔外其他各檔的傳動效率高 兩軸式變 速器的第二軸 即輸出軸 與主減速器主動齒輪做成一體 當(dāng)發(fā)動機(jī)縱置時 主減 速器可用螺旋錐齒輪或雙曲面齒輪 當(dāng)發(fā)動機(jī)橫置時則可用圓柱齒輪 除倒檔常用 滑動齒輪 直齒圓柱齒輪 外 其他檔位均采用常嚙合齒輪 斜齒圓柱齒輪 傳動 但 兩軸式變速器沒有直接檔 因此在高檔工作時 齒輪和軸承均承載 因而噪聲較大 也增加了磨損 這種結(jié)構(gòu)適用于發(fā)動機(jī)前置 前輪驅(qū)動或發(fā)動機(jī)后置 后輪驅(qū)動的 轎車和微 輕型貨車上 其特點(diǎn)是輸入軸和輸出軸平行 無中間軸 3 1 2 三軸式 三軸式變速器的第一軸常嚙合齒輪與第二軸的各檔齒輪分別與中間軸的相應(yīng)齒 輪相嚙合 且第一 二軸同心 將第一 二軸直接連接起來傳遞轉(zhuǎn)矩則稱為直接檔 此時 齒輪 軸承及中間軸均不承載 而第一 二軸也僅傳遞轉(zhuǎn)矩 因此 直接檔 的傳動效率高 磨損及噪聲也最小 其他前進(jìn)檔需依次經(jīng)過兩對齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩 因 此 在齒輪中心距 影響變速器尺寸的重要參數(shù) 較小的情況下仍然可以獲得大的 一檔傳動比 但除了直接檔外其他各檔的傳動效率有所降低 適用于傳統(tǒng)的發(fā)動機(jī) 前置 后輪驅(qū)動的布置形式 3 1 3 液力機(jī)械式 由液力變矩器和齒輪式有級變速器組成 其特點(diǎn)是傳動比可在最大值和最小值之 間的幾個間斷范圍內(nèi)作無級變化 但結(jié)構(gòu)復(fù)雜 造價高 傳動效率低 3 1 4 確定方案 由于低速載貨汽車一般是傳統(tǒng)的發(fā)動機(jī)前置 后輪驅(qū)動的布置形式 同時考慮 到制造成本以及便于用戶維護(hù)等因素 再結(jié)合變速器的特點(diǎn)和任務(wù)書的要求 現(xiàn)選 用三軸式變速器 見圖 3 1 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 7 圖 3 1 三軸式變速器 與前進(jìn)檔位比較 倒檔使用率不高 而且都是在停車狀態(tài)下實現(xiàn)換倒檔 故多 數(shù)方案均采用直齒滑動齒輪方式倒檔 變速器的一檔或倒檔因傳動比大 工作時在 齒輪上作用的力也增大 并導(dǎo)致變速器軸產(chǎn)生較大的撓度和轉(zhuǎn)角 使工作齒輪嚙合 狀態(tài)變壞 最終表現(xiàn)出齒輪磨損加快和工作噪聲增加 為此 一檔與倒檔 都應(yīng)當(dāng) 布置在靠近軸的支承處 以便改善上述不良狀況 本課題采用如下方案 見圖 3 2 圖 3 2 倒檔布置 3 2 零部件的結(jié)構(gòu)分析 a 齒輪型式 考慮到本課題采用三軸式變速器 而且該型只有一對常嚙合齒輪副 沒有采用 同步器換檔 故選用直齒圓柱齒輪用來換檔 b 軸的結(jié)構(gòu)分析 6 變速器軸在工作時承受轉(zhuǎn)矩及彎矩 軸的明顯變形將影響齒輪正常嚙合 產(chǎn)生 較大的噪聲 降低使用壽命 軸的結(jié)構(gòu)形狀除應(yīng)保證其強(qiáng)度與剛度外 還應(yīng)考慮齒 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 8 輪 軸承等的安裝 固定 它與加工工藝也有密切關(guān)系 第一軸通常與齒輪做成一體 其長度決定于離合器總成的軸向尺寸 第一軸的 花健尺寸與離合器從動盤轂的內(nèi)花鍵統(tǒng)一考慮 目前一般都采用齒側(cè)定心的矩形花 鍵 鍵齒之間為動配合 第二軸制成階梯式的以便于齒輪安裝 從受力及合理利用材料來看 也是需要 的 漸開線花鍵固定連接的精度要求比矩形花鍵低 但定位性能好 承載能力大 且鍵齒高較小使小徑相應(yīng)增大 可增強(qiáng)軸的剛度 當(dāng)一檔 倒檔采用滑動齒輪掛檔 時 第二軸的相應(yīng)花鍵則采用矩形花鍵及動配合 這時不僅要求磨削定心的外徑 一般也要磨削鍵齒側(cè) 而矩形花鍵的齒側(cè)磨削要比漸開線花鍵容易 變速器中間軸分為旋轉(zhuǎn)式及固定式兩種 旋轉(zhuǎn)式中間軸支承在前后兩個滾動軸承上 其上的一檔齒輪常與軸做成一體 而高檔齒輪則用鍵或過盈配合與軸連接以便于更換 固定式中間軸為僅起支承作用的光軸 與殼體呈輕壓配合并用鎖片等作軸向定 位 剛度主要由支承于其上的連體齒輪 寶塔齒輪 的結(jié)構(gòu)保證 僅用于當(dāng)殼體上 無足夠位置設(shè)置滾動軸承和軸承蓋時 c 軸承型式 6 變速器多采用滾動軸承 即向心球軸承 向心短圓柱滾子軸承 滾針軸承以及 圓錐滾子軸承 通常是根據(jù)變速器的結(jié)構(gòu)選定 再驗算其壽命 第一軸前軸承 安裝在發(fā)動機(jī)飛輪內(nèi)腔中 采用向心球軸承 后軸承為外圈帶 止動槽的向心球軸承 因為它不僅受徑向負(fù)荷而且承受向外的軸向負(fù)荷 為便于第 一軸的拆裝 后軸承的座孔直徑應(yīng)大于第一軸齒輪的齒頂圓直徑 第二軸前端多采用滾針軸承或短圓柱滾子軸承 后端采用帶止動槽的單列向心 球軸承 因為它也要承受向外的軸向力 某些轎車往往在加長的第二軸后端設(shè)置輔 助支承 并選擇向心球軸承 旋轉(zhuǎn)式中間軸前端多采用向心短圓柱滾子軸承 此軸承不承受軸向力 因為在 該處布置軸承蓋困難 后軸承為帶止動槽的向心球軸承 中間軸的軸向力應(yīng)力求相 互抵銷 未抵銷部分由后軸承承受 中間軸軸承的徑向尺寸常受中心距尺寸限制 故有時采用無內(nèi)圈的短圓柱滾子軸承 固定式中間軸采用滾針軸承或圓柱滾子軸承支承著連體齒輪 塔輪 寶塔齒輪 3 3 基本參數(shù)的確定 3 3 1 變速器的檔位數(shù)和傳動比 4 不同類型汽車的變速器 其檔位數(shù)也不盡相同 轎車變速器傳動比變化范圍較 小 約為 3 4 過去常用 3 個或 4 個前進(jìn)檔 但近年來為了提高其動力性尤其是 燃料經(jīng)濟(jì)性 多已采用 5 個前進(jìn)檔 輕型貨車變速器的傳動比變化范圍約為 5 6 其他貨車為 7 以上 其中總質(zhì)量在 3 5t 以下者多用四檔變速器 為了降低油耗亦 趨向于增加 1 個超速檔 總質(zhì)量為 3 5 l0t 多用五檔變速器 大于 l0t 的多用 6 個前進(jìn)檔或更多的檔位 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 9 選擇最低檔傳動比時 應(yīng)根據(jù)汽車最大爬坡度 驅(qū)動車輪與路面的附著力 汽 車的最低穩(wěn)定車速以及主減速比和驅(qū)動車輪的滾動半徑等來綜合考慮 確定 a 根據(jù)汽車最大爬坡度確定 汽車爬陡坡時車速不高 空氣阻力可忽略 則最大驅(qū)動力用于克服輪胎與路面 間的滾動阻力及爬坡阻力 故有 3 1 maxaxmax0max sinco gfgriTtg e 則由最大爬坡度要求的變速器 檔傳動比為 3 2 teaxrgiT i 0m 式中 汽車總質(zhì)量 m 重力加速度 g 道路阻力系數(shù) f max 道路最大阻力系數(shù) 最大爬坡要求 max 驅(qū)動車輪的滾動半徑 r 發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 aeT 主減速比 0i 汽車傳動系的傳動效率 t 主減速比 i0的確定 3 3 ghaprivn i mx0 472 3 式中 r r 車輪的滾動半徑 m np 發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速 r min igh 變速器最高檔傳動比 vamax 最高車速 km h 本課題變速器 igh 1 一般貨車的最大爬坡度約為 30 7 即 16 7 max f 0 02 由公式 3 3 得 3 6245 0 472 03 max0 prghprnivn i 由公式 3 2 得 max 0 02cos16 7 sin16 7 0 306 48 5903425 0168930max tergiTi b 根據(jù)驅(qū)動車輪與路面的附著條件確定 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 10 變速器 檔傳動比為 3 4 terg iTGi 0max2 式中 汽車滿載靜止于水平路面時驅(qū)動橋給地面的載荷 2G 道路的附著系數(shù) 計算時取 0 5 0 6 因為貨車 4 2 后輪單胎滿載時后軸的軸荷分配范圍為 60 68 4 所以 G2 3500 9 8 68 23324N 由公式 3 3 和公式 3 4 得 31 7194062 30max2 terg iTi 綜合 a 和 b 條件得 5 48 ig 7 31 取 ig 5 48 7 31 2 6 40 變速器的 檔傳動比應(yīng)根據(jù)上述條件確定 變速器的最高檔一般為直接檔 有 時用超速檔 中間檔的傳動比理論上按公比為 其中 n 為檔位數(shù) 的幾1 ngiq 何級數(shù)排列 因為 所以 ig q 1 875 ig ig q 3 516875 140 631 ngiq 實際上與理論值略有出入 因齒數(shù)為整數(shù)且常用檔位間的公比宜小些 另外還 要考慮與發(fā)動機(jī)參數(shù)的合理匹配 在變速器結(jié)構(gòu)方案 檔位數(shù)和傳動比確定后 即可進(jìn)行其他基本參數(shù)的選擇與 計算 3 3 2 中心距 中心距對變速器的尺寸及質(zhì)量有直接影響 所選的中心距應(yīng)能保證齒輪的強(qiáng)度 三軸式變速器的中心距 A mm 可根據(jù)對已有變速器的統(tǒng)計而得出的經(jīng)驗公式初選 6 3 3max ATK 5 式中 中心距系數(shù) 對轎車取 8 9 9 3 對貨車取 8 6 9 6 對多檔主變AK 速器 取 9 5 11 變速器處于 檔時的輸出轉(zhuǎn)矩 maxT g e iT maxa 3 6 發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 N m axeT 變速器的 檔傳動比 gi 變速器的傳動效率 取 0 96 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 11 由公式 3 6 得 104 6 4 0 96 638 976N mg e iT maxa 由公式 3 5 得 mm68 207 496 38 68 3ax KA 初選中心距也可以由發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩按下式直接求出 4 3 3maxeATK 7 式中 按發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩直接求中心距時的中心距系數(shù) 對轎車取AeK 14 5 16 0 對貨車取 17 0 19 5 由公式 3 7 得 mm7 915 104 5 97 33max TeA 商用車變速器的中心距約在 80 170mm 范圍內(nèi)變化 初選 A 100mm 3 3 3 變速器的軸向尺寸 變速器的軸向尺寸與檔位數(shù) 齒輪型式 換檔機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)型式等都有直接關(guān)系 設(shè)計初可根據(jù)中心距 A 的尺寸參用下列關(guān)系初選 貨車變速器殼體的軸向尺寸 6 四檔 2 4 2 8 A 五檔 2 7 3 0 A 六檔 3 2 3 5 A 初選軸向尺寸 2 4 2 8 A 2 4 2 8 100 240 280mm 變速器殼體的軸向尺寸最后應(yīng)由變速器總圖的結(jié)構(gòu)尺寸鏈確定 8 3 3 4 齒輪參數(shù) a 齒輪模數(shù) 4 齒輪模數(shù)由輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度或最大載荷作用下的靜強(qiáng)度所決定 選擇模數(shù) 時應(yīng)考慮到當(dāng)增大齒寬而減小模數(shù)時將降低變速器的噪聲 而為了減小變速器的質(zhì) 量 則應(yīng)增大模數(shù)并減小齒寬和中心距 降低噪聲水平對轎車很重要 而對載貨汽 車則應(yīng)重視減小質(zhì)量 根據(jù)圓柱齒輪強(qiáng)度的簡化計算方法 可列出齒輪模數(shù) m 與彎曲應(yīng)力 之間有w 如下關(guān)系 直齒輪模數(shù) 3 32wcfjyzKTm 8 式中 計算載荷 N mm jT 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 12 應(yīng)力集中系數(shù) 直齒齒輪取 1 65 K 摩擦力影響系數(shù) 主動齒輪取 1 1 被動齒輪取 0 9 f 齒輪齒數(shù) z 齒寬系數(shù) 直齒齒輪取 4 4 7 0 c 齒形系數(shù) 見圖 3 3 齒高系數(shù) 相同 節(jié)點(diǎn)處壓力角不同時 y f 壓力角205 1479y 205 1789y 205 1y 2053 y 相同 齒高系數(shù)為 0 8 時 4 ff 輪齒彎曲應(yīng)力 當(dāng) 時 直齒齒輪的許用應(yīng)力w maxejT MPa w 圖 3 3 齒形系數(shù) y 當(dāng)載荷作用在齒頂 20 f 0 1 0 根據(jù)參考同類車型 初選第一軸的軸齒輪的齒數(shù) z 17 查圖 3 3 得 y 0 12 由公式 3 8 得 333 8504 12 0714 62 yzKTmwcfj 2 5 3 22 從輪齒應(yīng)力的合理性及強(qiáng)度考慮 每對齒輪應(yīng)有各自的模數(shù) 但出于工藝考慮 模數(shù)應(yīng)盡量統(tǒng)一 多采用折衷方案 表 3 1 給出了汽車變速器齒輪模數(shù)范圍 表 3 1 汽車變速器齒輪的法向模數(shù) mn 車型 微型 輕型轎車 中級轎車 中型貨車 重型汽車 mn 2 25 2 75 2 75 3 3 50 4 5 4 50 6 設(shè)計時所選模數(shù)應(yīng)符合國標(biāo) GB1357 78 規(guī)定 表 3 2 并滿足強(qiáng)度要求 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 13 表 3 2 汽車變速器常用齒輪模數(shù) mm 1 1 25 1 5 2 2 5 3 1 75 2 25 2 75 4 5 6 3 25 3 5 3 75 4 5 5 5 3 25 由表 3 1 和表 3 2 并且參照同類車型選取 m 3 5 b 齒形 壓力角和螺旋角 3 汽車變速器齒輪的齒形 壓力角和螺旋角按下表取值 表 3 3 汽車變速器齒輪的齒形 壓力角和螺旋角 項目 車型 齒形 壓力角 度 螺旋角 度 轎車 高齒并修形 14 5 15 16 16 5 25 45 一般貨車 標(biāo)準(zhǔn)齒輪GB1356 78 20 20 30 重型車 標(biāo)準(zhǔn)齒輪GB1356 78 低檔 倒檔 22 5 25 小螺旋角 齒形壓力角較小時 重合度較大 并降低了輪齒剛度 為此能減少進(jìn)入嚙合和 退出嚙合時的動載荷 使傳動平穩(wěn) 有利于降低噪聲 壓力角較大時 可提高輪齒 的抗彎強(qiáng)度和表面接觸強(qiáng)度 試驗證明對于直齒輪壓力角為 28 時強(qiáng)度最高 超過 28 強(qiáng)度增加不多 實際上 因國家規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)壓力角為 20 所以變速器齒輪普 遍采用的壓力角為 20 本課題的所有齒輪選用標(biāo)準(zhǔn)齒輪 c 齒寬 齒寬的選擇既要考慮變速器的質(zhì)量小 軸向尺寸緊湊 又要保證齒輪強(qiáng)度和工 作平穩(wěn)性 通常是根據(jù)齒輪模數(shù)來確定齒寬 b 4 3 ncmK 9 式中 齒寬系數(shù) 直齒齒輪取 4 4 7 0 斜齒輪取 7 0 8 6 cK 法面模數(shù) nm 第一軸常嚙合齒輪副的齒寬系數(shù)可取大些 以提高傳動的平穩(wěn)性和齒輪壽命 由公式 3 9 得 b 4 4 7 0 3 5 15 4 24 5mm 可以確定各擋的齒輪的齒寬 常嚙合齒輪副 中間軸上的齒輪 b 16mm 第一軸軸齒輪 b 18mm 檔 中間軸上齒輪 b 21mm 對應(yīng)的一檔齒輪 b 21mm 檔 中間軸上齒輪 b 19mm 對應(yīng)的二檔齒輪 b 19mm 檔 中間軸上齒輪 b 21mm 對應(yīng)的三檔齒輪 b 21mm 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 14 倒檔 b 21mm b 19mm d 齒頂高系數(shù) 在齒輪加工精度提高以后 短齒制齒輪不再被使用 包括我國在內(nèi) 規(guī)定齒輪 的齒頂高系數(shù) f0 1 0 為一般汽車變速器齒輪所采用 現(xiàn)代轎車變速器多采用齒 頂高系數(shù)大于 1 的 高齒齒輪 或相對于短齒齒輪而言而稱為長齒齒輪 因為它 不僅可使重合度增大 而且在強(qiáng)度 噪聲 動載荷和振動等方面均比正常齒高的齒 輪有顯著改善 但存在相對滑動速度大 易發(fā)生輪齒根切或齒頂變尖 齒頂厚小于 0 3 等問題 3 本課題的齒頂高系數(shù) f0 1 0 m 3 3 5 各檔齒輪齒數(shù)的分配 4 8 在初選變速器的檔位數(shù) 傳動比 中心距 軸向尺寸及齒輪模數(shù)和螺旋角并繪 出變速器的結(jié)構(gòu)方案簡圖后 即可對各檔齒輪的齒數(shù)進(jìn)行分配 12345678910 圖 3 4 本課題變速器結(jié)構(gòu)簡圖 a 確定 檔齒輪的齒數(shù) 已知 檔傳動比 且g i 3 10 8172zig 為了確定 z7 z 8的齒數(shù) 先求其齒數(shù)和 直齒齒輪 3 11 mAz2 先取齒數(shù)和為整數(shù) 然后分配給 z7 z 8 為了使 z7 z8盡量大一些 應(yīng)將 z8取 得盡量小一些 這樣 在 ig 已定的條件下 z2 z1的傳動比可小些 以使第一軸常嚙 合齒輪可分配到較多齒數(shù) 以便在其內(nèi)腔設(shè)置第二軸的前軸承 z 8的最少齒數(shù)受到 中間軸軸徑的限制 因此 z8的選定應(yīng)與中間軸軸徑的確定統(tǒng)一考慮 貨車變速器中 間軸的 檔直齒輪的最小齒數(shù)為 12 14 選擇齒輪的齒數(shù)時應(yīng)注意最好不使相配齒 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 15 輪的齒數(shù)和為偶數(shù) 以減小大 小齒輪的齒數(shù)間有共約數(shù)的機(jī)會 否則會引起齒面 的不均勻磨損 由公式 3 11 得 14 57 302 mAz 取 60 考慮到上述條件以及選用了標(biāo)準(zhǔn)齒輪 齒數(shù)不要小于 17 故取 z z8 17 得出 z7 60 17 43 b 修正中心距 A 若計算所得的 z7 z 8不是整數(shù) 則取為整數(shù)后需按該式反算中心距 A 修正后 的中心距則是各檔齒輪齒數(shù)分配的依據(jù) 由公式 3 11 得 A 3 5 60 2 105mm c 確定常嚙合傳動齒輪副的齒數(shù) 3 7812zig 12 確定了 z7 z 8后由公式 3 11 和 3 12 聯(lián)立方程求解 z1 z 2 故 z1 17 z 2 43 605 312 4 21782mAzig d 確定其他檔位的齒輪齒數(shù) 檔齒輪副 3 6152zig 13 由公式 3 11 和 3 13 聯(lián)立方程求解 z5 z 6 因為 ig ig q 3 516 所以先試湊 z5 z 6 試湊出 z5 33 z 6 27 此時 ig 3 09 檔齒輪副 3 4132zig 14 由公式 3 11 和 3 14 聯(lián)立方程求解 z5 z 6 因為 ig q 1 875 所以先試湊 z3 z 4 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 16 605 3127443313mAzzig 試湊出 z3 24 z 4 36 此時 ig 1 69 e 確定倒檔齒輪副的齒數(shù) 通常 檔與倒檔選用同一模數(shù) 且通常倒檔齒輪齒數(shù) z10 21 23 則中間軸與 倒檔軸之間的中心距為 3 2 108zmA 15 初選 z10 22 由公式 3 15 得 mm25 68 7 5 32 108 z 為了避免干涉 齒輪 8 與齒輪 9 的齒頂圓之間應(yīng)有不小于 0 5mm 的間隙 則 3 0 8 Ada 16 由公式 3 16 得 mm69125 31725 61 289 aaAd d9 da9 2ha 69 2 3 5 62mm 根據(jù) d9選擇齒數(shù) 取 z9 17 最后計算倒檔與第二軸的中心距 3 17 2 97zmA 由公式 3 17 得 mm105 435 2 97 z 8 287198170 ig倒 檔 綜合上述計算修正一下各檔的傳動比 見下表 表 3 4 各檔速比 檔位 倒檔 速比 6 40 1 3 09 1 1 69 1 1 1 8 28 1 3 4 齒輪的設(shè)計計算 3 4 1 幾何尺寸計算 10 常嚙合齒輪副 Z 1 17 d mz 3 5 17 59 5 da d 2ha 59 25 2 3 5 66 5 df d 2hf 59 5 2 3 5 1 25 50 75 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 17 Z1 43 d mz 3 5 43 150 5 da d 2ha 150 5 2 3 5 157 5 df d 2hf 150 5 2 3 5 1 25 141 75 檔齒輪副 Z 8 17 d mz 3 5 17 59 5 da d 2ha 59 25 2 3 5 66 5 df d 2hf 59 5 2 3 5 1 25 50 75 Z7 43 d mz 3 5 43 150 5 da d 2ha 150 5 2 3 5 157 5 df d 2hf 150 5 2 3 5 1 25 141 75 檔齒輪副 Z 6 27 d mz 3 5 27 94 5 da d 2ha 94 5 2 3 5 101 5 df d 2hf 94 5 2 3 5 1 25 85 75 Z5 33 d mz 3 5 33 115 5 da d 2ha 115 5 2 3 5 122 5 df d 2hf 115 5 2 3 5 1 25 106 75 檔齒輪副 Z 4 36 d mz 3 5 36 126 da d 2ha 126 2 3 5 133 df d 2hf 126 2 3 5 1 25 117 25 Z3 24 d mz 3 5 24 84 da d 2ha 84 2 3 5 91 df d 2hf 84 2 3 5 1 25 75 25 倒檔齒輪 Z 10 22 d mz 3 5 22 77 da d 2ha 77 2 3 5 84 df d 2hf 77 2 3 5 1 25 68 25 Z9 17 d mz 3 5 17 59 5 da d 2ha 59 25 2 3 5 66 5 df d 2hf 59 5 2 3 5 1 25 50 75 見圖 3 4 單位 mm 3 4 2 齒輪的材料及熱處理 現(xiàn)代汽車變速器齒輪大都采用滲碳合金鋼制造 使輪齒表層的高硬度與輪齒心 部的高韌性相結(jié)合 以大大提高其接觸強(qiáng)度 彎曲強(qiáng)度及耐磨性 在選擇齒輪的材料 及熱處理時也應(yīng)考慮到其機(jī)械加工性能及制造成本 6 9 國產(chǎn)汽車變速器齒輪的常用材料是 20CrMnTi 也有采用 20Mn2TiB 20MnVB 的 這些低碳合金鋼都需隨后的滲碳 淬火處理 以提高表面硬度 細(xì)化材料晶粒 為 消除內(nèi)應(yīng)力 還要進(jìn)行回火 變速器齒輪輪齒表面滲碳深度的推薦值如下 4 mn 3 5 滲碳深度 0 8 1 2mm 3 5 m n 5 滲碳深度 0 9 1 3mm mn 5 滲碳深度 1 0 1 6mm 滲碳齒輪在淬火 回火后 要求輪齒的表面硬度為 HRC58 63 心部硬度為 HRC33 48 本課題變速器齒輪選用材料是 20CrMnTi 3 4 3 齒輪的彎曲強(qiáng)度 4 直齒齒輪彎曲應(yīng)力 w 3 18 yzKmTcfjw32 式中 計算載荷 N mm jT 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 18 應(yīng)力集中系數(shù) 直齒齒輪取 1 65 K 摩擦力影響系數(shù) 主動齒輪取 1 1 被動齒輪取 0 9 f 齒輪模數(shù) m 齒輪齒數(shù) z 齒寬系數(shù) 直齒齒輪取 4 4 7 0 c 齒形系數(shù) 見圖 3 3 齒高系數(shù) 相同 節(jié)點(diǎn)處壓力角不同時 y f 壓力角205 1479y 205 1789y 205 1y 2053 y 相同 齒高系數(shù)為 0 8 時 4 ff 輪齒彎曲應(yīng)力 當(dāng) 時 直齒齒輪的許用應(yīng)力w maxejT MPa w 因為該變速器所有的齒輪采用同一種材料 所以當(dāng)校核時只要校核受力最大和 危險的檔位齒輪 故分別計算 檔 倒檔齒輪的彎曲強(qiáng)度 a 檔齒輪副 主動齒輪 z8 17 從動齒輪 z7 43 檔主動齒輪的計算載荷 Tj Temaxi12 104 43 17 263 06N m 由公式 3 18 得 主動齒輪 z8的彎曲強(qiáng)度 MPa yzKmcfjw 2 790 4612 0 74 15 3460223 檔從動齒輪的計算載荷 Tj Temaxig 104 6 40 665 6 N m 從動齒輪 z7的彎曲強(qiáng)度 PayTcfjw 75 643 012 74 35 143906223 b 倒檔齒輪副 因為倒檔齒輪相當(dāng)于一個惰輪 所以主動齒輪是 Z8 17 從動齒 輪是 Z10 22 通過惰輪后主動齒輪是 Z9 17 從動輪是 Z7 43 惰輪的計算載荷 Tj Temaxi12i810 104 43 17 22 17 340 43N m 通過惰輪前 Z 10 22 的彎曲強(qiáng)度由公式 3 18 得 MPa yzKmcfjw 54 60 412 74 25 31406023 通過惰輪后主動輪是 Z9 17 從動輪是 Z7 43 Z9的計算載荷 Tj Temaxi12i810 104 43 17 22 17 340 43N m Payzcfjw 63 10279 6412 0 4 15 3460223 Z7的計算載荷 Tj Temaxi 倒檔 104 8 28 861 12 N m Ma yzKmcfjw 73 8694 512 0 74 35 143962823 以上的齒輪副都滿足彎曲強(qiáng)度的要求 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 19 3 4 4 齒輪的接觸強(qiáng)度 4 齒輪的接觸應(yīng)力按下式計算 3 19 1 418 02 bFEj 式中 F 法向內(nèi)基圓周切向力即齒面法向力 N 3 20 cost Ft 端面內(nèi)分度圓切向力即圓周力 N 3 21 dTFjt2 Tj 計算載荷 N mm d 節(jié)圓直徑 mm 節(jié)點(diǎn)處壓力角 螺旋角 E 齒輪材料的彈性模量 鋼取 2 1 105MPa b 齒輪接觸的實際寬度 斜齒齒輪為 b cos 代替 mm 主 被動齒輪節(jié)點(diǎn)處的齒廓曲率半徑 mm 直齒齒輪 21 斜齒齒輪 sin1r sin2r 21cos inr 2co r1 r 2 分別為主 被動齒輪的節(jié)圓半徑 mm 當(dāng)計算載荷為 許用接觸應(yīng)力見表 3 5 max5 0ejT 表 3 5 變速器齒輪的許用接觸應(yīng)力 MPaj 齒輪 滲碳齒輪 氰化齒輪 一檔及倒檔 1900 2000 950 1000 常嚙合及高檔 1300 1400 650 700 常嚙合齒輪副 當(dāng)計算載荷為 0 5 104 52N m max5 0ejT 由公式 3 21 和 3 20 得 NdFjt 9 1745 32 t 0 86coscos mm 2 1 in5 317 in1 r 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 20 mm7 25 0sin5 34 sin2 r 由公式 3 19 得 MPabFEj 40 6 7 251 0 16 280 1 418 0 52 檔 計算載荷為 i 0 5 104 6 40 332 8N m max5 0ejT 由公式 3 21 和 3 20 得 NdFjt 6 425 341082 t 7coscos mm2 10 in5 31 in1 r mm75s4s2 由公式 3 19 得 MPabFEj 4 106 7 25 10 2 70618 1 48 0 52 檔 計算載荷為 I 0 5 104 3 09 160 68N m max5 0ejT 由公式 3 21 和 3 20 得 NdFjt 34 2785 31062 t 9 coscos mm 16 2 0in5 327 in1 r mm 759ss2 由公式 3 19 得 MPabFEj 69 803 75 196 190 2458 0 1 418 0 52 檔 計算載荷為 i 0 5 104 1 69 87 88N m max ejT 由公式 3 21 和 3 20 得 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 21 NdTFjt 38 2095 324187 t 4 coscos mm5 21 0in5 36 in1 r mm364s24s2 由公式 3 19 得 MPabFEj 78 1 36 45 21 0 9518 0 1 48 02 倒檔 計算載荷為 i12 0 5 104 43 17 131 53N m max5 ejT 由公式 3 21 和 3 20 得 NdFjt 18 425 31702 t 7coscos mm2 10 in5 317 in1 r mm73s2s2 由公式 3 19 得 MPabFEj 4 195 7 32 10 2 84701 1 48 0 52 計算載荷為 i 倒檔 0 5 104 8 28 430 56N m max5 ejT 由公式 3 21 和 3 20 得 NdFjt 73 521 3406 t 89 cos7cos mm17 02 in5 31 in1 r mm5s4s2 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 22 由公式 3 19 得 MPabFEj 8 1206 7 5 10 2 896041 1 48 0 52 以上檔位的齒輪副都滿足接觸強(qiáng)度的要求 見表 3 5 3 5 軸的設(shè)計與軸承的選擇 變速器軸在工作中承受著轉(zhuǎn)矩及來自齒輪嚙合的圓周力 徑向力和斜齒輪的軸 向力引起的彎矩 剛度不足會產(chǎn)生彎曲變形 破壞齒輪的正確嚙合 產(chǎn)生過大的噪 聲 降低齒輪的強(qiáng)度 耐磨性及壽命 3 5 1 軸的設(shè)計 軸的徑向及軸向尺寸對其剛度影響很大 且軸長與軸徑應(yīng)協(xié)調(diào) 變速器軸的最 大直徑 d 與支承間的距離 l 可按下列關(guān)系式初選 4 對第一軸及中間軸 18 0 6 ld 對第二軸 3 22 218 0l 三軸式變速器的第二軸與中間軸的最大直徑 d 可根據(jù)中心距 A mm 按下式初 選 3 23 Ad 6 45 由公式 3 23 得 0 45 0 60 105 47 25 63mmd 60 45 由公式 3 22 得 第二軸 l d 0 18 0 21 225 350mm 中間軸 l d 0 16 0 18 262 5 393 75mm 第一軸 l d 0 16 0 18 104 4 135 13mm 第一軸花鍵部分直徑可根據(jù)發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 Temax N m 按下式初選 3 24 3max 6 4 ed 由公式 3 24 得 mTde 62 1 8 10 6 4 33max 初選的軸徑還需根據(jù)變速器的結(jié)構(gòu)布置和軸承與花鍵 彈性檔圈等標(biāo)準(zhǔn)以及軸 的剛度與強(qiáng)度驗算結(jié)果進(jìn)行修正 欲求中間軸式變速器第一軸的支點(diǎn)反力 必須先 求第二軸的支點(diǎn)反力 檔位不同 不僅齒輪上的圓周力 徑向力和軸向力不同 而 且力到支點(diǎn)的距離也有變化 所以應(yīng)當(dāng)對每個檔位都進(jìn)行驗算 驗算時 將軸看作 鉸接支承的梁 作用在第一軸上的轉(zhuǎn)矩應(yīng)取 Temax 齒輪嚙合的圓周力 Ft 徑向力 Fr 及軸向力 Fa可按下式求出 4 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 23 3 25 diTFiearet tn2 cos maxa 式中 i 至計算齒輪的傳動比 d 計算齒輪的節(jié)圓直徑 mm 節(jié)點(diǎn)處壓力角 螺旋角 發(fā)動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩 N mm maxeT 在彎矩和轉(zhuǎn)矩聯(lián)合作用下的軸應(yīng)力 MPa 為 4 3 26 32 dMW 3 27 2jscT 式中 W 彎曲截面系數(shù) mm 3 d 軸在計算斷面處的直徑 花鍵處取內(nèi)徑 mm Mc 在計算斷面處軸的垂向彎矩 N mm Ms 在計算斷面處軸的水平彎矩 N mm 許用應(yīng)力 在低檔工作時取 400MPa 變速器軸與齒輪的制造材料相同 計算時 僅計算齒輪所在位置處軸的撓度和 轉(zhuǎn)角 第一軸常嚙合齒輪副 因距離支承點(diǎn)近 負(fù)荷又小 通常撓度不大 故可以 不必計算 變速器齒輪在軸上的位置如圖 3 5 所示時 若軸在垂直面內(nèi)撓度為 fc 在水平面內(nèi)撓度為 fs和轉(zhuǎn)角為 可分別用下式計算 3 A FxB圖 5 變 速 器 軸 的 撓 度 和 轉(zhuǎn) 角 3 28 EILabFfIbartSrc3 32 式中 E 彈性模量 MPa E 2 1 10 5MPa I 慣性矩 對實心軸 I d 4 64 mm 4 d 軸的直徑 mm 花鍵處按平均直徑來計算 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 24 a b 齒輪上的作用力矩支座 A B 的距離 mm L 支座間的距離 mm 在上述計算中 花鍵軸的計算直徑可取為其花鍵內(nèi)徑的 1 1 倍 軸斷面的轉(zhuǎn)角 不應(yīng)大于 0 002rad 弧度 軸的垂向撓度的容許值 fc 0 05 0 10mm 軸的水 平撓度的容許值 fs 0 10 0 15mm 軸的合成撓度應(yīng)小于 0 20mm a 校核第二軸在各檔位下的的強(qiáng)度與剛度 檔 此時第二軸受到齒輪 Z7的作用力 由公式 3 5 得 NdiTFer t 27 31845 20tan4 6102 tan2 835 43mx 水 平 平 面 垂 直 平 面 2 N1 圖 3 6 第二軸在 檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N1 Fr1b l 3184 27 32 193 527 96N Mc N1a 527 96 193 32 8 5 10 4N mm 在水平平面內(nèi) Ms Ft ba l 8845 18 32 193 193 32 2 4 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi 104 6 40 665 6N m 23252422 106 10 105 8 jscT 7 12 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadMW57 2431 3723 剛度校核 花鍵軸的計算直徑取其花鍵內(nèi)徑的 1 1 倍 d h 1 1 31 34 1mm I d h4 64 3 14 34 14 64 66338 74mm 4 由公式 3 28 得 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 25 radEILabFmfIbartSrc 45225 106 9374 6810 39784 01 34 610 39784 軸的合成撓度 mm 022 scff 以上數(shù)據(jù)滿足要求 檔 此時第二軸受到齒輪 Z5的作用力 由公式 3 5 得 NdiTFer t 28 0345 3 20tan9 31042 tan2 685 mx3 水 平 平 面 垂 直 平 面 2 N1 圖 3 7 第二軸在 檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N2 Fr a l 2003 28 91 193 944 55N Mc N2b 944 5 193 91 9 6 10 4N mm 在水平平面內(nèi) N 2 Ft a l 5564 68 91 193 2 62 10 3N Ms N 2b 2 62 103 193 91 2 7 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi 104 3 09 321 36N m 23252422 106 107 106 9 jscT 4 3 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadMW10 4731 235 剛度校核 d h 1 1 31 34 1mm I d h4 64 3 14 34 14 64 66338 74mm 4 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 26 由公式 3 28 得 radEILabFmfIbartSrc 552225 104 937 6810 3 1 9 6 4 8640 37 10 3 91 軸的合成撓度 mm0222 scff 檔 此時第二軸受到齒輪 Z3的作用力 由公式 3 5 得 NdiTFer t 51 06245 3 0tan69 1042 tan2 78453 1mx 水 平 平 面 垂 直 平 面 2 N1 圖 3 8 第二軸在 檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N2 Fr a l 1506 51 65 193 507 37N Mc N2b 507 37 193 65 6 5 10 4N mm 在水平平面內(nèi) N 2 Ft a l 4184 76 65 193 1 41 10 3N Ms N 2b 1 41 103 193 65 1 8 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi 104 1 69 175 76N m 23252422 1076 108 5 6 jscT 2 6 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadMW94 8314 06235 剛度校核 d h 1 1 31 34 1mm I d h4 64 3 14 34 14 64 66338 74mm 4 由公式 3 28 得 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 27 radEILabFmfIbartSrc 552225 108 9374 6810 3 9 6 748013 74 63810 3 59 軸的合成撓度 mm0222 scff 倒檔 此時第二軸受到齒輪 Z7的作用力 由公式 3 5 得 NdiTFert 64 1935 20tan8 1042 tan2 4135 3mx 倒 檔倒 檔 水 平 平 面 垂 直 平 面 F倒 擋 2 N1倒 擋 圖 3 9 第二軸在倒檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N1 Fr 倒檔 b l 4119 64 32 193 683 05N Mc N1a 683 05 193 32 1 1 10 5N mm 在水平平面內(nèi) N 2 Ft 倒檔 b l 11443 46 32 193 1 9 10 3N Ms N 2a 1 9 103 193 32 3 06 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi 倒檔 104 8 28 861 12N m 23252522 10 86109 104 jscT 9 14 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadMW67 31214 30825 剛度校核 d h 1 1 31 34 1mm I d h4 64 3 14 34 14 64 66338 74mm 4 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 28 由公式 3 28 得 radEILabFmfIbartSrc 452225 10 3974 63810 3 49 01 97 63810 3 49 軸的合成撓度 mm0222 scff b 校核中間軸在各檔位下的強(qiáng)度與剛度 檔 此時中間軸受到齒輪 Z8的作用力 因為一對嚙合齒輪所受的力是大小相 等 方向相反的 所以由上述的第二軸上齒輪所受的力可以得到中間軸上齒輪所受 的力 Ft 8845 18N F r 3184 27N 垂 直 平 面 N21水 平 平 面 Ft 圖 3 10 中間軸在 檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N1 Fr b l 3184 27 32 203 501 95N Mc N2a 501 95 203 32 8 58 10 4N mm 在水平平面內(nèi) N 2 Ft b l 8845 18 32 203 1394 31N Ms N 2a 1394 31 203 32 2 4 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi12 104 43 17 263N m 23252422 10610 1058 jscT 3 66 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadMW72 38214 30625 剛度校核 I d 4 64 3 14 254 64 19165 04mm 4 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 29 由公式 3 28 得 radEILabFmfIbartSrc 452225 108 9304 196 3 784 0 3 039 4 196 3 784 軸的合成撓度 mm222 scff 檔 此時中間軸受到齒輪 Z6的作用力 因為一對嚙合齒輪所受的力是大小相 等 方向相反的 所以由上述的第二軸上齒輪所受的力可以得到中間軸上齒輪所受 的力 Ft 5564 68N F r 2003 28N N2 1垂 直 平 面 水 平 平 面1 t 2 圖 3 11 中間軸在 檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N2 Fr a l 2003 28 100 203 986 84N Mc N2b 986 84 203 100 1 02 10 5N mm 在水平平面內(nèi) N 2 Ft a l 5564 6 100 203 2741 18N Ms N 2b 2741 18 203 100 2 8 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi12 104 43 17 263N m 23252522 106108 10 jscT 3 97 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadMW94 2814 3097235 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 30 剛度校核 I d 4 64 3 14 254 64 19165 04mm 4 由公式 3 28 得 radEILabFmfIbartSrc 552225 10 304 196 3 80 64087 3 19 3 0 80 軸的合成撓度 mm 0 2mm2722 scff 由于第二軸上采用聯(lián)體齒輪 并且中間軸上套有隔套 故相當(dāng)于增大軸的直徑 因而軸的剛度增加 且滿足允許值范圍 檔 此時中間軸受到齒輪 Z4的作用力 因為一對嚙合齒輪所受的力是大小相 等 方向相反的 所以由上述的第二軸上齒輪所受的力得到中間軸上齒輪所受的力 Ft 4184 76N F r 1506 51N 水 平 平 面 垂 直 平 面t N1 2r 圖 3 12 中間軸在 檔時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N2 Fr a l 1506 51 73 203 541 75N Mc N2b 541 75 203 73 7 04 10 4N mm 在水平平面內(nèi) N 2 Ft a l 4184 76 73 203 1504 86N Ms N 2b 1504 86 203 73 1 96 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi12 104 43 17 263N m 23252422 1061096 10 7 jscT 3 36 10 5N mm 由公式 3 26 得 鹽城工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書 2006 31 MPadMW15 2914 306235 剛度校核 I d 4 64 3 14 254 64 19165 04mm 4 由公式 3 28 得 radEILabFmfIbartSrc 452225 103 04 196 357 3 7106 480 9 3 70 106 軸的合成撓度 mm22 scff 由于第二軸上采用聯(lián)體齒輪 并且中間軸上套有隔套 故相當(dāng)于增大軸的直徑 因而軸的剛度增加 且滿足允許值范圍 c 校核倒檔軸的強(qiáng)度與剛度 當(dāng) Z8和 Z10嚙合時 NdiTF Nert 23 180tan3 842 tan2 3 8425 7 1mx 倒 檔倒 檔 水 平 平 面 垂 直 平 面 N2 F倒 擋12r倒 擋N1 圖 3 13 中間軸在倒檔時 Z8和 Z10嚙合時的受力情況 在垂直平面內(nèi) N1 Fr 倒檔 b l 3183 23 43 102 1341 95N Mc N1a 1341 95 102 43 7 9 10 4N mm 在水平平面內(nèi) Ms Ft 倒檔 ba l 8842 3 43 102 102 43 2 2 10 5N mm 由公式 3 27 得 Tj Temaxi 104 43 17 22 17 340 43N m 低速載貨汽車變速器的設(shè)計 32 23252422 104 10 109 7 jscTM 4 13 10 5N mm 由公式 3 26 得 MPadW37 26914 30235 剛度校核 I d